盖梁设计
盖梁首件总结报告
盖梁首件总结报告 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT
国家高速公路网连霍高速（G30）西安至宝鸡 高速公路改扩建工程 盖梁 首件工程总结报告 中铁十八局集团第五工程有限公司 西宝改扩建工程B-C17合同段项目经理部 二零一六年十二月 盖梁首件工程施工总结报告 为消除由于施工技术、工艺、工法及质量控制措施等方面的原因造成的质量问题或质量隐患，树立分项工程示范样板工程，将西宝改扩建工程打造成品质工程，确定符合本工程特点的施工方法、工艺参数以及最优的施工组织管理方法，从而指导后续工程施工，预防和纠正后续批量生产中可能产生的质量问题。 为确保我标段内的盖梁工程质量符合设计要求及技术标准，我标段选定凉泉立交EK0+373匝道桥1#墩盖梁做为我标段盖梁首件工程，于2016年12月1日进行施工。 一、首件工程概况 凉泉立交EK0+373匝道桥，上部结构为4×20m+4×20m+4×20m预应力混凝土连续箱梁，下部为柱式墩、柱式台，钻孔灌注桩基础。
桥梁全长246米。共有盖梁11片，桥台2个。所选的首件工程为1#盖梁，该盖梁长，高，宽，盖梁顶面双向2%横坡。设计混凝土强度为C30，混凝土方量：。 二、施工目标 1、质量目标 单点合格率94%及以上、关健指标合格率98%及以上、弱项指标合格率90%及以上，竣工验收达到优良。 2、安全目标 杜绝因工亡人事故，避免重伤，轻伤及一般事故率控制在‰以下。 3、环保目标 严格按照国家《环境保护法》和《水土保持法》及地方政府有关规定落实环保。采取各种工程防护措施，控制水资源污染，水土流失，减少粉尘对空气的污染，降低噪音污染，减少工程建设对沿线生态环境的破坏和污染，确保沿线景观不受破坏，保持生态平衡，创造良好的环境。 4、首件目的 通过首件的施工，取得相关的技术参数，确定拟定施工方案的可行性，为后续施工总结相关经验；通过首件工程施工，结合我标段盖梁施工的特点，来确定最优的施工工艺和施工组织。 三、首件工程施工准备
盖梁首件施工总结 Microsoft Office Word 97-2003 文档.
盖梁首件施工总结 一、总结依据 (1)荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工招标文件； (2)荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工图设计； (3)现行国家施工规范、规程、规则、及验收标准及地方标准； (4)我方对施工现场踏勘所获得的有关资料； 二、总结原则 1、严格执行施工程序。 2、科学地安排施工顺序。 3、采用先进的施工技术和设备。 4、应用科学的计划方法制定最合理的施工组织方案。 5、确保工程质量和施工安全。 6、节约费用，降低工程成本。 三、工程概况 根据我项目部的实际情况，我部选取K17+083桥1号墩左幅盖梁为盖梁首件工程。盖梁尺寸为上口：1.8*13.452米，下口：1.8*10.218米。C30混凝土理论方量30.41m3, 钢筋7.32t。 我标段经过细致的施工准备，严格按照相关技术规范和首件盖梁施工方案进行了首件的施工。首件工程（盖梁）具体过程如下：2015年7月3日~2014年7月5日进行抱箍及底模的安装，报验监理工程师合格于7月5~7月7日进行了盖梁钢筋的安装并报验监理工程师验收，合格后于7月8~7月8日进行了盖梁侧模及端模的安装。7月9日进行了工作平台及防护工作的进一步完善工作及报验监理工程师验收、验收合格。7月10日15:00~18:30进行了砼浇筑。 经过现场监理的监督和指导，在我项目部人员的共同努力下，于2015年7月10日完成了盖梁的首件工程施工工作。在施工过程中，技术人员全过程现场
值班，做好了相关记录，作为总结报告的编制依据，经过整理分析后，可作为以后盖梁大规模施工的参考依据，基本达到首件工程的重要意义。 四、施工机械情况 投入主要机械设备表 五、人员与组织保证 为了保证首件工程的成功实施，我部成立了首件工程实施小组,小组成员各司其职、各负其责。 技术管理人员表
连续梁桥课程设计
目录 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定（一）、桥梁总体布置 （二）、桥孔分跨 （三）、截面形式 （四）、上部结构尺寸拟定 （五）、计算模型 第二章结构内力计算 （一）、恒载内力计算 1.第一期恒载（结构自重） 2.第二期恒载(桥面二期荷载） (二)、活载内力计算 （三）、支座位移引起的内力计算（四）、温度引起的次内力计算：（五）、上述各种力的分类 第三章荷载组合 （一）、作用和作用效应
（二）、承载能力极限状态下的效应组合 （三）、正常使用极限状态下的效应组合 1.作用短期效应组合 2.作用长期效应组合 （四）、荷载组合表汇总： 第四章预应力钢束的估算与布置 （一）、按承载能力极限计算时满足正截面强度要求（二）、按照正截面抗裂要求计算预应力钢筋数量（三）、预应力钢束的布置 第5章截面的验算 （一）施工阶段正截面法向应力验算 （二）受拉区钢筋的拉应力验算 （三）使用阶段正截面抗裂验算 （四）使用阶段斜截面抗裂验算 （五）使用阶段正截面压应力验算 （六）使用阶段斜截面主压应力验算
（七）使用阶段正截面抗弯验算 （八）使用阶段斜截面抗剪验算 （九）使用阶段抗扭验算 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长105m。设计相等长度的三跨，每跨长度为35m。 支架现浇施工方案：搭设满堂脚手架，浇筑箱梁混凝土，待混凝土强度达到 设计强度的100%后进行预应力张拉，然后拆除脚手架，浇筑防撞护栏，铺设桥 面钢筋网，浇筑桥面铺装混凝土。 （二）、桥孔分跨 连续梁桥有做成三跨或者四跨的，也有做成多跨的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求
钢-混组合梁桥的设计优化及应用
龙源期刊网 https://www.sodocs.net/doc/da11942509.html, 钢-混组合梁桥的设计优化及应用 作者：周俊书李兵任亚 来源：《中国科技纵横》2020年第06期 摘要：近年来，钢-混凝土组合梁桥因其施工快速及结构性能优越而越来越多地被应用于高速公路的建设中。以某高速公路互通主线的钢-混组合连续梁桥为背景，介绍了该类型梁桥的基本结构形式，阐述了钢-混组合连续梁桥设计过程中优化负弯矩区混凝土桥面板受力采取的措施，为类似桥梁设计优化提供思路。 关键词：钢-混组合梁;连接件;负弯矩区混凝土 中图分类号：U448.2 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2020）06-0130-02 1设计背景 随着科学技术的进步，中国桥梁建设工作在近年来迅速发展，预应力混凝土箱梁由于施工工艺成熟，施工质量优异等优点而被广泛应用。然而，随着桥梁对大跨径需求的增加，传统的混凝土箱梁桥由于结构自重大、地震响应大、腹板后期开裂等问题日益突出，已逐渐满足不了大跨径桥梁建设的需求。大跨径桥梁趋于选择自重更轻、跨越能力更大的结构形式。钢-混凝土组合梁桥相较于传统的混凝土箱梁桥具有自重小、结构轻巧美观、施工周期短、不中断下穿公路的通行等优点，而越来越多地被应用于高速公路的建设中。 钢-混凝土组合梁是由混凝土桥面板和钢梁通过剪力连接件组合共同承受荷载的梁。在设计过程中，尽力让混凝土桥面板承受压应力，钢梁承受拉应力，以此充分发挥各自材料特性来使结构的经济效益最大化。然而在钢-混组合连续梁的设计过程中，不可避免墩存在顶负弯矩区域的混凝土桥面板承受拉应力、钢梁承受压应力。此时需要采取措施控制混凝土桥面板开裂和钢梁承压局部失稳的问题。如根据路线设计要求，半径较小的曲線组合梁桥还应考虑弯扭耦合效应[1]。即将通车的杨寨东互通主线桥主跨部分采用36m+60m+42m的组合结构，本文将介绍其设计优化过程中采取的相关措施。 2工程概况 杨寨东互通K0+412.5主线大桥位于武汉城市圈环线高速公路大随至汉十段杨寨东互通内，为跨越麻竹高速而设。桥梁左幅桥宽8.25m，跨径为11×20m+（36+60+42）m+4×20m的连续小箱梁和钢-混凝土组合梁;桥梁右幅桥宽12.75m，跨径为11×20m+（42+60+36） m+4×20m的连续小箱梁和钢-混凝土组合梁。其中跨越麻竹高速主线按照8车道41m路幅预留，且建设期不中断麻竹高速公路的交通通行，受制于上跨麻竹高速主线的净空要求，预应力混凝土箱梁方案不再适用。在钢-混凝土组合梁与钢箱梁的方案选择过程中，钢筋混凝土桥面
盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司
2009221
过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil
每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭
盖梁计算
六、盖梁设计 (一)荷载计算 1.恒载计算 上部结构恒载见表6 2.活载计算 (1)活载横向分布系数计算 活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。 单列车对称布置时见图11 单列车非对称布置时见图12 双列车对称布置时见图13 单列车非对称布置时见图14
1 2 30 0.122 1 0.8750.437 2 ηη η= = =?= 1 2 31 0.560.278 2 1 (0.4340.315)0.375 2 1 0.6480.324 2 ηηη=?= =?+= =?= 图11 0.875 0.875 0.566 图12 0.684 0.434 0.315
1231 0.2860.1432 10.7010.35021 0.950.475 2 ηηη=? ==?==?= 1231 0.5560.278 21 (0.4340.315)0.37521 (0.6480.355)0.502 2 ηηη=?==?+==?+= (2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15） 0.556 0.7011 0.951 0.434 0.315 0.648 0.355 图14 图13 0.286
b. 单列车时支座反力 R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力 2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16） 单列车时支座反力 R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力 2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9 表9 主梁支点反力计算 120 140 30 140 120 图15 0.913 0.474 0.386 0.199 120 140 30 140 120 0.65 0.913 1.00 0.725 0.562 2图16
盖梁首件工程施工总结
涟源雷鸣洞至大塘公路改建工程A2合同段 盖梁首件工程施工总结 根据指挥部及监理组的要求，每一分项工程批量生产前必须进行首件工程认可，为了确保我合同段内的盖梁工程施工质量符合设计要求及技术标准，我部选择观澜大桥2# 墩盖梁作为首件工程，该盖梁长度18m宽度1.6m,高度1.5m，现浇C30混凝土41.3M3。 一、质量控制目标 为验证本合同段段内桥梁混凝土配比的合理性及其外观质量，施工方法和工艺，进 行了首件盖梁的施工，结合现场条件及施工准备情况，我部选择观澜大桥2#墩盖梁作为首件工程。通过对首件盖梁施工，对其施工工艺、施工方法，质量控制点，施工机械和人员组合予以总结，好的方法进行推广，不足之处改进提高，为后续盖梁施工提供参考和有益借鉴，本次盖梁首件制所总结确定的施工工艺，方法和质量安全控制要点等结论性控制成果将上报监理工程师批准后作为指导施工控制依据。 二、首件盖梁施工 1、工程概况 QK0+379.5观澜大桥观澜大桥位于省道S218线涟源雷鸣洞至大塘公路改造工程（第二合同段）内，桥梁起止桩号为：QK0+310.94-QK0+448.06桥跨下部结构采用钢筋混凝土盖梁，柱式桥墩，系梁、钻孔灌注桩基础。全桥盖梁总数5道。 2、施工组织安排 1）、盖梁施工主要管理人员
2）、机械及机具配备
3、施工质量检验 1 )、盖梁实测项目 盖梁检查项目
2)、钢筋安装实测项目 钢筋安装检查项目 1、施工准备 (1)盖梁放样 施工队伍进场后，根据原有的高级导线点，加密布置了施工用导线点，施工用导线为附合导线；并根据原有的高级控制点，布设了附合水准路线。附合导线和水准路线均经过监理组的复查合格。 盖梁放样采用中心坐标法放样，使用的仪器为：中纬DTM-452C全站仪和DSZ-2水准仪，盖梁中心线放样(即恢复出两个立柱中心，然后以立柱中心定中心线)和盖梁顶、底高程测量均经过了监理的复查合格。 盖梁测量定位主要依据甲方提供的导线控制网，在导线复核无误的情况下，采用全站仪按复核无误的施工图放出盖梁中心坐标，在底模上精确放出盖梁中心。 对已吊装模板的盖梁测出模板顶的绝对高程(在模板顶测量4-6个点即可)，以此作为控制盖梁顶标高的基点。 （2）立柱顶凿毛处理
连续梁桥设计毕业设计
连续梁桥设计毕业设计公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
目录 第一章绪论................................................................ 第一节桥梁概述.................................................... 第二节方案比选 (3) 一、比选方案的主要标准.......................................... 二、方案编制.................................................... 第二章结构尺寸拟定............................................... 第一节结构尺寸拟定 (7) 一、桥梁横向布置................................................ 二、细部尺寸.................................................... 第二节截面几何特性................................................ 一、毛截面面积 ................................................. 二、惯性矩及刚度参数 ........................................... 第三章主梁内力计算............................................... 第一节横向分布系数的计算.......................................... 第二节恒载内力计算................................................ 一、单元化分.................................................... 第三节活载内力计算................................................ 一、冲击系数()u+1的计算......................................... 二、活载布载 (20) 第四章次内力计算 ................................................. 第一节基础位移引起的次内力计算.................................... 第二节温度应力引起的次内力计算. (24) 第三节混凝土收缩徐变引起的次内力计算.............................. 第五章作用效应组合Ⅰ............................................. 第一节承载力极限状态作用效应组合 (28) 第二节正常使用状态作用效应组合.................................... 第六章预应力筋的估算............................................. 第一节计算原理....................................................
最新盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书 设计： 复核： 审批： 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009.2.21 过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书
一、概况： 盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m（长×宽×高），在悬臂部分设置了2.525×2m倒角，盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示，具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式，下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5，其相互关系见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t；单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t；悬挑砼下模板支架单个计重1.95t；砼大面施工模板共108平方米，计重21.6t；跳板和施工平台约41.4平方，荷载每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角
支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域2.65m×3m，其余平面荷载1t/m2）：荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） 支架最大位移7.6mm（安全） 支架最大组合应力94.6Mpa（安全）
支架第一阶屈曲稳定系数12（安全） 三、局部计算分析和构造： 1、锚杆抗拔： 按照最不利荷载布置方式，分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t，对锚点求矩，（15.7×3+15.7×1.5）=70.65tm，算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t，锚固安全系数取4倍，得出锚固区的抗拔力应大于100t，每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个，每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。其抗拉保证强度等于4×830Mpa×A/9800=187t，故锚固力足够。 2、锚杆抗剪： 竖向荷载125.53t分别由四个锚点承受，每个锚点抗剪约31.4t，考虑拉剪组合应力，31.4×9800/4/A×1.414+24.8×9800/4/A=307.5Mpa，小于10.9级螺杆的保证应力830Mpa，故抗剪也安全。 3、锚固钢板构造： 根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求，选定锚固钢板 厚30mm，尺寸520×300mm，开孔位置见右图。 为了方便支架的安装和拆除，保证施工人员的安 全，在三角架锚板中间开槽，浇筑砼前预埋定位螺母， 拆模后安装定位螺杆。开槽钢板直接卡在定位螺杆上， 将三角架直接悬挂在砼上，施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。 四、施工注意事项： 三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊，利用晃绳控制支架位置，当风速大于10m/s时不能进行吊装作业。 三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网，在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为装拆螺栓的施工平台，平台外侧焊接钢筋作为护栏。 三角架作为盖梁的承载平台，锚板和支撑板的贴合情况很重要，为此特设置了上部转动连接销，在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上，同时保证三角架的拼装后在一个竖直面上。 锚固件的预埋精度要求高，需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔，将预埋螺母等配件安装在模板上，浇筑砼时注意控制振捣，不要将振捣泵直接插在埋件上，同时要保证该处
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范
盖梁首件施工总结
仓房沟高架桥盖梁首件施工总结 总结人：苏鹏 仓房沟高架桥中心桩号K40+162.5，桥梁全长707m，交角90°。全长707米，共7联22孔。盖梁有2种类型。预制小箱梁桥墩盖梁长31m，单侧悬臂长9.7m，盖梁高度从柱顶2.8m渐变至端头1.5m，宽度2.4m，整个盖梁混凝土量重182.02m3，挡块重5.69 m3。预制小箱梁与现浇箱梁共用墩盖梁长31m，单侧悬臂长9.7m，盖梁高度从现浇箱梁侧柱顶2.8m、预制箱梁侧高柱顶3.575m，渐变至端头1.5m，宽度2.65m，整个盖梁混凝土量重228.36m3，挡块重5.69 m3。由于墩柱顶部均为异形，无法采用抱箍施工，根据施工现场条件，对满堂支架（碗扣式脚手架）、钢管贝雷支架进行技术及经济对比，最终确定采用碗扣支架进行施工，模板均采用定型钢模。 首件盖梁为1号墩盖梁，从4月17日开始盖梁基础处理至5月25日完成初次张拉历时38天，施工总体依照方案进行、基本达到预期效果。但是施工过程中也存在很多的不足之处，下面对盖梁首件施工进行总结（仅限内部参考）： 1、墩柱高程控制方面： 墩柱为异型墩，与盖梁连接部分变截面在高程控制方面格外重要！ 本盖梁墩柱标高控制较好，盖梁底模与墩柱连接过程中较合适。就本桥墩来说墩柱应略高于设计1-2cm最佳，高出部分可伸入盖梁增强整体性，并且可以避免墩柱和盖梁的接缝防止漏浆。所以在以后桥墩施工时要重点控制墩顶高程。 2、盖梁基础硬化方面： 本盖梁一次浇筑体积为182方，加模板钢筋等重量约为500T，为了保证工程安全性和工程质量地基承载力经验算应大于178KPa,地基通过换填砂砾分层碾压达到强度，地基承载力经过试验室现场试验获得。对不合格的地方进行加强处理（增加压实遍数或加大硬化混凝土厚度）。其中本盖梁右幅基础第一次试验承载力不满足要求，压路机重新进行压实3遍再次试验强度满足要求。盖梁基础换填过程中控制基础顶面水平，横向水平高差过大会导致受力不均匀。1#盖梁基础压路机碾压完成后人工填料找平并用小型夯实极具夯实。
盖梁首件工程施工总结
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概述 (2) 三、机构组成 (2) 四、主要的施工过程、施工工艺 (3) 五、质量控制 (6) 六、施工记录 (7) 七、施工进度 (7) 八、施工安全及文明施工情况 (7) 九、施工中的体会、经验及教训、评述总结 (7) 十、首件工程技术参数指标、评述总结 (8) 十一、首件工程结论 (8)
跳墩河中桥右线2#墩盖梁施工总结 一、编制依据 一、《成渝高速公路复线(重庆境)F合同段工程施工图纸》。 二、国家、交通部、建设部、重庆市现行设计、施工规范、验收标准及有关文件。 三、我项目部对施工现场实地勘察、调查、测量资料。 四、我项目部积累的成熟技术、科技成果、施工工艺方法及同类工程的施工经验。 五、我项目部可调用到本合同段工程的各类资源。 二、工程概述 成渝高速公路复线（重庆境）CY-TJ6合同段起止里程为K31+400-K37+600,线路总长6.2km。按照双向六车道高速公路标准建设，设计时速为120km/h。 本合同段主线桥梁工程包括两座桥梁，分别为K36+670分离式立体交叉跨线桥和K37+505跳蹬河中桥。其中K37+505跳蹬河中桥上部结构采用4×20m预应力混凝土先简支后连续T梁，下部桥台为肋板式轻型桥台，桩基础，桥墩采用柱式墩，桩基础并在两桥台处设置80型伸缩缝，在两桥台设置GJZF4 300×300×76的板式橡胶支座，其余桥墩均设置GJZ 300×500×69板式橡胶支座。本桥共有盖梁6条,宽度为2.2米、高度为1.5米、长度15.54米。由墩柱高度多在5-6米之间施工难度较小。根据现场施工情况确定右线2#墩盖梁为首件工程施工。 三、机构组成 1、根据本段桥工程的特点和安排，投入施工以下主要机械设备：
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa
（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm
市政工程施工总结43528
新建汇德路（汇旺路-纬四路）道路及桥梁工程 施 工 总 结 浙江沁箭建设有限公司 二○一四年六月十日
新建汇德路（汇旺路-纬四路）道路及桥梁工程 施工总结报告 一、工程概况： 1、概况： 新建汇德路道路及桥梁工程位于嘉定区外冈镇，工程范围为汇旺路至纬四路，全长289.92米。 建设单位：上海市嘉定区外冈人民政府 设计单位：徐州市市政设计院有限公司 监理单位：上海嘉豪建设监理有限公司 施工单位：浙江沁箭建设有限公司 2、主要工作内容如下： 新建汇德路道路及桥梁工程按城市支路设计，红线宽度24m。 道路横断面布置为4.0m人行道+16.0m机非混合车道+4.0m人行道=24m。 道路机动车道路面结构自下而上依次为15cm级配碎石；35cm粉煤灰三渣基层；0.8cm乳化沥青稀浆封层，6cm中粒式沥青砼（AC-20C），4cm 细粒式改性沥青砼（AC-13C）。 道路人行道路面结构自下而上依次为10cm碎石垫层；10cmC20砼；3cm水泥砂浆；6cm预制彩色同质砖。 外家泾桥工程
总体布置：跨径13m+13m+13m，桥梁总长39米。桥梁位于设计道路中心直线段，斜交角度为逆交3.5°。 上部结构：采用13m先张法预应力混凝土简支空心板梁，梁高0.62m，每座桥梁共66块中板，6块边板。 下部结构：桥台采用帽梁式轻型桥台，下接Ф1000mm钻孔灌注桩；中墩为排架式桥墩，基础采用Ф1000mm钻孔灌注桩。 支座采用Ф200*35mm圆板式橡胶支座。 桥面铺装：车行道采用80mm钢筋混凝土+1mm防水层+90mm沥青混凝土；人行道桥面采用80mm人行道板+30mm砂浆+30mm彩色人行道砖。 伸缩缝：桥台处采用RG-80型型型钢伸缩缝，桥墩处设置桥面连续缝构造。 排水管道工程 雨水管采用DN600—DN800增强复合聚丙烯（FRPP）加筋管，埋深1.5-2.0m，雨水连管采用DN225UPVC加筋管；污水管采用DN300增强复合聚丙烯（FRPP）加筋管，埋深2.0-3.0m。 3、完成的主要工程量： ㈠道路工程： ①车行道： 4cm厚细粒式沥青砼（AC－13C）：3960 m2 6cm厚中粒式沥青砼（AC－20C）：3960m2 0.8cm厚乳化沥青稀浆封层：3960m2
大桥盖梁首件施工总结-8页
一、盖梁首件工程概况： 根据我标段生产安排，首片盖梁施工选定高强河右幅1号墩盖梁，该盖梁为钢筋混凝土双柱式墩结构，盖梁长度10.9m，盖梁高2.4m、盖梁宽 1.7m、盖梁横坡2％。混凝土设计标号C30，混凝土 42.71m3. 二、资源配置 1.机械设备： 25T吊车1台、混凝土罐车3台、搅拌机2台、电焊机2台、钢筋加工设备一套、振动棒3台。 2.人员配置：立模混凝土班5人、钢筋班5人、桥梁技术质检人员各1名、现场负责人1人。 3.模板：采用工厂定制作的钢模板，模板面厚度8mm，分底模（3套）、侧模、边模组成（均1套）。 4.底模支撑：1号盖梁使用抱箍支撑。实心、空心墩柱盖梁底模支撑，是在施工立柱时用PVC管预留16厘米的圆孔，可以穿10厘米的钢棒，钢棒长根据立柱直径来定，外露各20厘米左右。在用40厘米的工字刚前后各一根，长度不得少于盖梁长度。在用φ16的圆钢拉杆固定，工字钢安装坡度和盖梁坡度一致。测量组精确放样确定，并定出盖梁底模设计高程。在工字钢上安装可以升降的顶托间距为60厘米，顶托上放置10厘米的工字钢，间距60厘米纵向放置，并且加固。在上面安装预期定做好的盖梁底模板。 5.混凝土供应：盖梁C30混凝土采用项目部集中拌合站搅拌，拌合站到高强河大桥1号墩盖梁距离600m左右，10m3混凝土罐车运到
现场，用吊车配合吊斗将混凝土入模。 三、施工步骤 1.清理底模板：新制作的模板首次使用前用电动钢丝刷和电砂轮打磨平整光洁，打磨后涂油。模板接缝处一定要贴双面胶止浆，与底模接缝处用橡胶条止浆。 2.盖梁主筋加工制作安装：在钢筋加工场按照设计要求进行盖梁主筋下料，经检查合格后进行盖梁钢筋安装，安装或焊接长度要符合设计和规范要求。 3.盖梁箍筋和水平筋的加工制作安装：箍筋制作要符合规范要求。安装前先用钢卷尺在底模上量出该盖梁的中心位置，在根据中心轴线布置钢筋间距，并且在底模上用粉笔画上主筋和箍筋的间距刻度，以便控制好侧模和边模安装，并控制了盖梁中心轴线的偏位。钢筋在底模上进行绑扎时下面用混凝土垫块垫起，以防露筋。 4.支坐垫石和边挡块钢筋安装：在钢筋加工场按设计要求进行支坐垫石和挡块钢筋下料，经检查合格后在进行钢筋安装，安装或焊接长度要求符合设计和规范要求。先测量组在制作好的盖梁钢筋上精确放出支坐垫石的坐标和高程，在根据测量的点位和高程，在给加工好的支坐垫石和挡块钢筋安装在盖梁上，并且焊接和绑扎都要牢固、规范。 5.盖梁侧模和边模安装：利用25吨吊车将打磨平、刷好油的模板吊起，人工辅助进行侧模安装。侧模上设钢筋拉杆进行固定。侧模安装时一定要控制好钢筋的保护层厚度。模板接缝处一定要贴双面胶
组合梁桥的发展与应用
组合梁桥的发展与应用 钢和混凝土是建造桥梁的主要结构材料,这两种材料在物理和力学性能上具有不同的优势和劣势,如果只采用其中一类材料建造桥梁,其结构性能往往受到材料性能的制约而有所不足。通过某种方式将钢材与混凝土组合在一起共同工作,可以充分发挥不同材料的优势,扬长避短,从而为桥梁工程师提供了更广阔的创作空间。钢-混凝土组合梁桥在很多情况下具有良好的综合技术经济效益和社会效益。例如,组合梁桥相对于混凝土桥上部结构高度较低、自重轻、地震作用小,相应使得结构的延性提高、基础造价降低。同时,组合梁桥便于工厂化生产、现场安装质量高、施工费用低、施工速度快,并可以适用于传统砖石及混凝土结构难以应用的情况。相对于钢桥,钢-混凝土组合桥将钢梁与混凝土桥面板组合后,截面惯性矩和抗弯承载力均显著提高,混凝土桥面板对钢梁稳定性的增强使得钢材强度可以充分发挥。由焊接抗剪栓钉所增加的费用要明显低于减少用钢量所节省的费用,从而可以降低造价。国外的研究表明,对于跨度超过18m的桥梁,组合桥在综合效益上具有一定优势。例如,法国统计指出,当跨径为30m至110m,特别是60m至80m范围内,钢-混凝土组合桥的单位面积造价要低于混凝土桥18%。在这一跨度范围内,法国近年建造的桥梁中有85%都采用了组合技术。目前,欧美等国跨径在15m以下的小跨度桥梁多采用钢筋混凝土梁桥,15m～25m跨径则用预应力混凝土梁桥,25m～60m跨径往往采用钢-混凝土组合梁桥。钢梁和桁架梁则一般用于大跨径桥梁。而在大跨度的斜拉桥中,采用组合桥面也可以获得很高的经济效益。通常情况下,钢梁主要承担斜拉桥的桥面弯矩,混凝土桥面板则主要承担轴向力。 我国桥梁过去多采用钢筋混凝土和预应力混凝土桥以及圬工拱桥等结构形式。随着道路等级的不断提高和建设规模的扩大,桥梁呈现出跨径不断增大、桥型不断丰富、结构不断轻型化的发展趋势,同时对桥梁建设的经济性也越来越重视。在这种背景和需求条件下,这些传统桥梁结构形式在许多情况下已经不能满足设计、建造和使用的要求。近年来,钢%混凝土组合结构桥梁在我国的应我国桥梁过去多采用钢筋混凝土和预应力混凝土桥以及圬工拱桥等结构形式。随着道路等级的不断提高和建设规模的扩大,桥梁呈现出跨径不断增大、桥型不断丰富结构不断轻型化的发展趋势,同时对桥梁建设的经济性也越来越重视。在这种背景和需求条件下,这些传统桥梁结构形式在许多情况下已经不能满足设计、建造和使用的要求。近年来,钢%混凝土组合结构桥梁在我国的应用实践表明,它兼有钢桥和混凝土桥的优点,具有显著的技术经济效益和社会效益,适合我国基本建设的国情,将成为桥梁结构 体系的重要发展方向之一。2组合结构桥梁的研究及应用2.1钢-混凝土组合梁桥的基本理论和设计方法组合梁最初的计算方法是基于弹性理论的换算截面法。这种方法假设钢材与混凝土均为理想弹性体,两者连接可靠,完全共同变形,通过弹性模量比将两种材料换算成一种 材料进行计算。目前,换算截面法仍是对组合桥进行弹性分析和设计的基本方法。考虑到混凝土是一种弹塑性材料,钢材是理想的弹塑性材料,计算构件或结构的极限承载力时,在能够 保证塑性变形充分发展的前提下,有时需要考虑塑性发展带来承载力的提高。1951年美国的N.M.Newmark等人提出了求解组合梁交界面剪力的微分方程解法。这种方法假设材料均为弹性、抗剪连接件的荷载-滑移曲线为线性关系,通过求解微分方程得到组合梁的挠曲线。国内外对钢-混凝土组合梁的研究表明,当连接件的数量达到完全抗剪连接时,连接件数量增加 对组合梁的极限强度几乎没有影响;当连接件的数量少到一定程度后,组合梁的极限强度开始降低,直到最后只有钢梁本身提供的承载力1975年R.P.Johnson 根据前人的研究提出了简化的分析方法,提出部分抗剪连接组合梁的极限抗弯承载力可根据完全抗剪连接和纯钢梁 的极限抗弯承载力按连接件数进行线性插值而确定。 随着有限元理论的发展,有限元法被用于钢- 混凝土组合桥梁的研究。由于两种材料组合所引起的复杂性,有限元分析中重点研究的内容为:采用合理的二维或三维混凝土本构
中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算,设计师都在看!
中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算，设计师都在看！ 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。
一、盖梁的受力特点及分析 1盖梁的受力特点 盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。 2盖梁的受力分析 盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒载。对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载所占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载比例的28％左右。表1为笔者在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。
二、盖梁的计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 盖梁的几何外形简单，且是以弯矩、剪力及轴力为主，受力特点明确。将它模拟成平面杆单元比模拟成空间体单元计算要简单许多，而且能满足控制要求。空间计算结果虽然准确，但是计算复杂，对于盖梁计算必要性不大。采用盖梁平面基本的简化模式进行计算是最简单且比较实用的，但使用时要对局部区域的峰值如墩顶截面进行适当的折减削峰处理，因为盖梁的实际控制截面往往不在墩顶而在墩柱边缘附近，这样能避免造成较大的浪费。盖梁的刚度与柱的刚度之比越大，简化计算结果越准确。当相对刚度比大于10时，误差已经控制在10％以内了，在精度要求不很高的结构工程中是允许的，且偏于安全。此时可忽略桩柱对盖梁的弹性约束作用，把盖梁简化成简支或连续梁的型式。当然，整体图式法是计算最为准确的平面简化计算方法，计算简单且符合实际，建议有条件时尽量采用。 1承载力计算方法
盖梁首件工程施工总结(最终)
京港澳高速公路至改建工程TJ-2标段 盖梁施工总结 中国葛洲坝 中国葛洲坝集团股份漯驻高速改扩建工程 TJ-2合同段项目经理部 二Ο一三年十一月
目录 一、编制依据 二、质量控制目标 三、首道盖梁施工 四、施工方法及施工过程 五、质量保证措施 六、文明施工措施 七、结论
盖梁首件工程施工总结 根据指挥部及监理组的要求，每一分项工程批量生产前必须进行首件工程认可，为了确保我合同段的盖梁工程施工质量符合设计要求及技术标准，我部选择K15+215.45盆尧分离式立交桥左幅3#墩盖梁作为首件工程，该盖梁长度7.098m，宽度1.6m，高度1.1m，现浇C30混凝土12.49M3。我部并于2013年11月29日——2013年12月04日对该盖梁首件工程进行了施工。 一、编制依据 现作本桥梁盖梁首件制施工技术总结编制依据： 1、盆尧分离式立交桥施工图设计； 2、土建工程招标文件、投标文件、合同文件； 3、土建工程设计技术交底，批复的实施性施工组织设计和盖梁专项施工方案； 4、中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》（JTJ.041-2000）; 5、中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（JTG. F80/1-2004）; 6、中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）; 二、质量控制目标 为验证本标段桥梁混凝土配比的合理性及其外观质量，施工方法和工艺，进行了首道盖梁的施工，结合现场条件及施工准备情况，首道盖梁逸在K15+215.45盆尧分离式立交桥左幅3#墩上。通过对首道盖梁施工，对其施工工艺、施工方法，质量控制点，施工机械和人员组