门式刚架计算模板
一、设计资料
某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m ，长度48m ，柱距6m ，檐口标高11m ，屋面坡度1/10。屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁
均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，钢材采用Q345钢，2
/310mm N f =，2/180mm N f v =，基础混凝土标号C30，2
/3.14mm N f c =，焊条采用E50型。刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布置草图，
钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。
刚架平面布置图
屋面檩条布置图
柱间支撑布置草图
计算模型及风荷载体形系数
二、荷载计算
2.1 计算模型的选取
取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。
2.2 荷载取值计算：
（1） 屋盖永久荷载标准值
彩色钢板 0.40 2kN
m
保温层 0.60 2kN m 檩条 0.08 2kN m 钢架梁自重 0.15 2kN m 合计 1.23 2
kN m （2） 屋面活载和雪载 0.30 2
/KN m 。
（3） 轻质墙面及柱自重标准值 0.50 2
/KN m （4） 风荷载标准值
基本风压：m kN /525.050.005.10=?=ω。根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。
2.3 各部分作用的荷载标准值计算
（1） 屋面荷载：
标 准 值： m kN /42.7cos 1
623.1=??θ
柱身恒载： m kN /00.3650.0=?
（2） 屋面活载
屋面活载雪载m kN /81.1cos 1
630.0=?
?θ
（3） 风荷载
以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式0ωμμωs z k =计算，z μ查表m h 10≤，取1.0，s
μ取值如图1.2所示。（地面粗糙度B 类）
迎风面 侧面2
/131.050.005.10.125.0m kN k =???=ω，m kN q /79.06131.01=?= 屋顶2
/525.050.005.10.100.1m kN k -=???-=ω，m kN q /15.36525.02-=?-=
背风面 侧面2
/289.050.005.10.155.0m kN k -=???-=ω，m kN q /73.16289.03-=?-= 屋顶2
/341.050.005.10.165.0m kN k -=???-=ω，m kN q /05.26341.04-=?-=
三、内力计算
根据各个计算简图，用结构力学求解器计算，得结构在各种荷载作用下的内力图如下： 注：剪力图：“+”表示方向“→”；
轴力图：拉为正，压为负。
3.1 恒载作用(标准值)下，计算简图及内力值：
恒载作用下轴力图
恒载作用下剪力图
恒载作用下弯矩图3.2 活载作用(标准值)下，计算简图及内力值：
活荷载作用下轴力图
活荷载作用下剪力图
活荷载作用下弯矩图3.3 风荷载作用(标准值) 下，计算简图及内力值：
风荷载作用下轴力图
风荷载作用下剪力图
风荷载作用下弯矩图
由对称性可知，右风作用下，钢架的内力图与上述各图分别对称，可不做分析。
四、内力组合
选取荷载组合（1.2x恒载+1.4x活载+1.4x0.6x风载）对构件内力值进行验算，如下表所示截面内力恒载活载左风组合值
柱端A M 0 0 0 0
N -122.04 -21.72 40.21 -143.08 Q -24.27 -5.92 19.15 -21.33
柱端B M -266.98 -65.12 162.86 -274.74 N -89.04 -21.72 40.21 -103.48 Q -24.27 -5.92 10.46 -25.63
梁端B
M
-266.98 -65.12 14.41 -399.44 N -33.01 -8.05 -38.97 -83.62 Q 86.18 21.02 162.86 269.65 梁端C
M
232.80 56.79 -78.09 293.27 N -33.01 -8.05 14.41 -38.78 Q
-3.30
-0.81
-0.99
-5.93
五、刚架设计
5.1 截面形式及尺寸初选
梁柱都采用焊接的工字型钢，梁截面高度h 一般取（1/30—1/45）L ，故取梁截面高度为800mm ；暂取梁截面尺寸为H800x300x10x14，如下图所示，柱的截面采用与梁相同。
截面 截面名称
面
积
（mm 2
） I X
106
mm
4
W X
104
mm
3
I Y
106
mm 4
W Y
104
mm 3
i X
mm i Y mm
柱 H800×300×10×14 16120 1681 420 63 42 323 63 梁
H800×300×10×14
16120
1681
420
63
42
323 63
2
512
6
8
6681046.3101016811006.21032.310161201006.2m
kN EI kN EA x ??=????=?=???=--
5.2构件验算： （1）构件宽厚比验算
206
/2352502.7710
14
2800h 4
.12/2351536.10142
/)10300(0=<=?-==<=-=y w y f f t f t b 腹板部分：翼缘部分：
(2) 平面内计算长度
m
H H I l I K K K x R R c 66.1215.11115
.11
10.15.7410.15.7,10.11106.12,15.745.7000=?==+?+?====++=
μμ其中 平面外长度计算系数：
考虑压型钢板墙面与强梁紧密连接，起到应力蒙皮作用，与柱连接的强梁可作为柱平面外的支撑点，但为了安全起见计算长度按两个强梁间距考虑，即mm H Y 55002/110000==
3.8763
5500
,2.3932312660====
y x λλ
（3）刚架柱的验算
A ．柱有效截面特征
，截面全部有效。则由于考虑屈曲后强度
18
.017.015
.18/23563.191.2810
/772/2351.28/63
.191)1(112.0)1(16
17.42499
.5883.71772
83.71h 82.083
.7199.5882
.183
.7199
.5883.71/99.5883.7141.6542.6104201074.274161201048.10363.25,48.103,74.2742
212max min max 02
463min max =≤=??=
=
=++-++==+?
=-=-==
=+=-=
???-=±=??±?=±=???-=-=?-=ρλβββσσβσσσασσσ
σy
w
w p c X f k t h k mm
mm N W M A N kN
Q kN N m kN M
B.抗剪验算
柱截面的最大剪力是max V =25.63kN ，考虑到仅有支座加劲肋，
08.1235
34.537/==
y
w
o s f t h λ，4.108.18.0<=
梁的抗剪承载力设计值max 58.1140180107728208.08208.0V kN f t h V v w w u >=???==，满足要求。
弯剪压共同作用下的验算：
因为u V V 5.0<，按公式e e e N e A NW M M M /-=≤进行验算， 其中m kN f W M e e ?=???==-903102151042064
，满足要求。m kN m kN A NW M M e e e N e ?>?=?-=-=74.2742.89716120/90348.103903/
C.整体稳定验算
构件的最大内力：N=143.08kN ，M=274.74kN ·m a.刚架柱平面内的整体稳定性验算
刚架柱高H=11000mm ，柱的计算长度系数05.10=μ。刚架柱的计算长度
/x ox x l i λ==39.2 <[λ]=150，b 类截面，查表得0.901x ?=。
kN kN EA N
x Ex 5.193892
.391.1161202061.12222'0
=???==πλπ, 1.0mx β= 2
36
'
1/38.289)
5
.1938908
.143901.01(104201074.2740.116120
901.0143080)1(mm N N N
W M A
N Ex x
x x
mx x =?-????+?=-+?β? 2
/310mm N f =<，满足要求。
b.刚架柱作用平面外的整体稳定性验算 计算长度mm l oy 5500=。
对等截面构件，3.8710y w s ====λμμγ，，，b 类截面，查表得y ?=0.643。
)345235(7724.41487.3110420772*1612087.343202354.443202
422
00040
02
0??? ????+?=???
? ???
??? ?
?+???? ??=y y w s x y by f h t W h A λμμλ? =1.73>0.6
，满足要求
取222
46
3102
00y
/310/4.112/73.1104201074.274975.016120643.01008.143975.075.00.10
.1906.0282.007.1mm N f mm N mm N W M A N N N N N
by E t e Y eX
eX t by =<=???
? ??????+??=+=???? ??'+'-=<=-='?β?β??
d ．验算刚架在风荷载作用下的侧移μ
b
c I I =， 18.211000/24000/===h I l I b c t
ξ 刚架柱顶等效水平力：kN h q q H w w 57.1811)73.179.0(67.0)(67.031=?+?=+=
mm h mm EI Hh t c 18360/][86.24)18.22(101681001020612110001057.18)2(124
33
33==<=+???????=+=μξμ
（4）刚架梁的验算
A ．梁有效截面特征
，截面全部有效。则由于考虑屈曲后强度
18
.016.015
.18/2355.211.2810
/772/2351.28/51
.211)1(112.0)1(16
32.40690
.1772
h 90.029.10091.8990
.129
.10091
.8929.100/91.8929.10010.9519.5104201044.399161201062.8365.269,62.83,44.3992
2
12max min max 02
463min max =≤=??=
=
=++-++=
==-=-==
=+=-=
??
?-=±=??±?=±=???=-=?-=ρλβ
ββσσβσσσασσσ
σy
w
w p c X f k t h k mm mm N W M A N kN
Q kN N m kN M
B.抗剪验算
梁截面的最大剪力是max V =83.62kN ，考虑到仅有支座加劲肋，由于是等截面，同理得
max 58.1140180107728208.08208.0V kN f t h V v w w u >=???==，满足要求。
弯剪压共同作用下的验算：
因为u V V 5.0<，按公式e e e N e A NW M M M /-=≤进行验算， 其中m kN f W M e e ?=???==-903102151042064
，满足要求。m kN m kN A NW M M e e e N e ?>?=?-=-=44.3992.89716120/90348.103903/
C.整体稳定验算
构件的最大内力：N=-83.62kN ，M=-399.44kN ·m a.刚架梁平面内的整体稳定性验算
梁平面内的整体稳定性验算：计算长度取横梁长度x l 0=12060mm ，/x ox x l i λ==37.34
<[λ]=150，b 类截面，查表得908.0=x ?。
kN kN EA N
x Ex 3.2136934
.371.1161202061.12222'
=???==πλπ, 1.0mx β=
2
36
'
1/64.297)
3
.2136962
.83908.01(104201044.3990.116120
908.083620)1(mm N N N W M A
N Ex x
x x
mx x =?-????+?=-+?β? 2
/310mm N f =<，满足要求。
b.刚架梁作用平面外的整体稳定性验算
计算长度mm l oy 5500=。对等截面构件，3.8710y w s ====λμμγ，，，b 类截面，查表得y ?=0.643。
)345235(7724.41487.3110420772*1612087.343202354.443202
4
22
00040
02
0??? ????+?=???
? ???
??? ?
?+???? ??=y y w s x y by f h t W h A λμμλ? =1.73>0.6
，满足要求
取222
46
3102
00y
/310/2.80/906.010*******.274975.016120906.01008.143975.075.00.10
.1906.0282.007.1mm N f mm N mm N W M A N N N N N
by E t e Y eX
eX t by =<=???
? ??????+??=+=???? ??'+'-=<=-='?β?β??
六、节点设计：
（1）梁柱连接节点设计
A.螺栓强度验算
梁柱节点采用10.9级M30高强摩擦型螺栓连接，如下图所示。构件截面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数μ=0.50，每个高强螺栓的预拉力是355kN ，连接处传递内力设计值：N=-83.62kN ，V=269.65kN ，M=399.44kN ·m 。
（a ） （b ）
刚架柱与刚架梁的连接节点
螺栓抗拉承载力验算：0.8284b t N P kN ==
kN N kN n N y My N b
t i
t 28404.841462.83)55.046.031.0(455.044.3992
2221=<=-++??=-∑=
螺栓抗剪承载力验算：
0.90.910.50355159.75b v f N n P kN μ==???=>kN N v 97.514
62
.83==，满足要求。 最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算：
，满足要求。133.0284
04
.8475.15997.5<=+=+b t t b v v N N N N B.端板厚度验算
H800×300×10×14
H800×300×10×14
800
210
150
901220
31070
8070210
150
60
150
90
3106080300
150
14-M30
14
14
端板厚度取mm t 20=，按二边支撑端板外伸计算:
，满足要求。
mm f e e e b e N e e t w f f w t
w f 71.13310
)]7360(60230073[1004.8473606)](2[63
=?+??+?????=++≥ C.梁柱节点域的剪应力验算
。
节点域剪应力满足要求,/180/33.66107767761044.399226
mm N mm N t d d M c c b <=???==τ D.螺栓处腹板强度验算
翼缘内第二排第一个螺栓的轴向拉力设计值：
()
kN P KN KN n N y My N i t 1424.03.691462.8355
.046.031.0446.044.399222222=<=????
??-++??=-=
∑
取N N k 1422t =
，满足要求。
223
w 2t /310/5.194107310142e mm N mm N t N w <=??= （2）梁梁连接节点设计
A.螺栓强度验算
梁梁连接节点采用10.9级M30高强摩擦型螺栓连接，如下图所示。构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数μ=0.50，每个高强螺栓的预拉力是355kN ，连接处传递内力设计值如下：
N=-38.78kN ，V=-5.93kN ，M=293.27kN ·m
（a ） （b ）
120800
120
150601040
H800×300×10×14
8070
8070310
300
150********
150
10-M30
14
14
梁梁连接节点
螺栓抗拉承载力验算：
0.8284b t N P kN
==
kN N kN n N y My N b t i
t 28473.1051078
.38)46.031.0(446.027.2932
221=<=-+??=-∑=
螺栓抗剪承载力验算：
0.90.910.50355159.75b
v f N n P kN μ==???=>kN N v 88.310
78
.38==
，满足要求。 最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算：
，满足要求。140.028473.10575
.15988.3<=+=+b
t t b v v N N N N B.端板厚度验算
端板厚度取mm t 20=，按二边支撑端板外伸计算:
，满足要求。
mm f e e e b e N e e t w f f w t
w f 39.15310
)]7360(60230073[1073.10573606)](2[63
=?+??+?????=++≥ C.梁柱节点域的剪应力验算
。
节点域剪应力满足要求,/180/7.48107767761027.293226
mm N mm N t d d M c c b <=???==τ D.螺栓处腹板强度验算
翼缘内第二排第一个螺栓的轴向拉力设计值：
()
kN P KN kN n N y My N i t 1424.09.691078.3846
.031.0431.027.29322222=<=????
??-+??=-=
∑
取N N k 1422t =
，满足要求。
223
w 2t /310/5.194107310142e mm N mm N t N w <=??= （3）柱脚设计
刚架柱与基础铰接，采用平板式铰接柱脚。基础采用C20混凝土，c f =9.62/N mm .
a.柱脚内力设计值如下：kN V kN N 33.2108.143==，
b. 柱脚底板尺寸确定
。，取mm L mm c h L 850900~840)50~20(28002==?+=+=
23002(20~50)B b c =+=+?=340~400mm ，取B=360mm 。
底板反力为223/6.9/47.0360850/1008.143/mm N f mm N LB N q c c =<=??==β，满足要求。
刚架柱柱脚构造
c. 底板厚度确定
mm N qc M ?=??==940020047.05.05.022
mm f M t 5.13310/94006/6=?==，按构造取t=20mm 。 d. 抗剪连接计算：
由于柱脚铰接，柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底的水平剪力，此水平剪力可由柱脚与混
25
80025
950
230
1704-M30
H800×300×10×14
360
10010080
80230
170
凝土基础间的摩擦力来抵抗。
此时摩擦力kN V kN N V fb 33.2123.5708.1434.04.0=>=?==，满足要求。
参考文献
[1] 中华人民共和国建设部，钢结构设计规范GB50017—2003. 北京：中国建设工业出版
社，2003.
[2] 陈树华，刚结构设计[M]. 武汉：华中科技大学出版社，2007.
[3] 陈志华，刚结构原理[M]. 武汉：华中科技大学出版社，2007.
[4] CECS102：2002.门式刚架轻型房屋刚结构技术规程[S]. 北京：中国建筑工业出版社，
2003.
[5] GB50018—2002.冷弯薄壁型刚结构技术规范[S]. 北京：中国计划出版社，2003.
门式刚架计算模板
一、设计资料 某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m ，长度48m ，柱距6m ，檐口标高11m ，屋面坡度1/10。屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁 均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，钢材采用Q345钢，2 /310mm N f =，2/180mm N f v =，基础混凝土标号C30，2 /3.14mm N f c =，焊条采用E50型。刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布置草图， 钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。 刚架平面布置图 屋面檩条布置图
柱间支撑布置草图 计算模型及风荷载体形系数 二、荷载计算 2.1 计算模型的选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。 2.2 荷载取值计算： （1） 屋盖永久荷载标准值 彩色钢板 0.40 2kN m 保温层 0.60 2kN m 檩条 0.08 2kN m 钢架梁自重 0.15 2kN m 合计 1.23 2 kN m （2） 屋面活载和雪载 0.30 2 /KN m 。 （3） 轻质墙面及柱自重标准值 0.50 2/KN m
（4） 风荷载标准值 基本风压：m kN /525.050.005.10=?=ω。根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。 2.3 各部分作用的荷载标准值计算 （1） 屋面荷载： 标 准 值： m kN /42.7cos 1 623.1=??θ 柱身恒载： m kN /00.3650.0=? （2） 屋面活载 屋面活载雪载m kN /81.1cos 1 630.0=? ?θ （3） 风荷载 以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式0ωμμωs z k =计算，z μ查表m h 10≤，取1.0，s μ取值如图1.2所示。（地面粗糙度B 类） 迎风面 侧面2 /131.050.005.10.125.0m kN k =???=ω，m kN q /79.06131.01=?= 屋顶2 /525.050.005.10.100.1m kN k -=???-=ω，m kN q /15.36525.02-=?-=
板模板脚手架计算书
板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
2019年《脚手架(门式)安全技术规范》JGJ 128-2010
2019年《脚手架(门式)安全技术规范》JGJ 128-2010
1.1 术语 2.1.1 门式钢管脚手架 以门架、交叉支撑、连接棒、挂扣式脚手板、锁臂、底座等组成基本结构，再以水平加固杆、剪刀撑、扫地杆加固，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种定型化钢管脚手架(图2.1.1)。又称门式脚手架。 2.1.2 门架 门式脚手架的主要构件，其受力杆件为焊接钢管，由立杆、横杆及加强杆等相互焊接组成(图2.1.2)。 2.1.3 配件 门式脚手架的其它构件，包括连接棒、锁臂、交叉支撑、挂扣式脚手板、底座、托座。 2.1.4 连接棒 用于门架立杆竖向组装的连接件，中间带有凸环的短钢管制作。
2.1.5 交叉支撑 每两榀门架纵向连接的交叉拉杆。 2.1.6 锁臂 门架立杆组装接头处的拉接件，其两端有圆孔挂于上下榀门架的锁销上。 2.1.7 锁销 用于门架组装时挂扣交叉拉杆和锁臂的锁柱，以短圆钢围焊在门架立杆上，其外端有可旋转90°的卡销。 2.1.8 挂扣式脚手板 两端设有挂钩，可紧扣在两榀门架横梁上的定型钢制脚手板。 2.1.9 调节架 用于调整架体高度的梯形架，其高度为600mm～1200mm，宽度与门架相同。 2.1.10 底座 安插在门架立杆下端，将力传给基础的构件，分为可调底座和固定底座。 2.1.11 托座 插放在门架立杆上端，将力传给基础的构件，分为可调底座承接上部荷载的构件，分为可调托座和固定托座。 2.1.12 加固杆 用于增强脚手架刚度而设置的杆件，包括剪刀撑、水平加固杆、扫地杆。 2.1.13 剪刀撑 在架体外侧或内部成对设置的交叉斜杆，分为竖向剪刀撑和水平剪刀撑。 2.1.14 水平加固杆 设置于架体层问门架两侧的立杆上，用于增强架体刚度的水平杆件。 2.1.15 扫地杆 设置于架体底部门架立杆下端的水平杆件，分为纵向、横向扫地杆。 2.1.16 连墙件 将脚手架与主体结构可靠连接，并能够传递拉、压力的构件。 2.1.17 连墙件竖距 脚手架上下相邻连墙件之间的垂直距离。 2.1.18 连墙件纵距 脚手架同层相邻连墙件之间的水平距离。 2.1.19 步距 沿脚手架竖向相邻两榀门架横杆问的距离。其值为门架高度与连接棒凸环高度之和。 2.1.20 门架纵距(跨距) 纵向排列的两榀门架之间的距离，其值为相邻两榀门架立杆中心距离。 2.1.21 门架间距 纵向排列的两列门架之间的距离，其值为两列门架中心距离。 2.1.22 脚手架高度 脚手架底层门架立杆底座下端至顶层门架立杆上端的距离。 2.1.23 悬挑脚手架 搭设在型钢梁或桁架等水平悬挑结构上，由悬挑结构将门架立杆竖向荷载传给建筑主体结构的门式脚手架。 2.1.24 满堂脚手架 在纵、横方向上，由多排、多列门架与配件、加固杆等所构成的门式脚手架。 2.1.25 范本支架 由门架与配件、加固杆等构成的用于支撑混凝土范本的架体。 3 构配件 3.O.1 门架与配件的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB／T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB／T3091中规定的普通钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB／T 700中Q 235级钢的规定。门架与配件的性能、质量及型号的表述方法应符合现行行业产品标准《门式钢管脚手架》JG 13的
脚手架和模板工程计算公式参数
脚手架和模板工程计算公式参数 目录 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 —1 —2 前言10 —1 —2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做 好施工组织设计10 —1—2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 —1—4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 —1 —6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性， 应注意掌握的几个要点10 —1 —13 5算例及比较10 —1—17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》
扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十 余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建， 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚 手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施 工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越 加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设 厅关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管 理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计 计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人 员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技 术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不 多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为 保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。
脚手架工程安全技术(扣件式、碗扣式、门式等脚手架)试卷及答案
第 1 题: 门架的跨距与间距应根据支架的高度、荷载由计算和构造要求确定，门架的跨距不宜超过____m。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 2 题: 门式脚手架通道口高度不宜大于____个门架高度，宽度不宜大于1个门架跨度。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 3 题: 门式满堂脚手架的搭设高度不宜超过30m。 第 4 题: 当脚手架搭设高度小于或等于40m时，至少每两步门架应设置一道水平加固杆。 第 1 题: 主节点处必须设置一根____，用直角扣件扣接且严禁拆除。 A、斜撑 B、纵向水平杆 C、横向水平杆 D、扫地杆 第 2 题: 门式满堂脚手架的缆风绳或连墙件，竖向间距不宜超过____步设置。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0
第 3 题: 门架的跨距与间距应根据支架的高度、荷载由计算和构造要求确定，门架的跨距不宜超过____m。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 4 题: 连墙件应靠近门架的横杆设置，距门架横杆不宜大于____mm。 A、100.0 B、200.0 C、300.0 D、400.0 第 5 题: 门式模板支架的梁下横向水平加固杆应伸人板支架内不少于____根门架立杆，并应与板下门架立杆扣紧。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 6 题: 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除上题所述外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段____ A、A、进行实验 B、B、进行验算 C、C、进行验收 D、D、进行检查 第 7 题: 碗扣式钢管脚手架常用构配件KTC—45表示的意思为____
门式刚架设计经验知识
门式刚架设计经验知识
一知识点： 门式刚架一般多采用变截面构件，当有吊车时，柱多采用等截面。常用的柱截面高度一般为300~700mm。 截面定义时考虑的原则有： （1）翼缘必须满足宽厚比要求，腹板满足高厚比要求。对于腹板，当不满足要求时，程序按考虑屈曲强度计算。所以说，截面翼缘满足宽厚比，显得很重要。 （2）截面选择要考虑常用的板型，结合市场上常用的材料规格选择比较好。对于翼缘，常选用的规格有180、200、220、250等。 （3）选择截面还要考虑节点螺栓布置的实际情况，满足规范对于螺栓的容许距离要求。 （4）对于腹板截面，考虑的往往是制作问题，以及和翼缘截面厚度的协调问题。腹板的厚度一般以比翼缘的小些为宜，其高厚比用到150左右比较合适。这样，制作中的变形也比较小，板件厚度不宜低于6mm，否则焊穿。 （5）常用的门式刚架翼缘截面一般为：180x8, 180x10, 200x8, 200x10, 220x10, 220x12, 240x10, 240x12, 250x10, 250x12, 260x12,
260x14, 270x12, 280x12, 300x12, 320x14等。 （6）常用的腹板截面一般为6mm和8mm厚。对6mm的其高度范围一般为300~750mmzui最大可到900mm;对8mm厚的腹板高度范围一般为300~900mm,最大可到1200mm。 二知识点： 梁的平面外计算长度通常情况下对于下翼缘取隅撑作为其侧向支撑点，计算长度取隅撑之间的距离。对于上翼缘，一般也可以取有隅撑的檩条之间的距离。檩距 1.5m，隅撑隔一个檩条布置。所以，梁的平面外计算长度取3m。 柱的平面外长度取决于其平面外支点距离，本刚架在牛腿位置设置面外支撑。由于设置了吊车，程序在此把柱分为2段，柱子平面外长度取各段柱实际长度即可。对于平面内计算长度，在通常情况下不需要修改。但有时平面内长度需要根据实际修改。当有夹层时，对于按框架设计的柱的平面内计算长度需要修改。
模板支模架脚手架计算
目录 一、模板计算 （一）现浇板底模 1、强度计算 a、荷载：线荷载q=(q1+q2)k1 集中荷载p=p1×k2 q1——砼重，25KN/m3 q2————模板自重。组合钢模板为0.4KN/m2
P 1——施工人员和设备荷载，2.5KN K 1——不变荷载分项系数 K 2——可变荷载分项系数 （注：荷载分项系数k 1=1.2,k 2=1.4。按GB50204-92规范第2.2.2条规定，荷载设计值可以乘以0.85的折减系数。分项系数与折减系数相抵后，可近似取k 1=k 2=1,即取荷载标准值进行计算。余同） b c 、强 度计算式 M max =1/8ql 2+1/4pl(单位：N-mm) σmax =M max /W ≤f W ——模板截面抵抗矩。从《组合钢模板技术规范》GBJ214-89查取，由于钢模板系错缝拼接，部分模板在跨度方向不连续，故取0.7m 组合，一般情况下为W=1.3×104mm 3当采用竹、木模板时，按式W=1/6bh 2计算，b=1000mm ，h 为模板厚度。 f ——模板材料抗弯强度，钢模板取f y =215N/mm 2；竹、木模板按厂家提供数据，无数据时可参考《木结构设计规范》中的木材抗弯强度指标。 2、刚度计算 a 、荷载：只取不变荷载q 。 b 、计算简图： c 、刚度计算式 W max =ql 4/192E E ≤[W]=1.5mm L L ——找平杆间距 q L L
E ——模板材料弹性模量，当为钢模板时，E=2.06×105N/mm 2竹、木模板仍按厂家提供数据，无数据时参考《木结构设计规范》。余同。 I ——模板截面惯性矩。当为组合钢模板时，取I=b ×105mm 4;竹、木模板按I=1/12bh 3式计算。 [W]——挠度允许值，1.5mm 。 （二）梁底模 1、强度计算 a 、荷载：q=q 1+q 2+q 3 q 1——砼重，同前 q 2——模板重，同前。 q 3——振捣荷载，为2KN/m 2×梁底宽。 b 、计算简图 c 、强度计算式： M max =1/8ql 2 W ——模板截面抵抗矩，根据梁底宽度和组合方式按《组合钢模板技术 规范》GBJ214-92查取，余同。当用竹、木模板时，W=1/6bh 2,b 为梁底模宽度，h 为模板厚度。 f —模板材料抗弯强度，同前。 2、刚度计算 a 、荷载：只取不变荷载q 1+q 2 b 、计算简图： L L q 1+q 2
门式脚手架方案
************** ^楼 ****小区 编制人: 审核人: 2019年3月18日
第一章编制依据 (2) 第二章工程概述 (2) 第三章保证工程安全技术措施 (2) 第四章门式脚手架方案选择 (3) 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3) 第六章门式脚手架的材质要求 (4) 第七章施工材料准备 (5) 第八章脚手架的拾设流程及要求 (5) 第九章脚手架计算书 (8) 第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13) 第十一章式脚手架的检查与验收 (13) 第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (14) 第十三早门式脚手架拆除安全技木措施 (15)
第一章编制依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ128-2000 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 第二章工程概述 楼，*****建筑面积****，**结构。**工程位于********* 。地下为二 第三章保证工程安全技术措施 建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。 班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。 对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。 对特种作业人员要持证上岗。 对现场的施工用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保 护器。 门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。 第四章 门式脚手架方案选择 根据********** 楼图纸，最高层高为首层，达米，且平面面积大，不方便移动，需搭 设双层满堂门式脚手架。故在选择方案时，充分考虑以下几点: 操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架。 ************** 层车库，地上分为写字楼和酒店, 裙楼为二层 *，本工程范围为室内精装工程, 建设单位: ***************** 开发有限公司 施工单位: *************** 限公司 监理单位: ************** 监理有限公司
门式刚架计算书
门式刚架计算书 项目编号: No.1项目名称: XXX项目 计算人: XXX设计师专业负责人: XXX总工 校核人: XXX设计师日期: 2017-12-08
目录 一. 设计依据................................................................................................................................................................................ 二. 计算软件信息........................................................................................................................................................................ 三. 结构计算简图........................................................................................................................................................................ 四. 结构计算信息........................................................................................................................................................................ 五. 结构基本信息........................................................................................................................................................................ 六. 荷载与效应组合.................................................................................................................................................................... 1. 各工况荷载表.................................................................................................................................................................. 2. 荷载效应组合表.............................................................................................................................................................. 七. 地震计算信息........................................................................................................................................................................ 1. 左地震.............................................................................................................................................................................. 2. 右地震.............................................................................................................................................................................. 八. 内力计算结果........................................................................................................................................................................ 1. 单工况内力...................................................................................................................................................................... 九. 节点位移................................................................................................................................................................................ 十. 构件设计结果........................................................................................................................................................................十一. 荷载与计算结果简图........................................................................................................................................................ 1. 结构简图.......................................................................................................................................................................... 2. 荷载简图.......................................................................................................................................................................... 3. 应力比图.......................................................................................................................................................................... 4. 内力图.............................................................................................................................................................................. 5. 位移图..............................................................................................................................................................................
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
门式钢架规范的规定
门式钢架结构设计注意事项： 1、《门规》和《钢规》的适用条件： 《门规》总则:P1-1.0.2 2、主要尺寸： 跨度：主钢架轴线之间的距离 高度：地坪至柱轴线与斜梁轴线交点的高度 檐口高度：地坪至房屋外侧檩条上缘的高度 宽度：房屋侧墙墙梁外皮之间的距离 3、常用尺寸： 跨度：9~36m 柱距：一般采用6~9m，大于9m采用桁架式檩条 高度：有桥式吊车不宜大于12m 4、坡度： 一般不应小于5%，夹芯板屋面建议不小于10%，否则容易漏雨5、柱脚最小尺寸： 建议不小于300mm，否则影响地脚螺栓的布置 6、梁的最小高度: 建议不小于300mm，否则影响高强螺栓的布置。 7、屋面恒荷载取值：
一般可取0.2kN/m2~0.3kN/m2 8、屋面活荷载取值： 《门规》3.2.2条规定：对于受荷投影面积大于60m2的钢架构件，屋面竖向均布活荷载的取值可取不小于0.3kN/m2，建议不小于屋面雪荷载；《钢规》3.2.1条注同此规定。 9、风与地震组合： 《门规》P7-3.2.5.5：风荷载与地震作用不同时考虑 10、是否考虑温度荷载： 《钢规》P78-8.1.5 《门规》P16-4.3.1 11、厂房防震缝： 《抗规》P124-9.2.3：当设置防震缝时，其缝宽：厂房体型复杂或者有贴建的房屋和构筑物时，宜设防震缝，在厂房纵横跨交接处、大柱网厂房或不设柱间支撑的厂房，防震缝宽度可采用150~225mm，其他情况可采用75mm~135mm。 12、柱脚： 《门规》P15-4.1.4： 建议36m跨度以上的无吊车房屋也按照刚接考虑；重型荷载平台柱脚应采用靴梁柱脚； 《门规》P45-7.2.17：
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
门式刚架设计实例
轻型门式刚架 ——计算原理 和设计实例 <9> 来源：https://www.sodocs.net/doc/192945587.html, 发布时间：06-06 编辑：段文雁
二、设计实例一 1 设计资料 门式刚架车间柱网布置：长度60m；柱距6m；跨度18m。 刚架檐高：6m；屋面坡度1：10；屋面材料：夹心板；墙面材料：夹心板；天沟：钢板天沟；基础混凝土标号为C25，fc=12.5 N/mm2；材质选用：Q235-B f=215 N/mm2 f=125 N/mm2。 2 荷载取值 静载：为0.2 kN/m2；活载：0.5 kN/m2 ；雪载：0.2 kN/m2；风载：基本风压W0=0.55 kN/m2，地面粗糙度B类，风载体型系数如下图： 图3-41 风载体型系数示意图 3 荷载组合 (1). 1.2 恒载+ 1.4 活载 (2). 1.0 恒载+ 1.4 风载 (3). 1.2 恒载+ 1.4 活载+ 1.4×0.6 风载 (4). 1.2 恒载+1.4×0.7 活载+ 1.4 风载 4 内力计算 （1）计算模型 图3-42 计算模型示意图 （2）工况荷载取用 恒载活载 左风右风 图3-43 刚架上的恒载、活载、风载示意图 各单元信息如下表：
表3-5 单元信息表 单元号截面名称长度(mm) 面积(mm2) 绕2轴惯性矩(x104mm4) 绕3轴惯性矩(x104mm4) 1 Z250~450x160x8x10 5700 54407040 973974 599822728 2 L450x180x8x10 9045 7040 974 22728 3 L450x180x8x10 9045 7040 97 4 22728 表中：面积和惯性矩的上下行分别指小头和大头的值 图3-44 梁柱截面示意简图 （3）计算结果 刚架梁柱的M、N、Q见下图所示： 图3-45 恒载作用时的刚架M、N、Q图 图3-46 活载作用时的刚架M、N、Q图 图3-47 （左风）风载作用时的刚架M、N、Q图 选取荷载效应组合：（1.20 恒载+ 1.40 活载）情况下的构件内力值进行验算。组合内力数值如下表所示： 表3-6 组合内力表 单元号小节点轴力N(kN) 小节点剪力Q2(kN) 小节点弯距M(kN.m) 大节点轴力N(kN) 大节点剪力Q2(kN) 大节点弯距M(kN.m) 1 -67.97 23.16 0.00 -56.89 -23.16 132.03 2 -28.71 -54.30 -132.0 3 -23.05 -2.30 -103.14 3 -23.05 -2.30 103.1 4 -28.71 -54.30 132.03 4 -56.89 -23.16 -132.03 -67.97 23.16 0.00 5构件截面验算
门式刚架计算原理和设计实例之五
第五章辅助结构系统 轻型钢结构的辅助结构系统包括挑檐、雨篷、吊车梁、牛腿、楼梯、栏杆、检修平台和女儿墙等，它们构成了轻型钢结构完整的建筑和结构功能。 第一节雨篷和挑檐 一、雨篷 钢结构雨篷同钢筋混凝土结构雨篷一样，按排水方式可分为有组织排水和自由落水两种。钢结构雨篷的要紧受力构件为雨篷梁，其常用的截面形式有轧制一般工字钢、槽钢、H型钢、焊接工字形截面等，当雨篷的造型为复杂的曲线时亦可选用矩形管或箱形截面等。 在轻型门式刚架结构中，雨篷宽度通常取柱距，即每柱上挑出一根雨篷梁，雨篷梁间通过C型钢连接形成平面。挑出长度通常为1.5m或更大，视建筑要求而定。雨篷梁可做成等截面或变截面，截面高度应按承载能力计算确定。通常情况下雨篷梁挑出的长度较小，按构造做法，其截面做成与其相连的C型钢截面同高：当柱距为6m时，连接雨篷梁的C型钢为16＃，雨篷梁亦取
16＃槽钢；当柱距为9m时，连接雨篷梁的C型钢为24＃，雨篷梁取25＃槽钢； 有组织排水的雨篷可将天沟设置在雨篷的根部或将天沟悬挂在雨篷的端部，雨篷四周设置凸沿，以便能有组织的将雨水排入天沟内。 图5-1～5-3为几种常见雨篷的做法。 （a）
(b) 图5-1 自由落水雨篷 (a) (b)
(c) 图5-2 有组织排水雨篷 （a）A-A （b）B-B
（c）C-C 图5-3 雨篷节点详图 二、挑檐 在轻型门式刚架厂房结构中，通常将天沟（彩钢或不锈钢）放置在挑檐上，形成外天沟。挑檐挑出构件的间距取柱距，即挑出构件作为主刚架的一部分，挑出构件之间由C型钢檩条连接，。图5-4所示为典型的挑檐构造。 图5-4 典型的挑檐构造 挑檐柱承受C型钢墙梁传递轻质墙体的竖向荷载和风荷载，挑檐梁要紧承受考虑天沟积水满布荷载或积雪荷载。挑檐各构件（挑檐柱、挑檐梁）截面通常采纳轧制工字钢或高频H型钢，截
门式脚手架施工搭设方案87715
门式脚手架搭设施工方案 一、搭设前准备工作 1. 编制移动门架工程专项施工方案，要求及计算内容同扣件式脚手架。 2. 移动门架搭设前，工程技术负责人应按《建筑施工门式脚手架安 全技术规范》（JGJ-128-2010）和施工方案的要求向架设和使用人员作技术交底。 3. 对门架配件、加固件进行检查验收，禁止使用不合格的构配件。 4. 对移动门架的搭设场地、使用推动轨迹进行清理、平整、夯实、硬化。 二、搭设技术要求 （一）地基处理 1. 为保证地基具有足够的承载能力，门型架基础施工应满足JGJ128-2010规定和施工方案的要求；当移动门架搭设在结构楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或垫块，并对楼面或挑台等结构进行受力验算。 2. 门架搭设及运行轨迹等作业面的地基必须经过夯实，地表必须浇筑硬化地面，地面平坦。 （二）门式脚手架搭设程序 1. 门架的组装：应自左端延伸向右端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向，减少误差积累，不可自两端相向搭设或相间进行，以避免
结合处错位,难于连接。 2. 门架搭设的顺序： 弹门架立杆准线→安放底座→自一端起立门架并随即装交叉支撑→安装水平架（或脚手板）→安装水平加固杆→照上述步骤，逐层向上安装→按规定位置安装剪刀撑→装配顶步栏杆。 3.门架的搭设必须配合施工监督，一次搭设自由高度小于6m，以保证门架稳定。 4.门架间距为纵向排列的两列门架之间的距离，其值为1.2m。（三）架设门架及配件安装注意事项 1. 交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒、锁臂的设置应符合构造规定。 2. 不同产品的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。 3. 交叉支撑、水平架及脚手板应紧随门架的安装及时设置。 4. 各部件的锁臂、搭钩必须处于锁定状态。 5. 水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。 6. 钢梯的位置应符合组装布置图的要求，底层钢梯可跨越两步或三步门架再行转折。 7. 挡脚板（笆）应在脚手架施工层两侧设置。 （四）水平加固杆、剪刀的撑安装 1. 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与门架的搭设同步进行。 2. 水平加固杆应采用扣件与门架在立杆内侧连牢，剪刀撑应采用扣
门式刚架计算原理和设计实例之二
第二章轻型门式钢刚架设计的差不多理论 第一节结构布置和材料选用 一、结构组成 轻型门式钢刚架的结构体系包括以下组成部分： （1）主结构：横向刚架（包括中部和端部刚架）、楼面梁、托梁、支撑体系等； （2）次结构：屋面檩条和墙面檩条等； （3）围护结构：屋面板和墙板； （4）辅助结构：楼梯、平台、扶栏等； （5）基础。 图2-1给出了轻型门式钢刚架组成的图示讲明。 图2-1 轻型钢结构的组成
平面门式刚架和支撑体系再加上托梁、楼面梁等组成了轻型钢结构的要紧受力骨架，即主结构体系。屋面檩条和墙面檩条既是围护材料的支承结构，又为主结构梁柱提供了部分侧向支撑作用，构成了轻型钢建筑的次结构。屋面板和墙面板起整个结构的围护和封闭作用，由于蒙皮效应事实上也增加了轻型钢建筑的整体刚度。 外部荷载直接作用在围护结构上。其中，竖向和横向荷载通过次结构传递到主结构的横向门式刚架上，依靠门式刚架的自身刚度抵抗外部作用。纵向风荷载通过屋面和墙面支撑传递到基础上。 二、结构布置 轻型门式钢刚架的跨度和柱距要紧依照工艺和建筑要求确定。结构布置要考虑的要紧问题是温度区间的确定和支撑体系的布置。 考虑到温度效应，轻型钢结构建筑的纵向温度区段长度不应大于300m，横向温度区段不应大于150m。当建筑尺寸超过时，应设置温度伸缩缝。温度伸缩缝可通过设置双柱，或设置次结构
及檩条的可调节构造来实现。 支撑布置的目的是使每个温度区段或分期建设的区段建筑能构成稳定的空间结构骨架。布置的要紧原则如下：（1）柱间支撑和屋面支撑必须布置在同一开间内形成抵抗纵向荷载的支撑桁架。支撑桁架的直杆和单斜杆应采纳刚性系杆，交叉斜杆可采纳柔性构件。刚性系杆是指圆管、H型截面、Z或C型冷弯薄壁截面等，柔性构件是指圆钢、拉索等只受拉截面。柔性拉杆必须施加预紧力以抵消其自重作用引起的下垂； （2）支撑的间距一般为30m-40m，不应大于60m； （3）支撑可布置在温度区间的第一个或第二个开间，当布置在第二个开间时，第一开间的相应位置应设置刚性系杆； （4） 45的支撑斜杆能最有效地传递水平荷载，当柱子较高导致单层支撑构件角度过大时应考虑设置双层柱间支撑； （5）刚架柱顶、屋脊等转折处应设置刚性系杆。结构纵向于支撑桁架节点处应设置通长的刚性系杆； （6）轻钢结构的刚性系杆可由相应位置处的檩条兼作，刚度或承载力不足时设置附加系杆。 除了结构设计中必须正确设置支撑体系以确保其整体稳定性之外，还必须注意结构安装过程中的整体稳定性。安装时应该