塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程
塔楼施工方案
检算书
计算：
复核：
审核：
中铁四局集团有限公司
青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部
二〇一六年九月十日
青田项目部塔楼施工模板支架计算书
1编制依据
（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；
（2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
（3）《建筑施工计算手册》(第二版)；
（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
（6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003
（8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
（9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
（10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2方案简介
青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。
其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构；
瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。
瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。
瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。
根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。
按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。
（1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。
（2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要
求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。
（3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
5.3.1-2瓯南桥头塔楼400*1200mm梁加固
图5.3.2-1瓯南桥头塔楼900*900mm柱加固
图
图5.3.3-1瓯南桥头塔楼板加固图
3支架主要材料特性及参数
支架采用Q235钢材材料参数见下表：
表3.1主要材料设计指标
材料牌号抗拉、抗弯、抗压容许应力（Mpa）抗剪容许应力（Mpa）
4荷载计算 4.1荷载类型
①模板、支架自重
②新浇筑混凝土自重（30kN/m 2）
③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.5kN/m 2） ④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kN/m 2） ⑤振捣混凝土产生的荷载（2kN/m 2） 4.2荷载组合
验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载； 验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载。 5.3梁模板体系计算
5.3.1荷载计算
底板计算时，模板跨径0.15m ，取1m 计算。面板计算时的恒荷载=30KN/m 2，施工荷载取2kN/m 2；横桥向方木采用100×100mm 方木间距30cm 。
q 1=30×0.6×0.3=5.4kN/m （1）强度计算荷载组合：
Q 1＝1.2×5.4+1.4×2×0.3=7.32kN/m （2）刚度计算荷载组合： Q 2＝5.4+0.6=6kN/m
5.3.2面板计算
mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：
3
4221075.361510006mm bh W ?=?==4533m m 108125.212
15100012?=?==bh I
m kN ql M .08235.083.032.78max 22=?==[]Mpa
Mpa W M 80196.21075.31008235.0m ax m ax 4
6
=∠=??==δδ扰度验算
mm EI ql f 09.0108125.210638420032.7538455344=??????==[]mm f 5.04002000==；[]0f f ∠合格。
5.3.3横向方木验算
横向方木搁置在间距为cm 60的立杆上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；
单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /10303
1
311=?==
cm 1010?方木的截面参数和材料力学性能指标：
1666666100100622=?==bh W 833333312
100100123
3=?==bh I
45.086.0108m ax 2211=?==l q M []pa 5.807.21666661045.0m ax 6
M Mpa W W =∠=?==δδ
mm EI l q f 202.08333333
101038460010538453
4
411=?????==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。 5.3.4纵向方木验算
横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为cm 601=l ，纵向方木的规格为15*10cm 的方木、间距为60cm ；
单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /25.4475.736.06.01=?==
cm 1015?方木的截面参数和材料力学性能指标： 3750006150100622=?==bh W 2812500012150100123
3=?==bh I 99.186.025.448m ax 2211=?==l q M []pa 5.803.53750001099.1m ax 6M Mpa W W =∠=?==δδ mm EI l q f 2655.028125000101038460025.445384534411=?????==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。
5.4侧模计算
梁高1.2m ，侧模采用15mm 厚木模板，竖带采用100×100mm 方木按间距30cm 均匀布置，横向背带采用双拼?48.3×3.0钢管，钢管按间距90cm 布置，拉杆采用?14圆钢按60×90cm 间距布置。 5.4.1侧模荷载计算
混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度1.2m ，浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下：
2/121022.0V t P c ββγ=式中:P-----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γc ----混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3 t 0----新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取t 0=0.5h V----混凝土的浇灌速度（m/h ），此处取V=0.5m/h; β1---外加剂影响修正系数，此处取1.2。 β2---混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。
2/68.222.02/1210m KN V t P c ==ββγ倾倒混凝土时对侧模板产生的活载Q=2.0kN/m 2;
强度计算荷载组合：
Q 1＝1.2×2.68+1.4×2=6.016kN/m 2 刚度计算荷载组合： Q 2＝2.68+2=4.68kN/m 2
5.4.2面板计算
mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：
3
4221075.361510006mm bh W ?=?==4533m m 108125.212
15100012?=?==bh I
m kN ql M .067.083.0016.68m ax 22=?==[]Mpa Mpa W M 807.110
75.310067.0m ax m ax 4
6
=∠=??==δδ扰
度验算
mm EI ql f 057.0108125.210638420068.4538455
344=??????==[]mm f 5.0400
200
0==；[]0f f ∠合格。 5.4.3横向方木验算
横向方木搁置在间距为cm 60的纵向方木上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；
单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /98.1016.63
1
311=?==
cm 1010?方木的截面参数和材料力学性能指标：
1666666100100622=?==bh W 833333312
100100123
3=?==bh I
0891.086.098.18max 2211=?==l q M []pa 5.80534.0166666100891.0m ax 6
M Mpa W W =∠=?==δδ
mm EI l q f 04.08333333
101038460098.1538453
4
411=?????==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。 5.4.5横向背带钢管计算
侧模横带采用双拼?48.3×3.0钢管，钢管间距0.9m ，拉杆横向间距0.6m 。取1组双拼钢管进行计算。
强度验算总荷载： Q 1=6.016×0.9=5.4kN/m 刚度验算总荷载： Q 2＝5.6×0.9=5.04kN/m （2）强度验算
钢管在荷载组合作用下的弯矩
243.086.04.58max 2
211=?==l q M 最大弯矩为0.243kN ·m 。
[]MPa MPa W M 20509.231026.5210243.0
36=<=???==σσ弯曲应力符合要求。
（3）刚度验算
面板在荷载作用下的挠度
mm l
mm EI ql w 4.2250
25.01071.121006.210060004.5677.0100677.04
544=<=??????=?=刚度验算符合要求。
经过受力分析，钢管最大弯曲应力为23.09MPa,小于钢材容许的抗弯强度MPa f 205=；挠度为0.25mm 小于L/250=2.4mm ；侧模钢管强度、刚度满足规范要求。 5.4.6侧模拉杆计算
侧模拉杆采用?14圆钢，其中承受的拉力F=6.016*0.9*0.6=3.24kN ，拉杆容许拉力按下式计
算：
,12.12,44.1154
2mm d mm d A g g
===
πF 容=115.44×170=19.6kN 。
因F 5.5.1荷载计算 底模计算时，板的厚度为20cm ，模板跨径0.15m ，取1m 计算。面板计算时的恒荷载=5KN/m 2，施工荷载取2kN/m 2；横桥向方木采用100×100mm 方木间距30cm 。 q 1=5×0.6×0.3=0.9kN/m （1）强度计算荷载组合： Q 1＝1.2×0.9+1.4×2×0.3=1.92kN/m （2）刚度计算荷载组合： Q 2＝0.9+0.6=1.5kN/m 5.5.2面板计算 mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标： 3 4221075.361510006mm bh W ?=?==4533m m 108125.212 15100012?=?==bh I m kN ql M .022.083.092.18m ax 22=?==[]Mpa Mpa W M 8058.01075.310022.0m ax m ax 4 6=∠=??==δδ扰 度验算 mm EI ql f 023.0108125.210638420092.1538455344=??????==[]mm f 5.0400 200 0==；[]0f f ∠合格。 5.5.3横向方木验算 横向方木搁置在间距为cm 60的纵向方木上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板； 单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /7.153 1 311=?== cm 1010?方木的截面参数和材料力学性能指标： 1666666100100622=?==bh W 833333312 100100123 3=?==bh I 0765.086.07.18m ax 2211=?==l q M []pa 5.80456.016666610076.0m ax 6 M Mpa W W =∠=?==δδ mm EI l q f 034.08333333 10103846007.1538453 4 411=?????==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。 5.5.4纵向方木验算 横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为cm 601=l ，纵向方木的规格为15*10cm 的方木、间距为60cm ； 单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /356.06.01=?== cm 1010?方木的截面参数和材料力学性能指标： 1666666100100622=?==bh W 833333312100100123 3=?==bh I 135.086.038max 2211=?==l q M []pa 5.8036.0375********.0m ax 6M Mpa W W =∠=?==δδ mm EI l q f 06.0833333310103846003538453 4411=?????==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。 5.5.5支架立杆计算 支架立杆轴力取纵向分配梁的最大反力kN q F 8.156.06.06.0*6.0=??== （1）强度验算 MPa f MPa A N n 2055.31006.5108.123 =<=??==σ立杆强度满足要求。 （2）立杆稳定验算 轴心受力构件通过控制长细比来保证构件的刚度，计算式如下 自由长度：m a h k l o 8.2)1.022.1(719.1155.1)2(1=?+??=+=μ 1771058.18.22 =?==-i l o λ由有λ＝177查附录C 截面稳定系数表得227.0=?, MPa MPa A N 20567.151006.5227.0108.123 <=???=?立杆稳定性满足要求。 5.6柱计算 柱高4m ，柱最大截面90cm ×90cm 。侧模采用15mm 厚木模板，竖带采用100×100mm 方木按间距30cm 均匀布置，横向背带采用双拼?48.3×3.0钢管，钢管按间距90cm 布置，拉杆采用?14圆钢按60×90cm 间距布置。 5.6.1侧模荷载计算 混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度4m ，浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下： 2/121022.0V t P c ββγ=式中:P-----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γc ----混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3 t 0----新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取t 0=4.0h V----混凝土的浇灌速度（m/h ），此处取V=1m/h; β1---外加剂影响修正系数，此处取1.2。 β2---混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。 1/20120.2230.36/2c P t V KN m γββ==倾倒混凝土时对侧模板产生的活载Q=2.0kN/m 2; 强度计算荷载组合： Q 1＝1.2×30.36+1.4×2=39.52kN/m 2 刚度计算荷载组合： Q 2＝30.36+2=32.36kN/m 2 5.6.2面板计算 mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标： 3 4221075.361510006mm bh W ?=?==4533m m 108125.212 15100012?=?==bh I 2239.520.2max 0.19.88ql M kN m ?===[]64 max 0.1910max 5.06083.7510M Mpa Mpa W δδ?===∠=?扰 度验算 4435 5532.362000.399384384610 2.812510ql f mm EI ??===????[]mm f 5.0400 2000==；[]0f f ∠合格。 5.6.3竖向方木验算 竖向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板； 单根横向方木上的均布荷载为：111 39.5213.17/33 q q kN m ==?= cm 1010?方木的截面参数和材料力学性能指标： 1666666100100622=?==bh W 833333312 100100123 3=?==bh I 221113.170.3max 0.148288q l M ?===[]6 max 0.1482100.88908.5pa 166666W Mpa M W δδ?===∠= 44 113 5513.173000.01638438410108333333q l f mm EI ??===???[]10/4000.75f l mm ==，[]0f f ∠合格。 5.6.4横向背带钢管计算 侧模横带采用双拼?48.3×3.0钢管，钢管间距0.6m ，拉杆横向间距0.6m 。取1组双拼钢管进行计算。 强度验算总荷载： Q 1=39.52×0.6=23.712kN/m （2）强度验算 钢管在荷载组合作用下的弯矩 22 1123.70.6max 1.066588 q l M ?===最大弯矩为1.0665kN ·m 。 []631.06651099.482052 5.2610M MPa MPa W σσ?===<=??弯曲应力符合要求。 （3）刚度验算 面板在荷载作用下的挠度 4454 23.76000.6770.677 1.17 2.4100100 2.061012.7110250 ql l w mm mm EI ?=?=?=<=????刚度验算符合要求。 经过受力分析，钢管最大弯曲应力为99.48MPa,小于钢材容许的抗弯强度MPa f 205=；挠度为1.17mm 小于L/250=2.4mm ；侧模钢管强度、刚度满足规范要求。 5.6.5侧模拉杆计算 侧模拉杆采用?14圆钢，其中承受的拉力F=39.52*0.6*0.6=14.22kN ，拉杆容许拉力按下式计算： ,12.12,44.1154 2mm d mm d A g g === πF 容=115.44×170=19.6kN 。 因F 不欠你的 附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图 图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图 图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图 图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.0m，（计算取的高度） 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 板底纵向钢管的间距距离300mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。、 （实际铺设脚手板50mm厚200mm宽） 模板自重0.35kN/m2，大型设备、结构构件荷载4.00kN/m2。（网架荷载小于此荷载） 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 楼板强度计算参数：钢筋级别三级钢筋。 楼板的混凝土强度等级C40。 每天标准层施工天数5天。 楼板截面支座配筋率（%）0.28 楼板短边比长边的比值（1.00） 计算楼板的厚度（m）0.10 计算楼板的长边长度（m）2.5 （据结构图纸，楼板下为井字梁，纵横向间距均2.5米） 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.350×0.900=0.315kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000+3.500)×0.900=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 承台专项施工方案 一、编制依据 1.1《习友路桥梁工程施工设计图》； 1.2《习友路桥梁地质勘察报告》； 1.3习友路现场调查资料； 1.4《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011； 1.5《公路工程质量检验评定标准》 JTG F80/1-2004； 二、工程概况及主要工程量 2.1工程简介 习友路为东西方向主干道，道路红线宽度为60米。根据习友路（科学大道- 金寨路）公交专用车道设计，在习友路与墨魁路、茂荫路、笔架山路交口附近共三个节点设置人行及非机动车人行天桥，本项目承台共计 11座，其中4.6×1.5×2m承台3个，4×1.2×8m承台6个，1.2×1.8×1.8m承台1个，1.2×,4.8×1.8m承台1个。承台混凝土设计强度为C30，承台下设10cm厚C20素混凝土、 10cm碎石垫层。 2.2地质条件 拟建场地位于合肥市习友路，其第四纪地貌单元属江淮丘陵地貌单元。拟建场地为正在使用中的市政道路，地表高程自41.65~47.74m（依勘探孔孔口高程计），最大高差为6.09m，为吴淞高程系（下同）。 2.1.2地基岩土构成 根据野外钻探、现场的原位测试以及室内岩土试验，并结合场地附近有关的地质资料，拟建场地地基土构成自上而下为： 第①层杂填土（Q ml）：层厚1.10~6.00m，层底标高40.12 ~ 45.40 m。 黄褐、褐灰色，松散或可塑状态，湿。该层上部为约30cm厚的水泥或沥青路面，其下含碎石和大量碎填土等。 第②层粘土（Q3al+pl）：层厚24.80~30.10m，层底标高11.72 ~ 15.90 m，黄褐、黄灰色，硬塑~坚硬状态，稍湿，含氧化铁、铁锰结核及高岭土，该层土无摇振反应，光滑，干强度及韧性高。该层汽车钻无水可钻进。 第③1层强风化泥质砂岩（K）：层厚约1.60~2.80m，层顶标高9.12~13.87m。棕红色，坚硬状态，原岩风化呈土状，含云母、长石，偶见碎岩屑，部分钻孔可见较大的风化岩块。 第③2层强风化泥质砂岩（K）：该层未钻穿，层厚大于10.0m。棕红色，坚硬状态，原岩表部风化裂隙较发育，中下部较完整，汽车钻无水钻进困难。属极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。 根据本工程《岩土工程勘察报告》，主要地层为粘土、粉质粘土、粉土（夹粉细沙）及强风化砂质泥岩等，承台最大挖深2.5m。 2.3主要工程量 承台主要工程量见表2-1 表2-1 承台主要工程数量表 三、承台施工方案 3.1.1质量目标 ·分项工程一次验收合格率100%； ·分项工程优良率95%； ·竣工验收工程质量达到优良工程、争创黄山杯。 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连； 模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况 板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 承台施工专项方案 编制: 审核: 批准: 目录 承台施工专项方案 (1) 一、编制依据 (3) 二、标准及规范 (3) 三、使用范围 (3) 四、施工方案 (4) （一）工程概况 (4) （二）承台施工方法 (4) 五、质量保证体系、质量控制及保证措施 (9) （一）质量目标 (9) （二）质量保证体系 (9) （三）质量保证措施 (11) （四）质量控制措施 (11) 六、安全生产和文明施工 (14) （一）安全施工 (14) （二）文明施工 (15) 高架区间及车站工程 承台施工专项方案 一、编制依据 （1）重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司设计的重庆市轨道交通三号线南延伸段工程施工图设计; （2）铁道部、重庆市及重庆市轨道交通总公司颁发的现行规范、规程、规则、验标、评定标准及有关规定; （3）现场踏勘调查所获得的有关资料; （4）《跨座式单轨轨道梁桥工程质量检验评定办法》(试行)重庆市轨道交通总公司发布（2002年7月）； （5）《重庆市建设领域限制禁止使用落后技术的通告》； （6）《关于加强桩基检测的紧急通知》渝建质检2008-004。 二、标准及规范 （1）《地下铁道、轻轨工程测量规范》GB50308-99; （2）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2003）; （3）《铁路桥涵施工规范》（TBJ203-2002）; （4）《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB10424-2003）; （5）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB90204-92; （6）《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003; （7）《地基与基础工程施工及验收规范》（GB50299-99）; （8）《建筑工程施工验收规范》 （9）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） （10）《结构混凝土施工技术规定》（试行）重庆市轨道交通总公司发布（2002年4月）； 三、使用范围 本方案使用于重庆市轨道交通全线土建工程高架区间及车站工程 重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司 目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23 1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。 本小组成员： 基坑开挖施工方案 工程名称：财大综合楼承台基础基坑开挖工程 工程地点：武汉市洪山区首义路 施工单位：山河建筑有限公司 编制单位：山河建筑有限公司洪山区首义路工程项目部 编制人： 编制日期： 2012 年 12 月 11 日 审核人： 审核日期： 2012 年 12 月 11 日 审批负责人： 审批日期： 2012 年 12 月 12 日 目录 第一章：工程概况 (3) 第二章：编制依据 (3) 第三章：本工程特点 (4) 第四章：施工部署 (4) 第五章：土方开挖方案 (7) 第六章：雨季施工 (9) 第七章：安全技术措施 (9) 第八章：文明施工与环保措施 (11) 第九章：附图 (11) 第十章：计算书 (13) 第一章：工程概况 工程名称：财大综合楼承台基础基坑开挖工程 工程地点：武汉市洪山区首义路 施工单位：山河建筑有限公司 监理单位：********有限公司 设计单位：**建筑设计有限公司 本工程位于武汉市洪山区首义路路旁，工程主要内容为承台基坑开挖工程项目。根据现场场地及施工安排，土方开挖采用机械开挖，人工配合清楚基底预留土层。机械挖土量***。人工挖土量为****地面标高为±0.000m， 第二章：编制依据 1编制依据 武汉市**勘察院提供的本场地《工程地质勘察报告》 《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2002 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 《建筑地基处理技术规范》 JDJ79-2002 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2002 《建筑边坡工程技术规范》 GB50330-2002 《建筑与市政降水工程技术规范》 JGJ/T111-98 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99 《建筑施工手册》（第四版）2003年 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 一、编制依据 1.1《习友路桥梁工程施工设计图》； 1.2《习友路桥梁地质勘察报告》； 1.3习友路现场调查资料； 1.4《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011； 1.5《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004； 二、工程概况及主要工程量 2.1工程简介 习友路为东西方向主干道，道路红线宽度为60米。根据习友路（科学大道-金寨路）公交专用车道设计，在习友路与墨魁路、茂荫路、笔架山路交口附近共三个节点设置人行及非机动车人行天桥，本项目承台共计11座，其中4.6×1.5×2m承台3个，4×1.2×8m承台6个，1.2×1.8×1.8m承台1个，1.2×,4.8×1.8m 承台1个。承台混凝土设计强度为C30，承台下设10cm厚C20素混凝土、10cm 碎石垫层。 2.2地质条件 拟建场地位于合肥市习友路，其第四纪地貌单元属江淮丘陵地貌单元。拟建场地为正在使用中的市政道路，地表高程自41.65~47.74m（依勘探孔孔口高程计），最大高差为6.09m，为吴淞高程系（下同）。 2.1.2地基岩土构成 根据野外钻探、现场的原位测试以及室内岩土试验，并结合场地附近有关的地质资料，拟建场地地基土构成自上而下为： 第①层杂填土（Q ml）：层厚1.10~6.00m，层底标高40.12 ~ 45.40 m。 黄褐、褐灰色，松散或可塑状态，湿。该层上部为约30cm厚的水泥或沥青路面，其下含碎石和大量碎填土等。 第②层粘土（Q3al+pl）：层厚24.80~30.10m，层底标高11.72 ~ 15.90 m，黄褐、黄灰色，硬塑~坚硬状态，稍湿，含氧化铁、铁锰结核及高岭土，该层土无摇振反应，光滑，干强度及韧性高。该层汽车钻无水可钻进。 第③1层强风化泥质砂岩（K）：层厚约1.60~2.80m，层顶标高9.12~13.87m。 模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 叠合板底（轮扣式）支撑计算书 计算依据： 1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 平面图 纵向剖面图 四、叠合楼板验算 按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q 1=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1.4×1.2×3=9.739kN/m q 1静=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） =4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm ν max =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 五、主梁验算 q 1=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态 q=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m 目录 1.工程概况及特点 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2工程特点 (1) 2.方案编制依据 (1) 3.施工准备工作 (2) 4.深基坑开挖施工方法2 4.1施工工艺 (2) 4.2放坡系数的设置............................ 错误!未定义书签。 4.3开挖方法及注意事项2 5.地基局部处理 (3) 5.1软弱填土、淤泥等的处理 (3) 5.2局部无放坡条件的地方的开挖支护处理 (4) 6.排水措施 (4) 7.安全防护及质量保证措施 (4) 7.1安全防护措施 (4) 7.2安全保证体系 (6) 7.3质量保证 (6) 7.4质量管理措施 (7) 8.局部地方垮塌的处理方案7 9.项目管理组织机构 (7) 10.施工部署及进度安排 (8) 10.1施工准备工作 (8) 10.2施工组织及进度安排 (8) 10.3保证施工进度计划的措施 (9) 10.4配备适宜施工机械设备、提高机械化水平 (9) 11.文明施工保证措施 (10) 12.环境保护保证措施 (10) 12.1环境保护目标 (10) 12.2环境保护措施 (11) 1、工程概况及特点 1.1工程概况： 本工程项目位于云南省大理市巍山县大仓镇境内，全线共有特大桥、大、中桥共计10座，其中特大桥两座，大桥4座，中桥4座，均为单线客货共线预应力T型简支梁铁路桥；桥梁承台共计88个，承台高度分为2.0m和2.5m 两种，均为群桩单墩承台；所施工深基坑为部分承台基坑。 本线路桥梁承台所处地质情况为硬塑性粉质黏土和圆砾土为主。工程区属地处低纬高原，四季温差不大，干湿季分明，以低纬高原季风气候为主，枯雨季明显，年均降雨量1078.9毫米。 1.2工程特点： 本项目工程承台基坑开挖最深9.6m（以承台中心顶处原地面综合考虑计算开挖深度），位于高明元中桥2号台处，其余大部分承台基坑开挖为2.５～５.５m，承台开挖深度范围内基坑基本在设计水位线以上。 2、方案编制依据 1、新建铁路大理至临沧线施工图 2、施工采用规范、规程及国家和地方相关标准 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99） 《建筑工程施工测量规范》（DBJ01-21-95） 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001） 《施工现场临时用电技术规范》（JGJ46-2005） 《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005） 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002） 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS-22:2005） 模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米 楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩 目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48) 2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。模板施工方案计算书
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