600MW超临界机组考试试题

600MW超临界机组试题

600MW超临界机组补充试题

一、填空题

1.小机盘车可分为手动和油涡轮两种；其中油涡轮盘车盘车时，可以将转子

盘车转速控制在80~120 转/分左右（高速），它是靠控制进入油涡轮的压力油量来实现盘车的启停和转速高低。

2.中速磨煤机防爆蒸汽分别从一次风室、机壳＿、分离器＿入磨，用于防止磨煤机启动

和停止过程中的爆炸。

3.磨煤机的变加载是接受给煤机的电流信号，控制比例溢流阀压力大小，变更蓄能器和

油缸的油压，来实现加载力的变化。

4.密封风用于磨煤机传动盘、拉杆关节轴承、磨辊。

5.冷一次风的用户有密封风机风源、给煤机密封风、磨一次冷风。

6.汽轮机密封油主油源是空侧密封油泵，第一备用油源（即主要备用油源）是汽机

主油泵。当主油源故障时，第一备用油源自动投入运行。第二备用油源由主油箱上备用交流电动密封油泵供给，当汽机转速小于2/3 额定转速或第一备用油源故障时，第二备用油源自动投入。第三备用油源是直流密封油泵提供的。

7.主油箱事故排油门应设 2 个钢质截止门，操作手轮上不允许加锁，并应挂有明

显的警告牌。

8.汽机房内着火时，当火势威胁至主油箱或油系统时，应立即破坏真空紧急停机，

并开启主油箱事故放油门，并控制放油速度应适当，以保证转子静止前润滑油不中断。

9.轴封溢流正常情况下溢流至#8低加，当#8低加停运时溢流至凝汽器。

10.除氧器滑压运行时可避免除氧器汽源的节流损失。

11.汽轮机正常运行中的配汽方式为喷嘴配汽。

12.汽轮机停运后，如果转子短时间无法转动，转子会向_下__弯曲，此时应将转子高点置

__最高位___，关闭__汽缸疏水__，保持__上下缸温差_，监视转子__挠度__，当确认转子正常后，再手动盘车180o。当盘车电机电流过大或转子盘不动时，不可__强行盘车___，更不可用吊车__强制盘车或_强行冲转。停盘车_8__小时后，方可停止润滑油系统。

13.凝结水泵由于输送饱和水，该泵最易发生__汽蚀___，为此第一级采用了__诱导轮__，

并在安装时保证泵入口具有一定的__倒灌高度____，此外设计_出口再循环__管，也是为了解决此问题。当凝汽器水位过低时将_凝补__水泵启动，为防止泵内进空气，设计有__密封水___，防止泵出力不正常。

14.轴封加热器为一__表面式__加热器，他将__轴封回汽____汽与___阀壳漏气与门杆漏气

___汽加热凝结水，防止蒸汽漏入环境与油系统，其内部为__微负压____状态。。

15.循环水泵采用__立式混流泵___，具有___流量__大，__转速__低，运行效率高稳定性好

的优点．该泵采用___橡胶___轴承，启动前需提前将__管道___泵转起来注水．其出口门为___蝶阀___，运行中应防止其___误启误关__，造成机组真空低。

16.凝汽器最有利真空定义为由于真空提高，使汽轮机功率增加与循环泵多耗功率差值最

大时真空___，正常运行凝结水水质指标是硬度为__0umol/L__，ＤＤ为__≤

0.3us/cm___，钠离子含量__≤3ug/L__。

17.闭式水采用__除盐水___，通常用来对转机的___轴承____以及对水质要求较高设备进行

冷却，其冷却水采用__开式水___．高位水箱可以防止___用户断水____，故而应经常充满水．

18.汽轮机轴封系统采用___自密封___系统，机组在__70-75%_____负荷运行时，进入自

密封运行，此时低压轴封用汽由____高压轴封_____供给，并自动维持供气压力为__26-32kpa______，多余蒸汽进入___#8低加_____或____凝汽器_____。

19.轴封系统供气汽源为_____辅汽______、__主汽___、_____冷段___，其中____主汽__

用于机组甩负荷后启动之用，因为此时供气温度与转子轴端金属温度___偏差____小，可以防止轴端转子的____热应力大____。

20.汽封系统投运前，汽轮机必须在___盘车____状态，防止_____转子弯曲____。并且_____

凝结水_____系统、____润滑油_______系统、以及____密封油______系统应提前投运。

汽封投运时先____暖管____，在送入蒸汽，且该蒸汽应具有___14℃___过热度。无论停机与否，只要____有真空____和_____转速未到零_____，机组的轴封系统就不能停运。

切断_____轴封_____后，应立即关闭供汽手动、电动门，否则会造成供汽母管超压_。

21.真空泵的工作水采用__闭式水______，真空泵在启动时是建立_真空的，正常运行时是_

维持_____真空的。

22.内冷水泵采用__耐腐蚀_离心泵；启动时应先_开启入口门，关闭___出口_门后启动。正

常内冷水压力应_小于____氢压，防止___定子线圈漏水___。

25. 大型汽轮机的高压缸存在部分进汽____损失，而且漏气____损失和__叶高__损失等都比较大，所以其效率最低。600MW汽轮机在低压排汽缸上布置喷水减温装置的目的是防止排气缸过热、，运行中可能产生的隐患是末级叶片水蚀。

23.过量空气系数是指实际空气量与理论空气量之比。

24.根据燃烧器出口气流的特性，燃烧器可分为直流燃烧器与旋流燃烧器两类。

25.燃烧过程的三个区域分别是指着火前准备阶段、燃烧阶段及燃尽阶段。

26.燃烧效率是指燃料燃尽程度的指标。

27.根据传热方式和布置方式，过热器可分为对流、包墙、辐射及半辐射四类。

28.水蒸汽的临界压力为22.12Mpa，临界温度是374.15 ℃。

29.“1bar”、“1atm”、“1at”三个压力之间的大小关系是1atm＞1bar＞1at 。

30.在炉水中含盐量高，电导率就高。生水中浊度大说明悬浮物含量高。

31.超临界汽轮机调节级喷嘴采用渗硼涂层技术的目的是防止固体颗粒侵入产生的

冲蚀。

32.湿式石灰石-石膏脱硫法的原理反应方程式是湿式石灰石-石膏脱硫法的原理反应方程

式是CaCO3+SO2+H2O= CaSO3+ H2O+ CO2，2CaSO3+ O2=2 CaSO4。

33.转速不等率是指单机运行机组，空载与满载的转速差与额定转速之比。

34.直流锅炉启动分离器的作用是实现汽水分离和建立启动流量，固定蒸发重

点，提供信号源。

35.锅炉启动及负荷低于30% BMCR时，锅炉启动系统处于炉水循环泵出口阀控制方

式，再循环流量与给水泵流量之和保持锅炉30%BMCR的最低流量。

36.锅炉冲洗流程为：给水操作台—省煤器—水冷壁—启动分离器—储水箱—疏扩

37.当储水箱压力大于5Mpa 时，大溢流阀开启受到闭锁。当储水箱压力大于16 Mpa

时，小溢流阀开启受到闭锁，当储水箱压力至20 Mpa 时，溢流阀的手动开启也将受到闭锁。

38.500KV电抗器投退时，应密切监视系统电压，必要时可通过调整发电机

无功以保证系统电压在正常范围内。

39.本锅炉下部水冷壁采用螺旋管圈的主要原因是管间吸热偏差小、抗燃烧干扰强、

适应变压运行、能获得足够的重量流速。

40.TP347管材耐受的极限温度是：704℃，T91管材耐受的极限温度是635℃，

G102管材耐受的极限温度是600℃

41.锅炉热态冲洗时，判断冲洗合格的主要水质指标是：Fe<50ug/kg 。

42.锅炉正常停炉的过程中，炉水循环泵的运行方式必须经过再循环方式、最小流量阀方

式、控制水位方式三种方式。

43.OFT复位的条件：所有分角阀关闭，燃油跳闸阀关闭，MFT已复位。

44.内置式启动分离器有三种：疏水扩容式、换热式、循环泵式

45.直流锅炉水冷壁的流动阻力全部要靠给水泵来克服，水冷壁阻力约占全部阻力的

25％～30％。

46.直流锅炉启动时约有30％额定流量的工质经过水冷壁并被加热，为了回收启动过程的

工质和热量，并保证低负荷运行时水冷壁管内有足够的最小质量流速，直流锅炉需要设置专门的锅炉启动系统。

47.直流锅炉系统中的汽水分离器在低负荷时起汽水分离作用并维持一定的水位，在高负荷

时切换为纯直流运行，汽水分离器做为通流承压部件。

48.直流炉为了达到较高的重量流速，必须采用小管径水冷壁。

49.直流炉热惯性小，使快速启停的能力进一步提高。但使水冷壁对热偏差的敏感性增强。

当煤质变化或炉内火焰偏斜时，各管屏的热偏差增大，进而导致工质流动不稳定或管壁超温。

50.直流锅炉汽温调节的主要方式是调节煤水比，辅助手段是喷水减温或

烟气侧调节。

51.直流炉低负荷运行时，由于给水流量降低，水冷壁流量分配不均匀性增大；压力

降低，汽水比容变化增大。

52.变压运行的超临界参数直流炉，在亚临界压力范围和超临界压力范围内工作时，都存在

工质的热膨胀现象。在亚临界压力范围内可能出现膜态沸腾；在超临界压力范围内可能出现类膜态沸腾。

二、选择题

1.直流锅炉高温再热器布置于（C ）

A 炉膛上部

B 折焰角处

C 水平烟道出口

D 尾部烟道

2.磨煤机出口分离器档板开度：（C ）

A 越小煤粉越细B越小煤粉越粗C与煤粉粗细无关

3.锅炉运行在超临界状态，中间混合联箱内的工质为：（C）

A 不饱和水B饱和水C汽水混合物 D 饱和汽

4.为防止受热面长期超温爆管，受热面蒸汽温度的控制要服从：（B）

A、机组负荷

B、受热面金属温度

C、减温水流量

D、给水流量

5.燃油泄漏试验不能发现的问题是（ A ）。

A、燃油速关阀内漏

B、油枪进油阀内漏

C、炉前燃油管道泄漏

D、速关阀和油枪进油阀内漏同时存在泄漏

6.超临界机组冷态启动主汽冲车参数为（C ）。

A、8.92Mpa、320℃

B、5.4Mpa、320℃

C、8.92Mpa、360℃B、5.4Mpa、360℃

7.汽轮机负荷过低时会引起排汽温度升高的原因是（ D ）。

A、凝汽器真空过高；

B、汽轮机的进汽温度过高；

C、汽轮机的进汽压力过高；

D、进入汽轮机蒸汽流量过低，不足以带走鼓风摩擦损失产生的量。

8.机组热态启动，低压轴封蒸汽温度控制在（A ）℃。

A 120～180℃；

B 150～200℃；

C 280～300℃。

9.下列参数哪个能直接反映汽轮发电机组的负荷（B ）

A 主汽压力

B 调节级压力

C 高调门开度

D 凝气器真空

10.锅炉MFT的作用是：（C ）

A跳引风机B跳送风机C切断所有燃料D切断所有风源

11.锅炉启动分离器：（A、D ）

A 、必须满足锅炉启动过程中汽水膨胀期水位控制

B、启动分离器的入口与顶棚过热器相连，出口与贮水箱相连。

C、在锅炉压力大于5MPa时，小溢流阀闭锁打开。

D、启动分离器具有建立启动流量的作用

12.锅炉点火前必须建立启动流量的原因是（A ）。

A、防止启动期间水冷壁超温

B、防止启动期间过热器超温

C、为强化热态冲洗效果

D、为建立汽轮机冲转压力

13.发电机失磁时的现象有：（C ）

A、定子电压摆动

B、无功功率指示正向并升高

C、转子电流指示为0

D、有功功率指示升高

14.关于轴流风机发生喘振，说法不正确的是：（D ）

A、风机工况点进入不稳定工作区

B、风机出口风压波动，风机振动

C、喘振与失速的发生机理相同

D、立即停运风机运行

15.下列关于电抗器描述不正确的是：（B ）

A、500KV电抗器随线路同时投退

B、可以用刀闸直接投退电抗器

C、500KV电抗器的铁芯不接地

D、电抗器的作用是降低操作过电压，消除潜供电流

16.高主、高调、中主、中调门的缩写正确的是：（A ）

A、TV、GV、RSV、IV

B、TV、RSV、GV、IV

C、TV、IV、RSV、GV

D、IV、TV、GV、RSV

17.炉水循环泵跳闸条件是：（B、C、D ）

A、过冷度>30℃

B、冷却水温度>55℃

C、最小流量阀关闭

D、给水泵全跳闸

18.锅炉从亚临界向超临界工况过度时，启动分离器会（B ）

A、出现水位

B、不会出现水位

C、出口汽温度降低

D、出口汽温升高

19.直流锅炉的中间点温度控制不是定值，随:（B ）

A、机组负荷的增大而减小

B、机组负荷的增大而增大

C、火焰中心位置的升高而降低

D、减温水量的增大而减小

20.VWO工况是指：（C ）

A、最大连续运行工况

B、经济连续运行工况

C、阀门全开运行工况

D、额定工况

21.超临界锅炉冷态清洗水质合格指标中，铁含量应小于：（B ）

A、200ug/kg

B、500 ug/kg

C、1000 ug/kg

D、1200 ug/kg

22.电流互感器的不完全星形接线，在运行中（A ）故障。

（A）不能反映所有的接地；（B）能反映各种类型的接地；

（C）仅反映单相接地；（D）不能反映三相短路。

23.三绕组升压变压器绕组有里向外排列顺序（B ）。

（A）高压，中压，低压；温度（B）低压，中压，高压；

（C）中压，低压，高压；（D）低压，高压，中压。

24.线路停电时，必须按照（B ）的顺序操作，送电时相反。

（A）断路器、负荷侧隔离开关；母线侧隔离开关；

（B）断路器、母线侧隔离开关；负荷侧隔离开关；

（C）负荷侧隔离开关、母线侧隔离开关、断路器；

（D）母线侧隔离开关、负荷侧隔离开关、断路器

25.铅酸蓄电池正常时，正极板为（A ）。

（A）深褐色；（B）浅褐色；（C）灰色；（D）黑色。

26.蓄电池负极板，正常时为（C ）。

（A）深褐色；（B）浅褐色；（C）灰色；（D）黑色。

27.超临界锅炉水冲洗的流量约为额定流量的（C ）

（A）20%；（B）25%；（C）30%；（D）35%。

28.超临界机组冲转时的蒸汽品质为（B ）

（A）sio2<20ug/l；（B）sio2<30ug/l；（C）sio2<50ug/l ；（D）sio2<100ug/l 29.高加投入时，为防止管板热应力超限，控制给水温升率（B）℃/min

（A）<1；（B）1-2；（C）2-3；（D）3-4。

30.在超临界状态下，水冷壁管内的阻力与过热器内的汽阻变化情况是（B）

（A）水冷壁管内的阻力迅速下降，过热器内的汽阻迅速上升；

（B）水冷壁管内的阻力迅速上升，过热器内的汽阻基本不变；

（C）水冷壁管内的阻力迅速下降，过热器内的汽阻基本不变；

（D）水冷壁管内的阻力迅速上升，过热器内的汽阻也迅速上升；

31.对于直流锅炉，燃水比变大，则不正确的叙述是（ D ）

（A）过热汽温升高；（B）水冷壁管子温度升高；

（C）排烟温度升高；（D）主汽压升高

三、判断题

1.水蒸气经节流后不仅压力降低、温度降低而且作功能力也降低。(√)

2.熵是工质的状态参数，与工质变化过程的性质无关。(√)

3.强制循环锅炉比自然循环锅炉水循环更安全。(√)

4.在其他条件不变的情况下，风箱与炉膛差压越低，进入炉内的风量就越小。(√)

5.煤中灰分的熔点越低越容易结焦。(√)

6.水冷壁采用内螺纹管后，不会发生传热恶化。×

7.汽轮机冷态启动时，蒸汽对汽缸内壁的传热是以凝结换热和对流换热两种方式同时进行

的。(×)

8.炉膛过剩空气系数越大，化学未完全燃烧热损失越小。(√)

9.汽水膨胀是直流锅炉不可避免的现象。√

10.在机组启动并网，锅炉转直流运行后，主汽温的调整以煤水比来控制中间点温度。√

11.单个旋流燃烧器的燃烧都是不需要相邻燃烧器来支持。旋流燃烧器的不同旋转方向会影

响到锅炉的汽温、负荷等参数。×

12.锅炉汽水流程划分以内置式启动分离器为界设计成双流程。√

13.煤粉在锅炉中燃烧时，氧量越低，NOx的生成量越多。√

14.当燃水比失调时，直流锅炉汽水行程中各点的温度都会变化，并且越靠近汽水行程的入

口，温度变化的惯性和滞后越小。√

15.在变相点附近蒸汽的传热系数先升高至最大值后迅速降低。√

16.控制启动分离器出口蒸汽温度，也就是控制锅炉的加热段和蒸发段、过热段吸热量的分

配。(×)

17.由于直流锅炉运行要求给水品质比汽包锅炉高得多，因此在直流锅炉启动过程中不须进

行炉水洗硅。(×)

18.UP型锅炉是亚临界和超临界参数均可采用的炉型，工质一次或二次上升，连接管多次

混合，具有较高的质量流速，适用于大型超临界压力直流锅炉。(×)

19.本生型锅炉的最大特点是蒸发受热面的管子是多次上升垂直管屏，用中间混合联箱与不

受热的下降管互相串联。由于不同管屏相临管子间存在温差，会产生热应力，对膜式水冷壁的焊缝有破坏作用。(√)

20.螺旋管圈水冷壁除进出口设联箱外，中间无混合联箱，由于其布置不受炉膛尺寸的影响，

受热均匀热偏差小，不会产生汽水混合物的不均匀分配问题。(×)

21.超临界和亚临界时情况相同，当水被加热到相应压力下的相变点温度时，全部汽化变为

蒸汽。(×)

22.直流锅炉运行中，水变为蒸汽不存在汽水两相区。即水变为过热蒸汽经历了加热和过热

两个阶段。(√)

23.相变点即在超临界压力下，水全部汽化变为蒸汽时的温度，又称为临界温度。不同的压

力，相变点温度不同。(×)

24.在相变点附近区域，工质的比容急剧上升，并存在最大定压比热区。(√)

25.在超临界压力下，水的比热随温度的提高而增大，蒸汽的比热随温度的提高而减小。(√)

26.直流锅炉在亚临界工况下蒸发受热面出现多值性不稳定流动，其主要原因是蒸发受热面

入口水欠焓的存在。所以在低负荷运行时必须限制入口水的欠焓。(×)

27.蒸发受热面的工质流动的多值性只存在于螺旋管圈水冷壁，而垂直管圈不存在。√

28.蒸发受热面的流体脉动现象的原因是汽水两相流动所致，提高压力可以防止脉动产生。

在启动时，建立和保持足够的启动压力和流量，就是这个道理。(√)

29.直流锅炉在亚临界压力运行，由于水冷壁内工质流动属于强迫流动，不具有自补偿特性，

在热偏差的作用下，受热强的管子，流量小，会导致传热恶化。(√)

30.管间脉动的特点是管组总的给水流量和蒸发量保持不变，但对于单个管子而言，进口水

量和加热段阻力及蒸汽流量和蒸发段阻力的波动是相反的，一经发生，便保持一定频率持续振动，无法消除。(√)

31.螺旋管圈水冷壁入口不加装节流圈的主要原因是各管工质在炉膛内的吸热量均匀，其热

偏差小。(√)

32.在炉膛周界一定的情况下，减小螺旋管圈的倾角，就可以改变螺旋管圈的数量，在管圈

直径一定的情况下，管圈数量决定了水冷壁的质量流速。√

33.中间混合联想的作用是在60%负荷变压运行时，分配流量和汽水双相均匀分配，而在

该负荷以上时分配工质流量。(√)

34.不论在亚临界或超临界压力，提高质量流速是防止传热恶化、降低管壁温度的有效措施。

(√)

35.上部水冷壁采用垂直管圈的原因是因其受热较弱，管壁不会超温；减少系统流动阻力。

(×)

36.若最低质量流速选择过小，在高负荷时会产生较大的流动阻力。(√)

37.带辅助循环泵内置式启动分离器的直流锅炉，启动压力是靠燃烧建立，而流量是靠给水

泵和辅助循环泵共同建立的。(√)

38.启动分离器的位置决定了启动过程中汽水膨胀量和汽水膨胀强度的大小。(×)

39.启动分离器容量是由锅炉最大连续蒸发量的大小决定的；而其壁厚的大小决定了锅炉的

启动速度，为此大型直流锅炉都采用多个启动分离器。√

40.启动分离器从湿态转为干态运行，运行监视的重点应该从水位监视转为温度监视。√

41.启动分离器出口蒸汽的温度（或焓）是锅炉负荷的函数，直流运行时，随着负荷的增大，

启动分离器出口蒸汽的温度和焓也增大。(×)

42.启动分离器在启动时，起到固定蒸发终点的作用，因而给水、燃料、汽温的调节互不干

扰；同时由于汽水两相分离作用，而使工质和热量得以回收。(√)

43.内置式启动分离器按全压设计的压力容器，安全阀的定值是工作压力的1.25倍，排汽

量等于其额定容量，也即30%锅炉额定蒸发量。(×)

44.在锅炉启动过程中，若分离器未转为干态运行，辅助循环泵故障，无法维持循环，应立

即停炉。(×)

45.直流锅炉一般把启动分离器出口汽温作为调节煤水比的基础，同样可以把水冷壁出口汽

温作为调节煤水比的基础。(×)

46.直流锅炉水冷壁中工质的温度不是恒定的，且必然出现蒸干过程，使得直流锅炉水冷壁

温度的不均匀性大大增加。√

47.直流锅炉转直流运行的最低负荷取决于锅炉的最低稳燃能力。转直流运行后，前屏过热

汽温必然出现先降低而后升高的过程。(×)

48.直流锅炉过热汽温调整是以控制煤水比为基本手段来控制过热器入口汽温，之后汽温控

制是依靠两级减温水量。√

49.直流锅炉汽压调整是调整锅炉的给水量，必然导致汽温变化，说明两者调整是相互关联

的。√

50.如果运行中高加切除，必然导致过热汽温降低，要维持过热汽温稳定必须增大煤水比。

√

51.在启动分离器从湿态转干态时要防止汽温降低，那么从干态转湿态时要防止汽温升高。

√

52.在75%额定负荷以下，中间混合联箱始终是湿蒸汽，大于该负荷是干蒸汽。√

53.在机组带基本负荷，运行调整主要是保持燃料量稳定，减温水量跟随微调，使过热汽温

稳定。(×)

54.如果过热汽温、再热汽温运行中长期偏高，可以采取降低中间点温度的措施。(×)

55.分离器出口温度的修正原理是对给定负荷，其允许的喷水量应与分离器出口温度有一定

的关系。当喷水量与给水量的比例增加时，说明煤水比偏大。√

56.启动分离器系统中，贮水箱上部压力平衡管与分离器相连来保持压力平衡，其目的是防

止两者压力不平衡引起各自水位的波动。√

57.直流锅炉转直流运行后，随着负荷的增大，煤水比逐渐增大。(×)

58.锅炉容积热负荷主要控制煤粉在炉膛内的停留时间，截面热负荷决定了炉膛的形状。√

59.燃烧器根据其出口射流的形状分为直流和旋流燃烧器。√

60.旋流燃烧器的射流不仅具有切向速度还具有轴向速度。切向速度的大小决定了旋转强

度，轴向速度的大小决定了射程的长短。√

61.旋流燃烧器配风的基础是分级配风，因而燃烧是分段进行的。√

62.旋流燃烧器的旋流强度大，就可能产生火焰飞边现象，回流区减小，燃烧稳定性降低。

√

63.双调节燃烧器的双调节是指内外二次风均可调。√

64.燃尽风的作用是为了补充燃烧后期的空气量，降低氧化氮生成物。√

65.由于旋流燃烧器的燃烧组织不需要相互支持。√

66.600MW超临界机组临界转换负荷点是450MW。√

67.超临界机组给水温度降低，蒸发段后移，过热段减少，过热汽温下降。√

68.超临界机组过量空气系数加大，排烟损失增加，工质吸热减少，过热汽温下降。√

69.超临界机组火焰中心上移，则主汽温下降。√

70.超临界机组受热面沾污（结渣），沾污使受热面吸热减少，过热汽温下降√

71.直流锅炉的燃水比（B/G）按中间点温度来调整，中间点距离过热点越远，对汽温调节

越有利。(×)

四、简答题

1.直流锅炉主蒸汽温度高的原因？

2、直流锅炉启动分离器系统主要作用是什么？

3、采用螺旋管圈水冷壁的优点是什么？

4、600MW超临界锅炉的启动流程？

5、超临界锅炉过热汽温调整的方法？

6、超临界锅炉过、再热汽温调整的方法？

7、启动循环系统主要由哪些设备组成？

8、直流锅炉与汽包炉在加减负荷和汽压调节过程时，有什么区别？

9、超临界锅炉采用定—滑—定运行方式，负荷变化率要求有何不同？

10、旋流煤粉燃烧器配风的种类有哪些？各自作用是是什么？

11、什么是超临界锅炉的类膜态沸腾现象？

12、何谓水和水蒸汽的一点、两线、三区、五态？

13、直流锅炉为什么启动速度快？

14、为什么超临界机组启动时要具有一定的启动压力？

15、为什么超临界机组启动时要具有一定的启动流量？

16、直流炉启动过程中冷态清洗和热态清洗的作用是什么？

17、直流锅炉产生汽水膨胀的原因是什么？有哪些影响因素？

18、直流锅炉启动过程中，汽水分离器运行的注意事项？

19、什么是直流锅炉“中间点温度”，“中间点温度”有什么意义？

20、中间点选在启动分离器的出口有什么优点？

21、直流锅炉控制系统有哪些特点？

22、内、外置汽水分离器有什么不同？

23、直流炉热应力集中的部位在哪些结构上？

24、分析螺旋管圈水冷壁的主要优点？

25、分析螺旋管圈水冷壁的主要缺点？

五、论述题：

1、直流锅炉上水应注意那些事项？

2、直流炉正常运行时对燃烧调整的要求？

3、直流锅炉与汽包炉在加减负荷和汽温调节过程时，有什么区别？

4、超临界直流锅炉的过热汽温调节方法？

5、如何实现汽水分离器湿态至干态的切换？

6、旋流燃烧和四角切圆燃烧方式的主要区别是什么？

一、简答题

1.直流锅炉主蒸汽温度高的原因？

答:（1）运行中温度自动调节系统失灵，使煤水比失调或风量调整不当，

（2）运行中温度手动调节时，使煤水比失调或风量调整不当，（3）给水、减温水系统阀门或自动装置故障，使给水流量、减温水流量不正常的降低，

（4）煤种变化或制粉系统扰动致使大量煤粉进入炉膛，

（5）给水温度升高、锅炉负荷升高，炉膛内大面积结焦

（6）燃烧器倾角向上摆动过大

（7）过热器处有可燃物再燃烧或进口受热面泄露、爆破，

（8）汽轮机中压联合汽门或高压缸排汽逆止门故障，使两侧流量产生偏差。

2、直流锅炉启动分离器系统主要作用是什么？

答:（1）建立启动压力和启动流量，保证给水连续的通过省煤器和水冷壁，尤其是保证水冷壁的足够冷却和水动力的稳定性，

（2）回收锅炉启动初期排出的热水、汽水混合物、饱和蒸汽以及过热度不足的过热蒸汽，以实现工质和热量的回收，

（3）在机组启动过程中，实现锅炉各受热面之间和锅炉与汽轮机之间工质状态的配合。

3、采用螺旋管圈水冷壁的优点是什么？

答: （1）工作在炉膛下辐射区的水冷壁同步经过炉膛内受热最强的区域和最弱的区域。

（2）水冷壁中的工质在下辐射区一次性沿着螺旋管圈上升，没有中间联箱，工质在比容变化最大的阶段避免了再分配。

（3）不受炉膛周界的限制，可灵活的选择并联工作的水冷壁管子根数和管径，保证较大的重量流速。

螺旋管圈水冷壁的这些优点，使得水冷壁能够工作在热偏差最小和流量偏差最小的良好状态。因此，其水动力稳定性较高，不会产生停滞和倒流，可以不装节流圈，最适合变压运行。

4、600MW超临界锅炉的启动流程？

答:锅炉进水，循环清洗，建立启动流量和启动压力，锅炉点火，建立初始燃料量，工质升温、升压，渡膨胀，回收工质和热量，配合汽机冲转、升速、并网、升负荷，分离器干湿态转换（切分），直流运行升负荷。

5、超临界锅炉过热汽温调整的方法？

答:对于直流锅炉，控制过热汽温的关键在于控制锅炉的燃水比，而燃水比合适与否则需要通过中间点的温度来鉴定，必须用中间点汽温作为超前调节信号，但应保持中间点工质状态，在规定负荷内应处于微过热蒸汽，因而不宜过于提前，应选于合理位置，中间点温度是对燃水比的修正，能快速反应出燃料量的变化，中间点选在两级减温器之前，基本不受减温水量变化的影响，在锅炉负荷35%—100%MCR范围内，中间点温度始终处于过热状态，温度测量准确，反应灵敏，在实际运行中，由于给煤量的控制不可能很精确，因而只能保持煤水比作为粗调，而用喷水减温作为细调。

6、超临界锅炉过、再热汽温调整的方法？

答:过热汽温调节方法同上。

再热汽温调节：

（1）分隔烟道挡板，在后烟井中做成并联的分隔烟道，一侧布置低温再热器，一侧布置低温过热器，利用烟道挡板改变两侧烟道的烟气流量，从而调节再热汽温；

（2）摆动燃烧器，其原理是利用改变燃烧器倾角的大小来改变炉内火焰中心的位置，亦改变炉膛出口烟温和受热面吸热量的比例，从而调节再热汽温。

（3）喷水减温调节，一般在事故情况下投用。

7、启动循环系统主要由哪些设备组成？

答:带循环泵的启动系统由内置式分离器、炉水循环泵、大小溢流调节阀、再循环阀、过冷水阀、疏水扩容器、储水箱、集水箱、回收泵及联结管道；

简单疏水扩容式启动系统由内置式启动分离器，连接球体，正常水位隔绝阀，调节阀，高水位隔绝阀Ⅰ、Ⅱ，高水位调节阀Ⅰ、Ⅱ，疏水扩容器，集水箱及连接管道组成。

8、直流锅炉与汽包炉在加减负荷和汽压调节过程时，有什么区别？答:蒸汽压力变动是由汽轮机负荷或锅炉出力的变化引起的，蒸汽压力的变动就是反映两者的不适应，在汽包锅炉中，要调节锅炉出力是依靠调节燃烧来达到的，与给水量无直接关系，给水量是根据汽包水位来调节的。在直流锅炉中，炉膛中的热量变化并不直接引起锅炉出

力的变化，直流锅炉的处理首先应当由给水量保证，然后对燃料量进行相应的调整，以保持其它参数正常，在采用自动调节的直流锅炉上，往往还利用调节汽轮机的调速汽门的开度来稳定汽压。

9、超临界锅炉采用定—滑—定运行方式，负荷变化率要求有何不同？答:50%—100% BMCR负荷时，±5%BMCR/min；

30%—50% BMCR负荷时，±3%BMCR/min；

30% BMCR负荷以下时，±2%BMCR/min；

负荷阶跃时，大于10%汽轮机额定功率/min。

10、旋流煤粉燃烧器配风的种类有哪些？各自作用是是什么？

答: 旋流煤粉燃烧器配风由一次风、二次风、三次风。

一次风：用于输送煤粉，提供挥发份燃烧所需要的氧量；

二次风：主要用于助燃和增加一次风的刚性；

三次风：调节三次风的控制挡板和一、二次风配合以达到低负荷的稳燃和在燃烧早期减少NOX的生成。

11、什么是超临界锅炉的类膜态沸腾现象？

答:超临界锅炉汽水工质在相变点温度附近存在一个最大比热区，在该区工质物性发生突变，紧靠管壁的工质密度比流动在管中心工质密度小的多，即在流动截面存在着工质的不均匀性。当受热面热负荷高到某一数值时，在紧贴管壁面的地方可能造成传热恶化，这一现象称

之为类膜态沸腾现象。

12、何谓水和水蒸汽的一点、两线、三区、五态？

答:一点：临界点（饱和水和干饱和蒸汽的交点）；

两线：饱和水线和干饱和蒸汽线；

三区：未饱和水区，湿蒸汽区，过热蒸汽区；

五态：未饱和水，饱和水，湿蒸汽，干饱和蒸汽，过热蒸汽。

13、直流锅炉为什么启动速度快？

答:由于直流炉没有汽包，不需要考虑汽包内外壁温差，其水冷壁、省煤器和过热器管的管壁较薄，受热比较均匀，产生的热应力较小，不会成为限制升压速度的因素，在点火过程中，给水依次通过省煤器、水冷壁和过热器，过热器得到充分冷却，不必为了控制炉膛出口温度而限制进入炉膛的燃料量，所以直流炉启动速度相应的快。

14、为什么超临界机组启动时要具有一定的启动压力？

答:锅炉启动时候的压力即启动压力，锅炉建立一定的启动压力是为了防止压力低工质易汽化，从而在水冷壁管内产生大量汽泡，影响水冷壁的传热，同时又保证工质的膨胀量小、有利于汽水分离器的水位控制，也有利于建立一定的给水质量流速，提高了水动力稳定性，减少了热偏差，防止水冷壁管启动过程中管壁超温损坏。

15、为什么超临界机组启动时要具有一定的启动流量？

答:锅炉启动时最低给水流量称为启动流量。启动流量一般为25%—35%MCR给水流量，启动时蒸发管附近热负荷高，建立一定的启动流量就能够使锅炉蒸发受热面建立一定的质量流速，可提高水动力稳定性，减少热偏差和脉动现象，改善传热工况，防止受热面传热恶化，使管壁温度升高超温而损坏。

16、直流炉启动过程中冷态清洗和热态清洗的作用是什么？

答:直流锅炉冷态清洗是指锅炉点火前冲洗锅炉水系统中的水冷壁、省煤器及给水管道中的杂质和铁的氧化物等腐蚀产物。

热态清洗是指铁的氧化物在高温水中（260℃—290℃）溶解度很小，可进一步去除水中铁的氧化物等腐蚀产物。

17、直流锅炉产生汽水膨胀的原因是什么？有哪些影响因素？

答: 直流锅炉在启动过程中随着燃料量的增加，工质温度逐步上升，炉内受热面（水冷壁）某处先达到该压力下的饱和温度，比容增大，工质开始膨胀，大量汽水混合物进入汽水分离器。

影响因素：1）启动分离器的位置，

2）启动压力的影响，

3）给水温度的影响，

4）燃料投入的速度。

5）循环流量。

18、直流锅炉启动过程中，汽水分离器运行的注意事项？

答:（1）直流锅炉启动过程中进水时应控制进水速度和流量；（2）严格控制汽水分离器的升温率和内外壁温差在合格范围内；（3）点火后严格控制分离器升压率在合格范围内；

（4）运行中注意要严格控制汽水分离器水位，防止满水和缺水；（5）分离器干湿态转换过程要平稳。

19、什么是直流锅炉“中间点温度”，“中间点温度”有什么意义？答:在直流锅炉运行中，为了维持锅炉过热汽温的稳定，通常在微过热区段取一温度测点，将它固定在相应的数值上，就是通常所谓的中间点温度。

根据中间点温度可以控制燃料—给水之间的比例。当负荷变化时，如燃水比维持或控制得不准确，中间点汽温就要偏离给定值，这时应及时调节燃水比，以消除中间点汽温的偏差。如能控制好中间点汽温（相当于固定过热器区段），就能较方便地控制其后各点的汽温值。中间点汽温的设定值并非一常数，中间点汽温的设定值的大小是负荷的函数。

20、中间点选在启动分离器的出口有什么优点？

答:1）扰动响应快，如燃料量扰动，炉膛辐射传热量变化比烟道对流传热量变化快。

2）中间点在两级喷水减温之前，基本上不受减温水流量变化的影响。

3）在锅炉负荷（35%—100%）MCR范围内，汽水分离器出口始终处于微过热状态，温度反应快。

21、直流锅炉控制系统有哪些特点？

答:（1）要严格保持燃料量与给水量的固定比例，

（2）要有较好的自动调节设备，

（3）要有超前信号。

（4）要有更快速的控制作用，更短的控制周期，以及锅炉给水、汽温、燃烧、通风等之间更强的协同配合。

22、内、外置汽水分离器有什么不同？

答:（1）内置汽水分离器在正常运行中不切除是全压运行，起到蒸汽联箱的作用，外置分离器在干湿态转换以后就要从系统中切除；（2）外置分离器切除过程中操作较复杂，内置汽水分离器只是水位自动控制过程；

（3）内置汽水分离器的金属材料要求高，价格贵，制造成本高；

23、直流炉热应力集中的部位在哪些结构上？

答:汽水分离器和末级过热器出口联箱，前者虽然所受的温度并不是最高，但在锅炉受热受压部件中，其金属壁最厚，后者是处于高温高

(整理)600MW超超临界机组资料

600MW超超临界汽轮机介绍第一部分 两缸两排汽 600MW超超临界汽轮机介绍 0 前言 近几年来我国电力事业飞速发展，大容量机组的装机数量逐年上升，同时随着国家对环保事业的日益重视及电厂高效率的要求，机组的初参数已从亚临界向超临界甚至超超临界快速发展。根据我国电力市场的发展趋势，25MPa/600℃/600℃两缸两排汽 600MW 超超临界汽轮发电机组将依据其环保、高效、布局紧凑及利于维护等特点占据相当一部分市场份额，下面对哈汽、三菱公司联合制造生产的25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW超超临界汽轮机做一个详细的介绍。 1 概述 哈汽、三菱公司联合制造生产的600MW超超临界汽轮机为单轴、两缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式机组。高中压汽轮机采用合缸结构，低压汽轮机采用一个48英寸末级叶片的双分流低压缸，这种设计降低了汽轮机总长度，紧缩电厂布局。机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。 机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大地降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后进入四个喷嘴室。导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。 进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半的排汽口进入再热器。 再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回

超临界火电机组

火力发电革命性变革 ——超临界（超超临界）机组运用 超临界（超超临界）是一个热力学概念。对于水和水蒸气，压力超过临界压力22.129MPa的状态，即为超临界状态。同时这一状态下对应的饱和温度为374.15℃。超临界机组即指蒸汽压力达到超临界状态的发电机组。蒸汽参数达到27MPa/580℃/600℃以上的高效超临界机组，属于超超临界机组。 超临界（超超临界）机组最大的优势是能够大幅度提高循环效率，降低发电煤耗。但相应地需要提高金属材料的档次和金属部件的焊接工艺水平。现在全世界各国都非常重视超临界（超超临界）机组技术的发展。 超超临界机组蒸汽参数愈高，热效率也随之提高。热力循环分析表明，在超超临界机组参数范围的条件下，主蒸汽压力提高1MPa，机组的热耗率就可下降0.13%～0.15%；主蒸汽温度每提高10℃，机组的热耗率就可下降0.25～0.30%；再热蒸汽温度每提高10℃，机组的热耗率就可下降0.15%～0.20%。在一定的范围内，如果采用二次再热，则其热耗率可较采用一次再热的机组下降1.4%～1.6%。 超临界（超超临界）机组的发展在20世纪60～70年代曾经历过低谷时期，主要是因为当时的试验条件所限，没有认识到超临界（超超临界）压力下工质的大比热容特性对水动力特性以及传热特性的影响，因而引发了水冷壁多次爆管等事故。经过理论和技术方面的不断发展，发现了超临界压力下的工质存在类膜态沸腾导致传热恶化问题，克服了技术发展障碍。与此同时，随着金属材料工业的发展，超临界（超超临界）机组获得了新的生命。 超临界（超超临界）机组具有如下特点： (1）热效率高、热耗低。超临界机组比亚临界机组可降低热耗约 2.5％，故可节约燃料，降低能源消耗和大气污染物的排放量。 (2）超临界压力时水和蒸汽比容相同，状态相似，单相的流动特性稳定，没有汽水分层和在中间集箱处分配不均的困难，并不需要象亚临界压力锅炉那样用复杂的分配系统来保证良好的汽水混合，回路比较简单。

600MW超临界机组考试试题

600MW超临界机组试题 600MW超临界机组补充试题 一、填空题 1.小机盘车可分为手动和油涡轮两种；其中油涡轮盘车盘车时，可以将转子 盘车转速控制在80~120 转/分左右（高速），它是靠控制进入油涡轮的压力油量来实现盘车的启停和转速高低。 2.中速磨煤机防爆蒸汽分别从一次风室、机壳＿、分离器＿入磨，用于防止磨煤机启动 和停止过程中的爆炸。 3.磨煤机的变加载是接受给煤机的电流信号，控制比例溢流阀压力大小，变更蓄能器和 油缸的油压，来实现加载力的变化。 4.密封风用于磨煤机传动盘、拉杆关节轴承、磨辊。 5.冷一次风的用户有密封风机风源、给煤机密封风、磨一次冷风。 6.汽轮机密封油主油源是空侧密封油泵，第一备用油源（即主要备用油源）是汽机 主油泵。当主油源故障时，第一备用油源自动投入运行。第二备用油源由主油箱上备用交流电动密封油泵供给，当汽机转速小于2/3 额定转速或第一备用油源故障时，第二备用油源自动投入。第三备用油源是直流密封油泵提供的。 7.主油箱事故排油门应设 2 个钢质截止门，操作手轮上不允许加锁，并应挂有明 显的警告牌。 8.汽机房内着火时，当火势威胁至主油箱或油系统时，应立即破坏真空紧急停机， 并开启主油箱事故放油门，并控制放油速度应适当，以保证转子静止前润滑油不中断。 9.轴封溢流正常情况下溢流至#8低加，当#8低加停运时溢流至凝汽器。 10.除氧器滑压运行时可避免除氧器汽源的节流损失。 11.汽轮机正常运行中的配汽方式为喷嘴配汽。 12.汽轮机停运后，如果转子短时间无法转动，转子会向_下__弯曲，此时应将转子高点置 __最高位___，关闭__汽缸疏水__，保持__上下缸温差_，监视转子__挠度__，当确认转子正常后，再手动盘车180o。当盘车电机电流过大或转子盘不动时，不可__强行盘车___，更不可用吊车__强制盘车或_强行冲转。停盘车_8__小时后，方可停止润滑油系统。

超超临界机组介绍

超超临界锅炉介绍 国家政策情况 节能调度 一、基本原则和适用范围 （一）节能发电调度是指在保障电力可靠供应的前提下，按照节能、经济的原则，优先调度可再生发电资源，按机组能耗和污染物排放水平由低到高排序，依次调用化石类发电资源，最大限度地减少能源、资源消耗和污染物排放。 （二）基本原则。以确保电力系统安全稳定运行和连续供电为前提，以节能、环保为目标，通过对各类发电机组按能耗和污染物排放水平排序，以分省排序、区域内优化、区域间协调的方式，实施优化调度，并与电力市场建设工作相结合，充分发挥电力市场的作用，努力做到单位电能生产中能耗和污染物排放最少。 （三）适用范围。节能发电调度适用于所有并网运行的发电机组，上网电价暂按国家现行管理办法执行。对符合国家有关规定的外商直接投资企业的发电机组，可继续执行现有购电合同，合同期满后，执行本办法。 二、机组发电序位表的编制 （四）机组发电排序的序位表（以下简称排序表）是节能发电调度的主要依据。各省（区、市）的排序表由省级人民政府责成其发展改革委（经贸委）组织编制，并根据机组投产和实际运行情况及时调整。排序表的编制应公开、公平、公正，并对电力企业和社会公开，对存在重大分歧的可进行听证。 （五）各类发电机组按以下顺序确定序位： 1.无调节能力的风能、太阳能、海洋能、水能等可再生能源发电机组； 2.有调节能力的水能、生物质能、地热能等可再生能源发电机组和满足环保要求的垃圾发电机组； 3.核能发电机组； 4.按“以热定电”方式运行的燃煤热电联产机组，余热、余气、余压、煤矸石、洗中煤、煤层气等资源综合利用发电机组； 5.天然气、煤气化发电机组； 6.其他燃煤发电机组，包括未带热负荷的热电联产机组； 7.燃油发电机组。 （六）同类型火力发电机组按照能耗水平由低到高排序，节能优先；能耗水平相同时，按照污染物排放水平由低到高排序。机组运行能耗水平近期暂依照设备制造厂商提供

600MW超临界机组给水控制的分析

一、超临界机组给水系统的控制特性 汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。 实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于： 1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速； 2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。 3) 焓值物理概念明确，它不仅受温度变化影响，还受压力变化影响，在低负荷压力升高时（分离器入口温度有可能进入饱和区），焓值的明显变化有助于判断，进而能及时采取相应措施。 因此，静态和动态煤水比值及随负荷变化的焓值校正是超临界直流锅炉给水系统的主要控制特征。 二、超临界机组给水系统工艺介绍 某电厂2×600MW超超临界燃煤锅炉（HG-1792/26.15-YM1），由哈尔滨锅炉厂引进三菱技术制造，其形式为超超临界、П型布置、单炉膛、墙式切园燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、带再循环泵的启动系统、一次中间再热。锅炉采用平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，燃用烟煤。主要参数见表一：

关于超超临界1000MW机组参数选型的报告(锅炉)

关于沙洲二期超超临界机组参数选型的报告 一、百万超超临界机组材料选型范围 1、锅炉方面 目前百万超超临界机组锅炉受热面管材选型主要考虑奥氏体钢TP347HFG、Super304、HR3C、NF709，材料方面国内外均没有新的突破。 表1-1奥氏体钢Super304、HR3C主要规格及使用条件 ＊数据来源于北京科技大学《新型奥氏体耐热钢HR3C的研究进展》2010.10 再热器出口管道目前百万超超临界机组全部采用P92，P92的温度使用上限为650℃。 2、汽机方面 汽轮机叶片、转子、汽缸、阀体选用材料为铁素体9-12%Cr耐热钢，目前主要形成两个等级，600℃/625℃。 上表数据来源：上海发电设备成套设计研究院《超超临界机组材料》 我公司二期工程主机参数选型目前涉及到两大方案，即600℃/600℃型和600℃/620℃型。 1）600℃的9-10%Cr耐热钢汽轮机至今已运行10年以上，无论含W或不含W都能在600℃下安全运行，属于有成熟运行业绩产品。 2）625℃的9%Cr钢已完成用于产品前的全部试验，试验数据表明“625℃的超超临界参数”汽轮机已不存在材料技术问题。但目前此参数机组国内仅有产

品订单但无投运业绩（安徽田集660MW机组）。国外德国达特尔恩有产品业绩，无投运业绩。仅日本有投运业绩，时间不长。 二、再热器出口603℃提升到623℃技术 1、技术上的实现手段主要是增加低温再热器和高温再热器的受热面面积 2、材料使用情况：从选材上可以看出，为了确保再热蒸汽温度提高至623℃后锅炉再热器的安全性，将高温再热器的出口散管由T92材料提升至SA-213 S 304H，高温段的材料仍然采用Super304、HR3C。 三、选用623℃参数后，管壁温度的运行情况分析： 1、根据AMSE的标准一般炉内管壁温度取蒸汽温度+（25 ~ 39）℃，国内计算取50℃，选用623℃参数后，高温再热器出口段平均壁温在（648 ~ 662）℃，HR3C的允许管壁温度672℃，上限壁温还有10℃的安全余量，但是由于并列管排的热偏差的存在，炉内可能有局部管壁超过672℃。 热偏差一般塔式炉比Π型炉小，热偏差系数选取1.2左右。 2、再热器汽温选用623℃，根据运行控制（-10 ~ +5）℃，炉侧再热器汽温最高628℃连续运行，考虑并列管偏差的存在，局部联箱、出口管道的温度640℃，据P92的允许管壁温度650℃，有10℃的余量。如果选用623℃炉型，考虑选用P122管道，因为600℃以上9%Cr钢的蒸汽氧化性能略显不足。 3、主汽压力的选取，一般百万超超临界机组压力等级从27.0 MPa~29.27 MPa不等，现建议主汽压力选取锅炉侧压力为29.27 MPa，相应汽机侧为28.0MPa。因为从安全、经济角度考虑，主汽压力每提高 1.0 MPa，机组热效率上升0.18%~0.29%。 不建议继续提高主汽压力的原因： a)目前主蒸汽集箱及出口管道采用的材质是P92，属于9%C钢，允许的承压为30MPa。29.27 MPa的参数选型能够充分将材料的性能发挥至极限，如果继续提高压力等级，管道的壁厚增加量过多，投资费用大幅增加，且联箱、管道管壁过厚，温差应力大，容易导致材料过早失效。 b)压力的提高不仅关系到材料强度及结构设计，而且由于汽轮机排汽湿度的原因，压力提高到某一等级后，必须采用更高的再热温度或二次再循环,目前技术上还没有成熟。

600MW超临界机组旁路系统简介

2009年12月(下 ) ［摘要］现代大型燃煤机组为了能保证机组安全和调峰快速启停都装配有旁路系统，本文以东方汽轮机和锅炉厂600MW 机组旁路系统为 例介绍了其构成和功能，为正常启停、调峰运行和事故处理时提供参考。［关键词］旁路；旁路系统；回收工质；快速启停600MW 超临界机组旁路系统简介 马旭涛 王晓晖 （广东红海湾发电有限公司，广东汕尾516600） 广东红海湾发电有限公司一期工程＃1、＃2机组为国产600MW 超临界压力燃煤发电机组，循环冷却水取自海水，为开式循环，三大主设备由东方电气集团公司属下的东方锅炉厂、东方汽轮机厂、东方电机股份有限公司制造，容量及参数相互匹配。汽轮机型号：N600-24.2/566/566，型式：超临界压力、一次中间再热、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽冲动式汽轮机。 1设备概况 机组旁路采用高压和低压两级串联的旁路系统，其中高压旁路容量为40%锅炉最大容量，布置在汽机房的6.4m 平台上。低压旁路设置两套装置，总容量为高压旁路的蒸汽流量与喷水流量之和，布置在汽机房的13.7m 平台上。高、低压旁路各由一套液压控制装置驱动控制。 高压旁路系统从汽机高压缸进口前的主蒸汽总管接出，经减温减压后接入再热蒸汽冷段总管上。低压旁路系统从汽机中压缸进口前的再热蒸汽总管接出，经两路减温减压后，分别接入A 、B 凝汽器。 高、低压旁路各设有独立的液压控制装置，通过电液伺服阀调节。高、低旁正常调节全行程开、关均需20~30秒，在事故状态下，高、低压旁路均可实现快开（2秒全开）和快关（2秒全关），高压旁路减温水来自给水母管，低压旁路减温水来自凝结水精处理装置出口母管。高、低压旁路减温水调节阀也是用各自液压控制装置电液伺服阀控制。 2旁路系统的构成及主要作用 2.1构成 由高压旁路和低压旁路串联而成，高压旁路为40%容量，低压旁路为52%容量。高压旁路和高压缸并联，低压旁路和中、低压缸并联。示意图如（图一） ： 图1旁路系统结构组成 2.2主要作用 1）回收工质（凝结水）和缩短机组启动时间，从而可以大大节省机组启动过程中的燃油消耗量； 2）调节新蒸汽压力和协调机、炉工况，以满足机组负荷变化的要求，并可实现机组滑压运行； 3）保护锅炉不致超压，有安全门的作用，保护再热器在机组启动初期因没有蒸汽流通发生干烧而损坏； 4）实现在FCB 时，停机不停炉。 3旁路的基本控制及功能介绍 由于我厂采用的是中压缸启动，在汽机冲转时，要求高低旁控制好冲转参数，因此，启动初期，调节锅炉出口压力是旁路主要的控制功能，正常运行之后，旁路处于跟随状态，实现对主汽压力，再热器，凝汽器的一些保护功能。具体的自动启动过程如下： 在冷态时，也就是主汽压力小于1.0Mpa 的时候，旁路自动启动的过程如下，在锅炉点火以后，在触摸屏上点击STARTUP 按钮，这时候旁路系统的状态显示会出现Ymin on 和cold start ，这时候是最小阀位过程，高旁阀门会开启到设定的最小阀位（ 10%），这时候保持这个阀位不动，让压力上升，在主汽压力上升到设定的最小压力1.0MPa 时候，显示切换到Warm start 状态，同时阀门开启维持这个压力，在阀门开度达到设定的阀位30%的时候，程序根据计算出来的锅炉允许的升压速率升高主汽压力的设定值，如果这时候锅炉燃烧能和设定速率配合，阀位基本保持30%不变，同时主汽压力上升，这时候就是设定阀位状态，如果锅炉燃烧使得主汽压力升速率过快，设定值低于实际压力，阀门便会开大维持压力为设定值，实际压力如果升速率过慢，则阀门会关小。在阀门低于30%的时候，设定值则不会继续增加，只有阀门重新开到30%以上才会继续增加设定值。在这个过程中主汽压力根据调节上升，到了设定的冲转压力则整个自动启动过程结束，高旁自动切换到压力控制方式，屏幕显示Press CTRL .这时候可以从屏幕上设定压力设定值，高旁就会来调整主汽压力到设定值。在汽机准备冲转的时候要低旁设自动并跟踪再热蒸汽压力，随着汽轮机转速上升关小低旁，一般3000转定速低旁还是未关闭完全的。再并网后随着继续开大阀位，准备高压缸进汽（即切缸），这时候需手动快速加阀位的同时快速把高压旁路切除。检查高压缸排气VV 阀关闭并给高排逆止门开启信号。高旁切除以后，旁路保持快关状态，这时候检查高排逆止门确已开启高低旁关闭。在切缸过程中，高低旁和阀位协调控制好主再热蒸汽压力，过程连续快捷保证高排逆止门顺利开启是关键。当然按每次启动的实际情况，我们常用手动控制来实现上述过程。 高旁温度控制，目的是控制进入再热器的蒸汽温度在适当的范围内，设定值由运行人员手动设定，它是通过简单的单回路偏差调节，取高旁出口温度与设定值比较形成偏差。当高旁出口温度达到360℃时，旁路系统会延时20S 发出报警，当高旁出口温度达到400℃时，高旁保护快关。 低旁在投入自动以后就一直是压力控制，来控制热再压力，屏幕上的压力设定值是热再压力的最小限制，低旁的压力设定值是根据调节级压力计算出来的一个值，如果这个值小于设定的最小压力，取最小压力设定值作为实际的压力设定值。 低旁温度控制，目的是控制进入凝汽器的蒸汽温度在适当的范围内，由于低旁出口饱和蒸汽温度不能准确测量，故不是采用单纯的偏差调节。根据低旁的阀位和进入低旁的蒸汽压力和温度可得出进入低旁蒸汽的焓值。另外低旁喷水取用的是凝结水，温度和压力已知，再通过喷水调节阀开度和阀前后差压可得出喷水的流量，通过能量平衡计算出所需减温水的量，即得出喷水调节阀的开度。 喷水截止阀是开关门，当截止阀所对应的减压阀开度大于2%时，截止阀联锁全开，小于2%时，联锁全关。 226

600MW超临界机组的给水控制的分析

600MW超临界机组给水控制的分析 王富有 南京科远自动化集团股份有限公司，江苏，南京，211100 摘要：汽包炉的给水控制是相对独立的，而超临界机组锅炉给水控制则是和燃烧、汽温等系统相互耦合在一起的，因此直流炉的给水控制相对于汽包炉而言要复杂些。同时给水控制系统又是超临界机组热控系统中的重点，对提高机组的控制自动化程度、减少启停误操作、缩短机组启动时间、提高机组启停的可靠性具有重要作用，也是实现机组级自启停（APS）控制的一个技术关键。本文以某超超临界600MW机组为例，介绍锅炉给水调节系统的控制。 关键词：600MW，超临界，给水，焓，煤水比，自动调节 一、超临界机组给水系统的控制特性 汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。 实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于： 1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速； 2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。

600MW超临界机组控制技术

超临界机组的自动发电（AGC）控制

江苏省电力试验研究院有限公司 2007 年 7 月 1. 超临界机组的特性 1.1 临界火电机组的技术特点 超临界火电机组的参数、容量及效率 超临界机组是指过热器出口主蒸汽压力超过22.129MPa。目前运行的超临界机组运行压力均为24MPa~25MPa，理论上认为，在水的状态参数达到临界点时(压力22.129MPa、温度374.℃)，水的汽化会在一瞬间完成，即在临界点时饱和水和饱和蒸汽之间不再有汽、水共存的二相区存在,二者的参数不再有区别。由于在临界参数下汽水密度相等，因此在超临界压力下无法维持自然循环，即不再能采用汽包锅炉，直流锅炉成为唯一型式。 提高蒸汽参数并与发展大容量机组相结合是提高常规火电厂效率及降低单位容量造价最有效的途径。与同容量亚临界火电机组的热效率相比，采用超临界参数可在理论上提高效率2%～2.5%，采用超超临界参数可提高4%～5%。目前,世界上先进的超临界机组效率已达到47%～49%。 1.2 超临界机组的启动特点 超临界锅炉与亚临界自然循环锅炉的结构和工作原理不同，启动方法也有较大的差异，超临界锅炉与自然循环锅炉相比，有以下的启动特点： 1.2.1 设置专门的启动旁路系统 直流锅炉的启动特点是在锅炉点火前就必须不间断的向锅炉进水，建立足够的启动流量，以保证给水连续不断的强制流经受热面，使其得到冷却。 一般高参数大容量的直流锅炉都采用单元制系统，在单元制系统启动中，汽轮机要求暖机、冲转的蒸汽在相应的进汽压力下具有50℃以上的过热度，其目的是防止低温蒸汽送入汽轮机后凝结，造成汽轮机的水冲击，因此直流炉需要设置专门的启动旁路系统来排除这些不合格的工质。 1.2.2 配置汽水分离器和疏水回收系统 超临界机组运行在正常范围内，锅炉给水靠给水泵压头直接流过省煤器、水冷壁和过热器，直流运行状态的负荷从锅炉满负荷到直流最小负荷。直流最小负荷一般为25%~45%。

超超临界机组介绍

火电厂超超临界机组和超临界机组指的是锅炉内工质的压力。锅炉内的工质都是水，水的临界压力是:22.115MPA 374℃[2] ；在这个压力和温度时，水和蒸汽的密度是相同的，就叫水的临界点，炉内工质压力低于这个压力就叫亚临界锅炉，大于这个压力就是超临界锅炉，炉内蒸汽温度不低于593℃或蒸汽压力不低于31 MPa被称为超超临界。 从国际及国内已建成及在建的超临界或超超临界机组的参数选择情况来说，只要锅炉参数在临界点以上，都是超临界机组。但对超临界和超超临界机组并无严格的界限，只是参数高了多少的一个问题，目前国内及国际上一般认为只要主蒸汽温度达到或超过600度，就认为是超超临界机组。 超临界、超超临界火电机组具有显著的节能和改善环境的效果，超超临界机组与超临界机组相比，热效率要提高 1.2%，一年就可节约6000吨优质煤。未来火电建设将主要是发展高效率高参数的超临界（SC）和超超临界（USC）火电机组，它们在发达国家已得到广泛的研究和应用。 一般而言，新蒸汽的压力大于临界压力(22.064MPa)小于25MPa 的锅炉称为超临界锅炉，配套的汽轮机称为超临界汽轮机；新蒸汽的压力介于25－31MPa的锅炉称为超超临界锅炉，配套的汽轮机称为超超临界汽轮机。 先进发电技术小资料

■超超临界燃煤发电技术：指容量为60万千瓦以上，主蒸汽压力达到25兆帕以上，温度达到593－650℃或者更高的参数，并具有一次再热或二次再热循环的燃煤发电技术，具有煤耗低、环保性能好、技术含量高的特点，机组热效率能够达到45％左右。 ■煤炭高效洁净燃烧技术：指使煤炭在燃烧过程中提高效率、减少污染物排放的技术，包括超（超）临界发电、循环流化床锅炉(CFB)燃烧发电、增压流化床燃烧联合循环（PFBC-CC）发电、低氮氧化合物（NOX)燃烧等洁净发电技术以及工业锅炉高效燃烧技术等。 ■大型空冷发电机组：指用空气作为凝汽器冷却介质的汽轮机发电机组，突出优势是节水。 ■循环流化床技术：指用循环流化床燃烧方式的火力发电技术。循环流化床燃烧的基本原理是把煤和吸附剂石灰石加入锅炉燃烧室 的床层中，通过炉底鼓风使床层悬浮、形成湍流混合条件，使燃烧效率得到提高。 ■整体煤气化燃气—蒸汽联合循环发电技术：是将煤通过气化和脱硫、除尘等净化处理转化为清洁煤气，直接燃烧供燃气轮机做功、发电，尾气再供应余热锅炉、生产蒸汽驱动蒸汽轮机发电的发电厂。在单机容量、煤种的适应性、变负荷能力及环保等方面均比其它洁净煤发电技术更先进。

600MW超超临界机组资料

600MW超超临界汽轮机介绍 第一部分 两缸两排汽 600MW超超临界汽轮机介绍 0 前言 近几年来我国电力事业飞速发展，大容量机组的装机数量逐年上升，同时随着国家对环保事业的日益重视及电厂高效率的要求，机组的初参数已从亚临界向超临界甚至超超临界快速发展。根据我国电力市场的发展趋势，25MPa/600℃/600℃两缸两排汽 600MW 超超临界汽轮发电机组将依据其环保、高效、布局紧凑及利于维护等特点占据相当一部分市场份额，下面对哈汽、三菱公司联合制造生产的25MPa/600℃/600℃两缸两排汽600MW超超临界汽轮机做一个详细的介绍。 1 概述 哈汽、三菱公司联合制造生产的600MW超超临界汽轮机为单轴、两缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式机组。高中压汽轮机采用合缸结构，低压汽轮机采用一个48英寸末级叶片的双分流低压缸，这种设计降低了汽轮机总长度，紧缩电厂布局。机组的通流及排汽部分采用三维设计优化，具有高的运行效率。机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行经验，机组运行高度可靠。 机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。阀门通过挠性导汽管与高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大地降低了汽缸内的温度梯度，可有效防止启动过程缸体产生裂纹。主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。这种布置减小了所需的整体空间，将所有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然后进入四个喷嘴室。导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。 进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，然后流过反动式高压压力级，做功后通过外缸下半的排汽口进入再热器。 再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回中压部分，中压调节阀通过挠性导汽管与中压缸连接，因此降低了各部分的热应力。 蒸汽流过反动式中压压力级，做功后通过高中压外缸上半的出口离开中压缸。出口

2×600MW超超临界机组DEH操作说明书

华能XX电厂DEH系统使用的是西屋公司的OV ATION型集散控制系统。其先进性在于分散的结构和基于微处理器的控制，这两大特点加上冗余使得系统在具有更强的处理能力的同时提高了可靠性。100MB带宽的高速以太网的高速公路通讯使各个控制器之间相互隔离，又可以通过它来相互联系，可以说是整套系统的一个核心。系统的主要构成包括：工程师站、操作员站、控制器等。 一）进入DEH操作画面的方法。 通过操作员站进入主画面，如图1。在进入DEH的主画面后，可以通过主画面调用不同的画面。 图1

二）DEH操作主画面DEH OVERVIEW。 DEH UNIT OVERVIEW是DEH系统中最重要的操作画面,如图2。 图2 三）DEH 基本控制功能 基本控制区包含了控制方式(CNTL MODE)、旁路方式(BYPASS MODE)、目标和速

率设定(CNTL SP)、反馈切投(FEEDBACK)、阀门模式(VLV MODE)、高低限制(LIMITER)以及汽机挂闸(LATCH)、OPC切投(OPC MODE)、手操面板(MANUAL PANEL)、阀门活动试验、阀门严密性试验、同期控制、快关功能投切(FAST V AL)等。 A ) 控制方式选择 在DEH主画面上点击CNTL MODE 按钮，弹出DEH控制方式操作画面,如图3。DEH控制方式包括操作员自动方式(OPERATOR AUTO)、ATC方式(ATC MODE)、遥控方式(REMOTE)、手动同期方式(MANUAL SYNCH)、自动同期方式(AUTO SYNCH)。

图3 进行控制方式切换：先点击控制方式按钮，点击后,相应按钮右方的状态显示框会变成红色，再点击下方的IN SERVICE 或OUT OF SERVICE 按钮，实现控制方式切换。右方的显示区以IN 或OUT 来表示该控制方式的投入或退出。 遥控、自动同期及手动同期都是建立在操作员自动控制方式的基础上的，三种方式不能同时存在，进入某种方式会自动退出其它方式。点击手动同期按钮后，会进入手动同期操作画面（图4），点击MANUAL SYNCH按钮后,其按钮右方的状态显示框会变成红色，再点击下方的IN 或OUT 按钮。右方的显示区以IN 或OUT 来表示手动同期的投入或退出，操作员可以通过安RAISE SPEED-1RPM/LOW SPEED-1RPM升/降转速按钮来调整汽轮机转速。 图4 B ) 目标设定值/速率 在DEH主画面上点击CNTL SP 按钮，弹出DEH目标设定值(TARGET)/速率(RATE)操作画面,如图5。 通过该窗口，运行人员可以输入要求的转速或负荷目标值，以及设定值变化率。在基本的操作员自动方式下，任何时候运行人员都能够输入。

600MW超超临界机组参数选择的技术经济分析

600MW超超临界机组参数选择的技术经济分析 赵树成1 ， 胡亦工1 ， 鞠凤鸣2 (1.山东电力工程咨询院，山东 济南 250013；2. 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，黑龙江 哈尔滨 150046) ［摘 要］ 综述国外超超临界机组的技术路线，介绍国内超超临界机组的技术开发情况，对600MW超超临界机组参数的选择进行技术经济分析。 ［关键词］ 超超临界 技术路线 600MW机组 技术经济分析 中图分类号：TK229，TK262 文献标识码：A 文章编号：1007-9904（2005）04-0031-04 1 引言 目前，超超临界机组在我国得到较快的发展，不仅建成了进口的上海外高桥900MW机组、石洞口600MW机组和国产的河南沁北600MW等机组，而且一大批国产的超临界机组正在设计、制造和建设之中；超超临界机组在国内也已开始建设，1000MW机组的有华能玉环电厂、华电邹县电厂，600MW机组的有徐州阚山电厂、辽宁营口电厂。 当汽机进口蒸汽参数超过水临界状态点的参数，即压力为22.115MPa，温度为374.15℃，统称为超临界机组。70～80年代，一般超临界机组的典型参数为24.2MPa，538/538度或24.2MPa，566/566℃。但对于超超临界参数的开始点定义，目前国内外没有统一的规定，因国家和公司而异。 2 国外超超临界机组的技术路线 国外超超临界机组的发展可以分为三个阶段： 早期（50年代末）以美国为代表，注重提高初压（30MPa或以上），并采用两次再热。结构与系统复杂，运行控制难度大，机组可用率下降。因此，美国早期只生产了三台超超临界机组之后便停止生产。到80年代，又退回到超临界参数。 中期（80年代末）以日本川越电厂31MPa/566℃/566℃/566℃超超临界为代表，走的是一条从引进到自主开发，有步骤、有计划的发展之路。 近期（90年代始），日本的超超临界参数的压力调整为（24～25）MPa，温度由566℃/593℃稳步上升为600℃/600℃。 德国等欧洲国家（丹麦除外）超超临界机组的压力在（25～28）MPa范围，温度也上升为580℃/600℃及600℃/600℃。 丹麦的超超临界机组追求技术上可能达到的最高效率，压力接近30MPa，温度为580℃/580℃/580℃或580℃/600℃，目前又倾向于采用一次再热。 采用二次再热的超超临界机组，除了早期美国的三台机组外，只有日本川越两台（1989年）和丹麦的机组。采用两次再热可使机组的热效率提高1%～2%，但也造成了调温方式、受热面布置、结构等的复杂性，成本明显提高。因此，除早期投运的少数超超临界机组外，无论是日本还是欧洲都趋向于采用一次再热。 锅炉布置型式按各公司传统，有Π型布置及半塔型布置。日本超超临界锅炉全部采用П型布置，德国、丹麦全部采用塔式布置，这主要是各自的传统技术所决定的。 燃烧方式按各公司传统，有切圆燃烧和对冲燃烧。日本IHI、日立公司制造的超超临界П型炉均采用了前后墙对冲燃烧方式，三菱重工的锅炉燃烧方式为单炉膛或双炉膛燃烧方式，两种燃烧方式都可以减少炉膛出口烟温偏差。欧洲的超超临界塔式炉不存在烟温偏差问题，燃烧方式既有四角切园燃烧，又有对冲燃烧，还有个别的双切园燃烧和八角单切园燃烧。

600MW超临界机组参数变化对热经济性影响

600MW超临界机组参数变化对热经济性影响 【摘要】目前，600MW超（超）临界汽轮机在电厂中得到了广泛应用，因此有必要对其变工况下经济性进行分析。本文以600MW超临界火电机组为研究对象，对机组在变工况下经济性能情况进行研究。通过改变主蒸汽的初温、初压及加热器端差，应用热平衡法和等效焓降法计算出到热耗率同主蒸汽初温、初压、加热器端差变化的关系，并分析其规律。 【关键词】超临界汽轮机；热耗率；热经济指标 0 引言 当前降低发电成本提高经济效益已成为各发电企业的迫切需要，对汽轮机热力系统进行能损分析以确定最经济的运行参数，了解参数变化对热耗率的影响日益显示出其重要性。本文以某600MW超临界机组为例，应用热平衡法和等效焓降法计算出主蒸汽初温、初压和加热器端差改变时热耗率的变化规律，为机组变工况优化运行提供理论依据。 1 参数变化对热经济性影响[1] 1.1 主蒸汽压力的影响 主蒸汽压力升高时，即使机组调速汽阀的总开度不变，主蒸汽流量也将增加，且蒸汽在汽轮机内的焓降增大，所以机组负荷增大，这对运行的经济性有利，但主蒸汽压力升高时，末级排汽湿度增加，对运行的经济性不利。主蒸汽压力下降时，当主蒸汽温度和凝结器真空不变，蒸汽在汽轮机内的焓降要减少，主蒸汽流量也要减少，机组负荷降低；若汽压降低过多时，机组带不到满负荷，运行经济性降低。 1.2 主蒸汽温度的影响 在实际运行中，主蒸汽温度变化的可能性较大，主蒸汽温度变化对机组安全性、经济性的影响比主蒸汽压力变化时的影响更为严重，所以，对主蒸汽温度的监督要特别重视。主蒸汽温度降低时，主蒸汽在汽轮机内的总焓降减少，若要维持额定负荷，必须开大调速汽阀的开度，增加主蒸汽的进汽量。一般机组主蒸汽温度每降低10℃，汽耗量要增加1.3%～1.5%。主蒸汽温度降低时，不但影响机组的经济性，也威胁着机组的运行安全。 1.3 加热器端差变化的影响 端差增大使加热器传热效果不好，导致抽汽量减少，出口水温降低，要想达到需要的给水温度，就要加大较高能级加热器的抽汽量，使机组的整个通流热力过程线偏离设计，一方面造成给水温度降低，另一方面使高品质的蒸汽未在汽轮机中做功就提前抽出，降低了汽轮机出力，增大了冷源损失，致使效率大大降低。 1.4 主蒸汽流量的影响 主蒸汽的流量变化将导致蒸汽压力的变化。当主蒸汽流量增加时，此时主蒸汽的压力上升，汽轮所作的功增加，一定程度提高了机组的效率，但是如果不断的提高蒸汽流量，会造成能损增加，汽轮机的电机效率增加也趋于平缓，甚至下降。 1.5 给水温度的影响 在电厂中，锅炉给水温度直接受汽轮机抽汽回热系统的影响，提高给水温度无论是蒸发量保持不变还是燃料量不变，都不能提高锅炉效率。但提高给水温度可以提高发电厂的循环热效率，从而降低发电煤耗，反之当给水温降低必然导致

华能沁北电厂国产超临界600MW机组

华能沁北电厂国产超临界600MW机组 启动实绩 秦朝晖1 李学忠2 、华能国际电力股份公司北京市100031 2、华能沁北发电有限责任公司. 河南省济源市454650） 摘要：华能沁北电厂一期两台600MW机组是我国首次引进技术、国内制造的超临界火电机组。本文通过对机组设备介绍和试运启动过程的总结，较为系统和详细地描述了超临界机组的结构特点及性能特性，对调试、试运中显现的咨询题进行了分析，提出了相应的措施和建议。 关键词：超临界机组启动调试运行调整存在咨询题 1 设备介绍 1.1锅炉设备简介 1.1.1沁北电厂一期锅炉设备为东方锅炉厂第一次引进技术制造的国产超临界直流变压本生型锅炉，型号为DG1900/25.4-Ⅱ1型，单炉膛、一次中间再热、尾部双烟道结构，采纳固态排渣、全钢构架、悬吊露天布置，设计煤种为晋南、晋东南地区贫煤、烟煤的混合煤种。磨煤机为北京电力设备总厂生产的ZGM113N型中速辊式磨煤机，采纳了东方锅炉厂引进技术生产的旋流喷燃器，前、后墙对冲布置。采纳两台动叶可调式轴流送风机和两台入口导叶可调式轴流引风机进行平稳通风。 1.1.2

1.2汽机设备简介 1.2.1汽轮机由哈尔滨汽轮机厂与日本三菱公司联合设计生产，是国产首台超临界汽轮机，高、中压缸采纳三菱公司的成熟设计，低压缸以哈汽成熟的600MW机组积木块为母型，与三菱公司一起进行改进设计，使之习惯三菱公司的1029mm末级叶片。 1.2.2汽机旁路系统由高压旁路和低压旁路组成两级旁路系统，以满足机组冷态、温态、热态、极热态快速启动的要求。给水系统配置两台汽动给水泵和一台电动给水泵，电动给水泵的前置泵由主泵同轴驱动，两台汽泵的前置泵采纳分置式。 1.2.3 1.3电气设备简介 1.3.1发电机为哈尔滨电机厂有限责任公司制造的QFSN-600-2YHG型三相交流隐极式同步汽轮发电机，冷却方式采纳水-氢-氢。 1.3.2

600MW超临界机组的自动发电控制

600MW超临界机组的自动发电控制 江苏省电力试验研究院有限公司 2007 年 7 月

1. 超临界机组的特性 1.1 临界火电机组的技术特点 超临界火电机组的参数、容量及效率 超临界机组是指过热器出口主蒸汽压力超过22.129MPa。目前运行的超临界机组运行压力均为24MPa~25MPa，理论上认为，在水的状态参数达到临界点时(压力22.129MPa、温度374.℃)，水的汽化会在一瞬时完成，即在临界点时饱和水和饱和蒸汽之间不再有汽、水共存的二相区存在,二者的参数不再有区不。由于在临界参数下汽水密度相等，因此在超临界压力下无法坚持自然循环，即不再能采纳汽包锅炉，直流锅炉成为唯独型式。 提高蒸汽参数并与进展大容量机组相结合是提高常规火电厂效率及降低单位容量造价最有效的途径。与同容量亚临界火电机组的热效率相比，采纳超临界参数可在理论上提高效率2%～2.5%，采纳超超临界参数可提高4%～5%。目前,世界上先进的超临界机组效率已达到47%～49%。 1.2 超临界机组的启动特点 超临界锅炉与亚临界自然循环锅炉的结构和工作原理不同，启动方法也有较大的差异，超临界锅炉与自然循环锅炉相比，有以下的启动特点： 1.2.1 设置专门的启动旁路系统 直流锅炉的启动特点是在锅炉点火前就必须不间断的向锅炉进水，建立足够的启动流量，以保证给水连续不断的强制流经受热面，使其得到冷却。 一样高参数大容量的直流锅炉都采纳单元制系统，在单元制系统启动中，汽轮机要求暖机、冲转的蒸汽在相应的进汽压力下具有50℃以上的过热度，其目的是防止低温蒸汽送入汽轮机后凝聚，造成汽轮机的水冲击，因此直流炉需要设置专门的启动旁路系统来排除这些不合格的工质。 1.2.2 配置汽水分离器和疏水回收系统 超临界机组运行在正常范畴内，锅炉给水靠给水泵压头直截了当流过省煤器、水冷壁和过热器，直流运行状态的负荷从锅炉满负荷到直流最小负荷。直流最小负荷一样为25%~45%。 低于该直流最小负荷，给水流量要保持恒定。例如在20%负荷时，最小流量为30%意味着在水冷壁出口有20%的饱和蒸汽和10%的饱和水，这种汽水混合物必须在水冷

600MW超临界机组主要保护及其条件

MFT保护条件 全燃料丧失 全炉膛火焰丧失 省煤器入口给水流量低低 有燃烧器曾投运的记忆下两台PAF 全停 BOTH CAF STOP 冷却风差压低 分离器水位高高 两台汽动泵均跳闸 BOTH APH STOP 失去FSSS电源 三次点火失败 延时点火 过热器保护丧失 两台FDF 跳闸 两台IDF 跳闸 OFT条件 MFT 手动OFT 主跳闸阀未全开 油母管压力低 雾化蒸汽压力低 发电机非电量保护 发电机供氢压力 #1氢侧密封油泵进出口压差 #2氢侧密封油泵进出口压差 密封油压与氢压差 汽轮机备用油压力 空侧密封油过滤器进出口压差 定子冷却水过滤器进出口压差高 发电机氢水压差低 定子线圈进出水压差高 定子线圈进水温度高 定子线圈出水温度高 润滑油出油温度 润滑油油压 线棒温差 高压旁路快开保护 主汽压力高 汽机跳闸 高压旁路快关保护 高旁调节阀后温度高 喷水压力低 低压旁路A、B快开公共保护 高旁保护动作联动低旁A 低压旁路A、B快关公共保护 凝汽器真空低 凝汽器温度大于200度 低旁调节阀后温度大于200度低旁喷水压力低 汽轮机本体的保护条件 汽机偏心 汽缸高中压排汽区上下壁温差大 ＃1.2低压排汽缸蒸汽温度（调阀端） 高 ＃1.2低压排汽缸蒸汽温度（电机端） 高 低压缸排汽温度高联锁喷水装置投 入 汽机进水 汽轮机径向轴承金属温度高 汽轮机推力轴承金属温度高 主油箱油温低闭锁轴承油泵启动 汽机轴承排油温度高 轴承润滑油压低联锁启动交流润滑 泵和高压油泵 轴承润滑油压低联锁启动直流润滑 泵 轴承润滑油压低 定轴油压高可投盘车 定轴油压低联锁启动备用定轴油泵 自动状态时汽机转速低投喷水系统 自动状态时低压缸排汽温度高投喷 水系统 高压排汽温度高遮断 ETS保护条件 EH油压低1-4 润滑油压低1-4 真空低(11-14,21-24) 手动遮断 旁路遮断 锅炉遮断 发电机遮断 DEH失电跳闸 遥控遮断 高排压比高 轴向位移大(TSI来） 轴振动大(TSI来） 汽机高（低）缸差胀大（转子伸长） 汽机高（低）缸差胀小（转子缩短） A小汽轮机本体的保护条件 A小机轴向位移大 A小机前（后）轴承振动大 A给泵前（后）轴承振动大 A小机超速 A小机润滑油压低LL停机 A小机排汽压力HH停机 A小机调节油压力LL停机 A小机真空低 A小机给水泵进口压力低 MEH超速停机 A小机轴瓦温度HH停机 前置泵A保护 汽动给水泵A前置泵自由端（传动 端）径向轴承温度高 汽动给水泵A前置泵电动机传动端 （自由端）径向轴承温度高 前置泵运行时入口门关 除氧器水位低低 前置泵轴承振动大 汽动给泵A保护 最小流量保护 小汽机运行后前置泵入口门关 汽动给水泵A传动端（自由端）径向 轴承温度 汽动给水泵A内（外）侧推力轴承温 度 除氧器水位低低 运行时前置泵停 MFT B汽动给水泵前（后）轴振动大 汽动给水泵运行时汽动给水泵入口 压力低低 密封水差压低 电动给泵保护 电动给水泵前置泵传动端（自由端） 径向轴承温度高 电动给水泵前置泵内（外）侧推力轴 承温度高 电动给水泵前置泵电动机前置泵端 （偶合器端）轴承温度高 电动给水泵传动端（自由端）径向轴 承温度高 电动给水泵径向轴承温度高 电动给水泵内（外）侧推力轴承温度 高 电动给水泵内（外）侧推力轴承温度 高 电动给水泵液力偶合器1-10号轴承 温度高 电动给水泵前置泵电动机A、B、C相 绕组温度高 电动给水泵工作油冷却器入口油温 高高 电动给水泵润滑油压力低低 除氧器水位低低 电动给水泵运行的时候入（出）口阀 门关 MFT