PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)

运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。

WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下：

第一部分为结构总信息

这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。

第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：

Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中：

Floor —— 层号

Tower —— 塔号

?

??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)

接后输出

Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量

Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量

Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量

第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：

Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height

其中:

Floor —— 层号

Tower —— 塔号

Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号

Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号

Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号

Height —— 该层该塔的层高(单位m)，

Total-Height —— 到该层为止的累计高度。

第四部分为风荷载信息

Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中:

Floor —— 层号

Tower —— 塔号

Wind-X, Shear-X, Moment-X——分别为各层的X向风荷载、剪力和倾覆弯矩

Wind-Y, Shear-Y, Moment-Y——分别为各层的Y向风荷载、剪力和倾覆弯矩

第五部分为结构各层刚心、偏心率、相邻层抗侧移刚度比等计算信息，输出格式如下：

Floor Tower

Xstif Ystif Alf Xmass Ymass Gmass

Eex Eey Ratx Raty

R Jx R Jy R Jz

其中:

Floor ——表示层号

Tower ——表示塔号

Xstif，Ystif ——为该层该塔刚心的X、Y座标值

Alf ——为该层该塔刚性主轴的方向(度)

Xmass，Ymess ——为该层该塔质心的X、Y座标值

Gmass ——为该层该塔的总质量

Eex，Eey ——分别为X、Y方向的偏心率

Ratx，Raty ——分别为X、Y方向本层该塔抗侧移刚度与下一层相应塔的抗侧移刚度

之比值

R Jx，R Jy，R Jz ——分别为在结构总体座标系中该层该塔的抗侧移刚度和抗扭转刚度。第六部分为结构分析信息

记录工程文件名、分析时间、自由度、对硬盘资源需求等信息。

周期、地震力与振型输出文件(WZQ·OUT)

执行完“结构整体分析”后，即得到该文件，该文件输出内容有助于设计人员对结构的整体性能进行评估分析。

WZQ·OUT文件输出格式如下：

X—Direction Virbration Period(Second) 表示X方向振动周期(秒)

Y—Direction Virbration Period(Second) 表示Y方向振动周期(秒)

3—Directional Virbration Period(Second) 表示空间耦联振动周期(秒)

T*--各周期值(如T1为第1周期)

X—Direction Vibration Modes & Earthquake Forces

表示X方向振型与地震力

Y—Direction Vibration Modes & Earthquake Forces

表示Y方向振型与地震力

1．1．各振型的周期值与振型性态信息

当不考虑耦联时，仅输出各周期值，当考虑耦联时，不仅输出各周期值，还输出相应的

振动方向和平动和扭转振动系数，格式如下：

3-Dimensional Vibration Period (Seconds) and

Vibration Coefficient in X, Y Direction and Torsion

Mode No Period Angle Movement （X + Y） Torsion

其中：Mode No ——为周期序号

Period ——为周期值，单位（秒）

Angle ——振动角度，单位（度）

Movement ——平动振动系数，括号内分别为X、Y方向的平动振动系数

Torsion ——扭转振动系数

正在修订的《高规》为控制结构的扭转效应，对扭转振动周期和平动振动周期的比值给出了明确规定。SATWE软件参考ETABS的方法，给出了如何判断一个周期是扭转振动周期还是平动振动周期的方法。对于一个振动周期来说，若扭振动系数等于1，则说明该周期为纯扭转振动周期。若平动振动系数等于1，则说明该周期为纯平动振动周期，其振动方向为Angle，若Angle=0度，则为X方向的平动，若Angle=90度，则为Y方向的平动，否则，为沿Angle角度的空间振动。若扭振动系数和平动振动系数都不等于1，则该周期为扭转振动和平动振动混合周期。

2．2．地震作用效应最大的方向

在SATWE软件的参数定义菜单中有一个参数：“水平力与整体坐标夹角Angle”，

该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，则程序以该方向为新的X轴进行坐标变换，这时计算的X向地震力和风荷载是沿Angle角度方向的，Y向地震力和风荷载是垂直于Angle角度方向的。

对于复杂结构，难以直观地判断出哪个方向的地震作用效应最大，而工程设计中又应该沿该方向（或垂直于该方向）作用水平力进行设计校核。新版SATWE程序增加了地震作用效应最大的方向计算功能，输出信息如下，其中Angle的单位为度。

The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum

Angle = ??? (Degree)

3．各振型的地震力输出

当按“侧刚分析方法”不考虑耦联时，振型和地震力并行输出，格式如下：

Floor Tower Mode** Force**

其中：

Floor ——表示层号

Tower ——表示塔号

Mode* ——表示振型(如(Model表示第1振型)

Force* ——表示楼层地震力(如Force 1表示第1振型产生的地震力)

当按“侧刚分析方法”考虑耦联或按“总刚分析方法”进行地震力分析时，振型和地震力分别输出，地震力的输出格式如下：

The Earthquake Forces Considering X—Direction Only

表示仅考虑X方向地震时的地震力

The Earthquake Forces Considering Y—Direction Only

表示仅考虑Y方向地震时的地震力

Earthquake Force of Virbration Mode ——表示各振型下的地震力

Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t F-y-x F-y-y F-y-t

其中：

Floor ——表示层号

Tower —— 表示塔号

??

???---t y y x x -F y -F -F 分别表示Y 方向的耦联地震力在X 、Y 方向的分量和扭矩。

??

???---t x y x x -F x -F -F 分别表示X 方向的耦联地震力在X 、Y 方向的分量和扭矩。

4．主振型判断信息

对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能，输出信息如下：

Bese-Shear Force of each Vibration Mode in X Direction

-------------------------------------------------------

Mode No Force Ratio(%)

其中： Mode No —— 为振型序号

Force —— 为该振型的基底剪力

Ratio —— 为该振型的基底剪力占总基底剪力的百分比。

通过参数Ratio 可以判断出那个振型是X 方向或Y 方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。

5．基底剪力、剪重比和倾覆弯矩

各楼层地震力反应力和地震力剪力输出格式如下：

Floor Tower Fx Vx Mx

或

Floor Tower Fy Vy My

其中：

Floor —— 表示层号

Tower —— 表示塔号

Fx ，Vx ，Mx —— 分别为在X 向地震力作用下结构的地震反应力、楼层剪力和弯矩 Fy ，Vy ，My —— 分别为在Y 向地震力作用下结构的地震反应力、楼层剪力和弯矩

6．基底剪力、剪重比和倾覆弯矩

?

??Qoy ox Q 分别表示X 、Y 方向的基地剪力 ?

??Moy Mox 分别表示X 、Y 方向的地震力倾覆弯矩

?

??Ge Qoy Ge ox //Q —— 分别表示x 、y 方向的剪重比（总基底剪力与总质量之比），对于耦联振动，其基底剪力取为： 2222oyy oxy oyx oxx Q Q Qoy Q Q Qox +=+=， ，

?

??Qoyx oxx Q 分别为耦联振型在仅考虑X 方向地震时X 、Y 方向基地剪力 ?

??Qoyy oxy Q 分别为耦联振型在仅考虑Y 方向地震时X 、Y 方向基地剪力

7. 振型输出 按侧刚分析模型不考虑耦联时，振型和地震力并行输出。 考虑耦联时输出格式如下：

Virbration Mode No. 表示各振型

Floor Tower X —Disp Y —disp Angle —Z

其中：

Floor —— 表示层号

Tower —— 表示塔号

??

???---Z Angle Disp Y Disp X 分别为耦联振型在X 、Y 方向的线位移分量和绕Z 轴的转角 当按总刚模型进行振动分析时，若在“结果输出方式”菜单选项选择“简”，则不输出振型信息，若选择“详”，则输出每个振型下结构每个节点的三个方向的线位移和三个方向的转角，格式如下：

Floor Node X —Disp Y —Disp Z —Disp Angle —X Angle —Y Angle —Z 其中：

Floor —— 表示层号

Node —— 表示节点号 ??

???---Z Y X Disp Disp Disp 分别表示在该振型下，该节点在X 、Y 、Z 方向的位移

??

???---Z Y X Angel Angel Angel 分别表示在该振型下，该节点在X 、Y 、Z 方向的转角

结构位移输出文件(WDISP ·OUT)

若在“计算控制参数”菜单中“结果输出方式”一行选择“简”，则WDISP ·OUT 文

件中只有各工况下每层的最大位移信息，若选“详”，除上面提到的信息外，还有各工况下的结构各节点三个线位移和三个转角位移信息。

各工况的标志如下：

Max Displacement Under X —Direction Earthquake Load

表示X 方向地震力作用下的楼层最大位移

Max Displacement Under Y —Direction Earthquake load

表示Y 方向地震力作用下的楼层最大位移

Max Displacement Under X —Direction Wind load

表示X 方向风荷载作用下的楼层最大位移

Max Dislacement Under Y —Dirction Wind load

表示Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移

Max Displacement Under Vertical Loads (Dead Load+Live Load)

表示竖向力(恒+活)作用下的楼层最大位移

Max Displacement Under Vertical Dead Load

表示在竖向恒载作用下的楼层最大位移

Nax Displacement Under Vertciol Live Load

表示在竖向活荷载作用下楼层的最大位移

Max Displacement Under Vertical Earthquake Load

表示竖向地震力作用下的楼层最大位移

在Ｘ、Ｙ方向地震力和风荷载作用下的楼层最大位移输出格式如下：

Floor Tower Node-1 Max-Disp(X) Node-2 Max-Dx Max-Dx/h h (Ave-Disp) (Ave-Dx) (Ave-Dx/h) (Max/Ave)

在坚向荷载和竖向地震力作用下的楼层最大位标输出格式如下：

Floor Tower Node-1 Max-Disp(Z)

上述符号的含义如下

Floor —— 表示层号

Tower —— 表示塔号

??

???---)()()(Z Disp Max Y Disp Max X Disp Max 分别表示本层该塔在X 、Y 、Z 方向的最大节点位移

?

??--Dy Max Dx Max 分别表示本层该塔节点与下层相应节点X 、Y 、方向位移差的最大值。 Node-1 —— 与Max —Disp( )相对应的节点号

Node-2 —— 与Max —Dx 、Max-Dy 相对应的节点号

?

??--h Dy Max h Dx Max //分别表示X 、Y 方向最大层间位移与层高的比值 ?

??--)()(Y Disp Ave X Disp Ave 分别表示本层该塔节点在X 、Y 方向的平均位移

?

??--Dy Ave Dx Ave 分别表示本层该塔在X 、Y 方向的平均位移差 ?

??--h Dy Ave h Dx Ave //分别表示X 、Y 方向平均层间位移与层高的比值 h —— 表示层高

对于前四种工况，还输出结构最大层间位移比、结构顶层最大位移等信息

Max Value of Max-Dx/h=

Tower= (Dmax/Hmax= ) Dmax= Hmax=

其中:

Dmax —— 表示结构的最大节点位移

Hmax —— 表示结构的总高度

Dmax/Hmax —— 为结构最大节点位移与结构总高度之比。

Max Value of Max —Dx/h ——最大层间位移比

当输出方式选择“详”，还接着输出每一种工况下结构每层所有节点的位移，输出格式如下：

Floor Node X —Disp Y —Disp Z —Disp Angle —X Angle —Y Angle —Z 其中:

Floor —— 表示层号

Node —— 节点号

??

???---Disp Z Disp Y Disp X 分别表示该节点沿X 、Y 、Z 轴的线位移

??

???---Y Y X Angel Angel Angel 分别表示该节点绕X 、Y 、Z 轴的转角

注 : 层间位移差是取各层所有节点与其下层相应节点 (按竖向构件在本层与下层连接关系)位移差的最大值。这样计算的结果比按质心对应关系的计算结果更真实、更合理，避免了结构竖向体型突变时，按质心对应关系计算层间位移差存在的不合理现象。 各层内力标准值输出文件(WNL*·OUT)

点取“查看各层内力标准值(WNL .OUT)”菜单后，屏幕弹出一页内力文件选择菜单，用户可移动光标选取要查看的内力文件，若结构层数比较多，可点取“Up ”或“Down ”按钮向前或向后翻页。各层内力输出文件名为WNL*·OUT ，其中*表示层号。每层内力输出文件都包括如下6部分：

1. 内力工况代号

Load Case =1 —— The standard internal force under X-Earthquake Load

Load Case =2 —— The standard internal force under Y-Earthquake Load

Load Case =3 ——The standard internal force under X-Wind Load

Load Case =4 ——The standard internal force under Y-Wind Load

Load Case =5 ——The standard internal force under vertical dead load

Load Case =6 ——The standard internal force under vertical live load, after adjustment Load Case =7 ——The standard internal force (-M) of beams under live load considering

unfavourable distribution,after adjustment

Load Case =8 ——The standard internal force (+M) of beams under live load considenng

unfavourable distribution,after adjustment

Load Case =9 ——The standard internal force under vertical earthquake load

其中Load Case =1～9分别表示

Load Case =1 ——为X方向地震力作用下的标准内力

Load Case =2 ——为Y方向地震力作用下的标准内力

Load Case =3 ——为X方向风力作用下的标准内力

Load Case =4 ——为Y方向风力作用下的标准内力

Load Case =5 ——为竖向(恒载)作用下的标准内力

Load Case =6 ——为竖向力(活载)作用下的标准内力，是调整以后的结果

Load Case =7 ——为考虑活荷不利布置时梁负弯矩包络

Load Case =8 ——为考虑活荷不利布置时梁正弯矩包络

Load Case =9 ——为竖向地震力作用下的标准内力

2. 柱、支撑内力(局部座标下)

各柱、支撑都输出如下信息

N-C(或N-G) (Node-i=，Node-j=)

(LCase) Axial, Shear-x, Shear-y, Mx-Btm, My-Btm, Mx-Top, My-Top

Node_i，Node-j ——分别表示柱、支撑的上、下节点号

Axial ——表示柱、支撑的轴力

Shear-x，Shear-y ——分别表示柱、支撑底部x,y方向的剪力

Mx-Btm，My-Btm ——分别表示柱、支撑底部x,y方向的弯矩

Mx-Top，My-Top ——分别表示柱、支撑顶部x,y方向的弯矩

3. 墙—柱内力(局部座标下)

剪力墙被洞口打断后，一个连续的直线墙段即为一个墙柱，各个墙柱都输出如下信息：N-Wc (Node-i，Node-j)

(LCase), Axial, Shear, Moment-Btm, Moment-Top

其中：

N—Wc ——表示墙—柱的单元号

Node-i，Node-j ——为墙—柱两端的节点号

LCase ——表示工况号

Axial ——墙—柱底部的轴力

Shear ——墙—柱底部的剪力

Moment—Btm,Moment—Top ——分别为墙-柱底部和顶部的弯矩

4. 墙—梁内力(局部座标下)

剪力墙上、下层洞口之间的部分为一段墙—梁，每段墙—梁输出的信息如下：

N-Wb (Node-i=，Node-j=)

(LCase), Axial-i, Shear-i, Moment-I, Axial-j, Shear-j, Moment-j

其中:

N-Wb ——表示墙-梁的单元号

LCase ——表示工况号

Node-i，Node-j ——为墙-梁的两端节点号

Axial-i, Shear-i, Moment-I ——分别为该墙-梁I端的轴力、剪力和弯矩

Axial-j, Shear-j, Moment-j ——分别为该墙-梁J端的轴力、剪力和弯矩

5. 梁内力(局部座标下)

每根梁都输出如下信息：

N-B (Node-i=，Node-j=)

对于水平力工况（地震力和风荷载工况）

(LCase) M-I M-J Vmax Tmax Nmax Myi Myj Vymax

对于竖向力工况

(LCase) M-I M-1......M-7 M-J Nmax

V-I V-1......V-7 V-J Tmax

其中:

N-B ——表示梁的单元号

Node-i，Node-j ——为该梁的两端节点号

M-i (i=I，1，2，…7，J) ——为梁从左到右8等分截面上的弯矩

V-i (i=I，1，2，…7，J) ——为梁从左到右8等分截面上的剪力

Vmax ——为该梁主平面内各截面上的剪力最大值

Nmax ——为该梁主平面内各截面上的轴力最大值

Tmax ——为该梁主平面内各截面上的扭矩最大值

Myi，Myj，Vymax——为该梁平面外I，J两端的弯矩和最大剪力

6. 竖向反力和柱的层内力输出

Anti—F ——为该层柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和

Tower Vc Vc/(Vc+Vw)

Tower Mc Mc/(Mc+Mw)

其中:

Tower ——为塔号

Vc，Vw ——分别为本层柱、墙在地震力作用下的剪力(分X、Y方向)

Mc，Mw ——分别为本层柱、墙在地震力作用下的弯矩(分X、Y方向)

Vc/(Vc+Vw)，Mc/(Mc+Mw) ——分别为框架部分承担的地震剪力和弯矩的百分比底层柱、墙最大组合内力(WDCNL·OUT)

该文件主要用于基础设计，给基础计算提供上部结构的各种组合内力，以满足基础设计的要求。

格式：The Combined Forces of Columns，Braces and Shear—Wall on First Floor 底层柱、墙、斜柱(支撑)的组合内力

Total—Columns= Total—wall columns= Total Braces=

底层柱数底层剪力墙—柱数底层支撑数

Rlive ——活荷载折减系数

1. 底层柱组合内力

格式: N-C(LoadCase), Node No, Shear-X, Shear-Y, Axial, Moment-X, Moment-Y,

NE, Critical Condition

其中:

N-C ——表示柱单元号

LoadCase ——表示组合号

Node No ——柱节点号

Shear-X,Shear-Y——分别表示该柱x、y方向的剪力

Axial ——表示该柱底的轴力

Moment-X，Moment-Y ——分别表示该柱X、Y方向的弯矩

NE ——该项组合力是否有地震力参与的标志，

0表示没有地震参与；1表示有地震参与

Critical Condition ——表示荷载组合代号

(1) Vxmax ——为最大剪力组合(X向)

(2) Vymax ——为最大剪力组合(Y向)

(3) Nmin ——为最小轴力组合

(4) Nmax ——为最大轴力组合

(5) Mxmax ——为最大弯矩组合(X向)

(6) Mymax ——为最大弯矩组合(Y向)

(7) D+L ——为(1.2恒+1.4活)组合

2. 底层斜柱或支撑组合内力

斜柱或支撑的组合内力与柱完全一样，可以参考柱的格式阅读

3. 底层墙组合内力

格式: N-Wc(LoadCase), (I，J), Shear, Axial, Moment, NE, Critical Condition 其中:

N-Wc ——表示剪力墙配筋墙-柱号

LoadCase ——表示组合工况号，0的含义同柱

I，J ——表示该墙-柱的左右节点号

Shear ——表示该墙-柱的剪力

Axial ——表示该墙-柱的轴力

Moment ——表示该墙-柱的弯矩

NE ——含义同柱

Critical Condition ——含义同柱

4. 各荷载组合下的合力及合力点座标

该合力点Mx=0, My=0

格式：Xod, Yod, Sum of Axial, Critical Condition

其中：

?

??Yod Xod Sum of Axial —— 表示合力

各层构件配筋与截面验算输出文件(WPJ*·OUT)

各层构件配筋与截面验算输出文件名为WPJ*·OUT ，其中*代表层号，每一层一个文本文件。各类构件的输出信息如下：

1. 荷载组合信息

这部分为各作用工况的荷载组合系数，这里Rlive 是活荷载折减系数。

2. 柱配筋及截面验算输出

(1)对于砼矩形柱，每根柱输出的信息如下：

N-C (k)B*H Aa Cx Cy Lc

(LCase) Ｎ Ｕc Ｒs Ｒsv Asc

当采用单偏压、拉计算配筋时输出：

(LCase) Ｍx Ｎ Ａsx (LCase) Ｍy Ｎ Ａsy

(LCase) Ｖx Ｎ Ａsxv ( LCase) Ｖy Ｎ Ａsyv

当采用双偏压、拉计算配筋时输出：

(LCase) Mx ， My ， N ， Asx ， (LCase) Mx ， My ， N ， Asy

(LCase) Vx ， N ， Asvx ， (LCase) Vy ， N ， Asvy

当计算地震力并为一、二级抗震设防时，还对框架节点进行验算，输出：

(LCase) Nj ， Vj ， Asvj

其中：

N-C —— 表示柱的单元号

(k) —— 表示柱截面所属的标准截面类型号

B*H —— 柱的截面参数（宽和高）

Aa —— 柱的保护层厚度

Cx —— 柱在X 方向的计算长度系数

Cy —— 柱在Y 方向的计算长度系数

Lc —— 柱的有效长度，其X 方向的计算长度为Cx*Lc ，Y 方向的计算长度为Cy*Lc Uc ，N —— 柱的轴压比和相应的轴力

Rs —— 表示柱全截面的配筋率

Rsv —— 表示柱的体积配箍率(%)

As_corner ── 柱一根角筋面积，当按双偏压、拉计算配筋时，实配的角筋面积不应小于该值。如按单偏压、拉计算配筋，该值可不起作用 (mm2)；

LCase —— 计算配筋控制内力的内力组合号

当采用单偏压、拉计算配筋时输出：

Mx 、N ── Asx 的控制内力，弯矩和轴力(kN-m ，kN)；

My 、N ── Asy 的控制内力，弯矩和轴力(kN-m ，kN)；

当采用双偏压、拉计算配筋时输出：

Mx 、My 、N ── Asx 的控制内力，弯矩和轴力(kN-m ，kN)；

Mx 、My 、N ── Asy 的控制内力，弯矩和轴力(kN-m ，kN)；

?

??N N Vx ，Vx ，分别为Asxv 和Asyv 计算配筋控制内力的剪力和相应的轴力 注意 （1）柱全截面的配筋面积为：As=2*(Asx+Asy) - 4*Asc ；

（2）柱的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的，并按加密区内最小体积配箍率

要求控制；

（3）柱的体积配箍率是按双肢箍形式计算的，当柱为构造配筋时，按构造要求

的体积配箍率计算的箍箍也是按双肢箍形式给出的。

框架节点的验算结果有：

Asvj ── 框架节点在箍筋间距Sc 范围内的箍筋面积(mm 2)；

LCase ── Asvj 控制内力的组合号；

Nj ，Vj ── Asvj 的控制内力，轴力和剪力(kN)。

(2)对于圆柱，输出内容如下：

N-C (k)Dr Aa Cx Cy Lc

(LCase) N Uc Rs Rsv Asc

(LCase) M N As (LCase) V N Asv

当计算地震力且为一、二级抗震设防时，还对框架节点进行验算，输出：

(LCase) Nj ， Vj ， Asvj

其中:

Dr —— 为圆柱直径

As —— 为圆柱的全截面配筋面积

Asv —— 为圆柱的全截面箍筋面积

其它信息同矩形砼柱

(3)对于砼异形柱，其输出格式如下：

N-C (K)B*H*U*T*D*F Aa Cx Cy Lc

(LCase) N Uc

当采用单偏压、拉计算配筋时输出：

Branch Dt*Dl As(LCase) Rs Asv(LCase) Rsv

当采用双偏压、拉计算配筋时输出：

Branch Dt*Dl Asv(LCase) Rsv

(LCase) Mx ， My ， N ， Asc ， Asf ， Rs

其中：

B ，H ，U ，T ，D ，F ── 为异形截面的截面参数，见附录B ；

Branch ── 柱肢符号，如对工字形截面，有三个柱肢，分别为：

“＝U ＝” 代表上翼缘部分

“＝H ＝” 代表上翼缘部分

“＝D ＝” 代表上翼缘部分

Dt ，Dl ── 柱肢的厚度和长度(mm)。

当采用单偏压、拉计算配筋时，

As ──柱肢单边配筋面积，含角筋(mm2)；

Rs ──柱肢主筋的配筋率(%)。

当As为计算配筋时，还输出As的控制内力：弯矩M(kN-m)和轴力N(kN)。

当采用双偏压、拉计算配筋时配筋按全截面输出，

Asc ──异形柱柱肢角筋配筋面积之和，或称异形柱固定钢筋面积(mm2)；

Asf ──异形柱柱肢附加配筋面积之和，它是除角筋外的其他纵筋，或称异形柱附加钢筋面积(mm2)，异形柱柱全截面的配筋面积为：As=Asz+Asf；

Rs ──异形柱全截面配筋率(%)；

Asv ──柱肢箍筋面积(mm2)；

Rsv ──柱肢箍筋的体积配筋率(%)；

当Asv为计算配筋时，还输出Asv的控制内力：轴力N(kN)和剪力V(kN)。

其余同矩形柱。

(4)对于钢柱，输出格式如下：

N-C (K)B*H*U*T*D*f Cx Cy Lc

(LCase) N Uc

(LCase) N Px Py

(LCase) Mx My N Ｆ1f )

(LCase) Mx My N Ｆ2f )

(LCase)Mx My N Ｆ3f )

其中:

Uc ——N/(0.6*Ac*f)

Px , Py——∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac),为柱平面内和平面外强柱弱梁验算结果Ｆ1、Ｆ2、Ｆ3 ——分别为正截面强度，平面内稳定和平面外稳定验算结果(应力)

f ——为钢构件的设计强度

其余符号同砼柱

(5)对于钢管砼柱，输出格式如下：

N-C (K)B*H*U*T*D*F

Cx Cy Lc

(LCase) M N Nu

其中：Nu ——为钢管砼柱的极限抗力，其余符号同砼柱

(6)对于劲性柱，输出格式同砼柱。

3. 墙—柱配筋输出

每段墙柱输出的信息如下：

N-WC (I，J) T*H*Lwc aa

(LCase) M N As Rs

(LCase) V N Ash Rsh

(LCase) N Uc

对于地下室外围墙和人防设计的内临空墙，还输出如下两行平面外验算结果：

q, Ml, Ash, Rsh

N, Mv, Asv, Rsv

其中:

N-WC ——表示墙—柱的单元号

I，J ——为墙—柱的两端节点号

T*H*Lwc ——分别为墙—柱的厚度、长度和高度

Aa ——墙-柱按柱配筋时的保护层厚度，按墙配筋时为暗柱长度的一半。

As ——表示墙—柱一端暗柱的配筋面积(mm2)，墙-柱是对称配筋的，当H>4*T时，按墙配筋公式计算As，否则按柱配筋公式计算As。

Rs ——表示墙暗柱主筋配筋率(%)

Ash ——表示墙在指定间距内(水平分布筋间距内)，水平分布钢筋面积(mm2)，对于H＜4*T的墙-柱可理解为箍筋。

Rsh ——墙水平分布筋的配筋率(%)

LCase ——As及Ash计算配筋的控制内力的内力组合号

M，N ——分别为As计算配筋控制内力的弯矩和相应的轴力

V，N ——分别为Ash计算配筋控制内力的剪力和相应的轴力

Uc ——为墙-柱的轴压比(按柱配筋时)

q, Ml, Ash, Rsh——分别为墙平面外水平方向等效均布荷载、弯矩、配筋和配筋率

N, Mv, Asv, Rsv——分别为墙竖向轴力、平面外弯矩、配筋和配筋率

Ml和Mv分别为墙边负弯矩和跨中正弯矩的最大值。

4. 墙—梁配筋输出

每段墙-梁输出信息如下：

N-Wb (I，J) B*H*Lwb aa

(LCase) M N As Rs

(LCase) V N Asv Rsv

其中:

N-Wb ——表示墙-梁的单元号

I，J ——为墙-梁两端的节点号

B*H*Lwb ——分别为墙-梁截面的宽度、高度和梁跨长度

As ——墙—梁单边的配筋面积(mm2)，对称配筋。

Rs ——表示墙—梁的配筋率(%)

Asv ——墙-梁的箍筋面积(mm2)

Rsv ——表示墙—梁的配箍率(%)

5. 支撑配筋输出

砼支撑的配筋格式与砼柱相同，可参照柱的配筋格式阅读。

6. 梁配筋输出

(1)对于砼梁，每根梁的输出信息如下：

N-B (k)B*H*U*T*D*F Lb

对I，1，2，...7，J等梁8等分截面，每个截面都输出如下内容：

对整根梁的剪扭作用配筋输出如下

Torsion/Shear(LoadCase) Astt Astv Astv1

若该梁存在轴向拉力，则该梁按偏心受拉构件设计，并输出该梁的轴向拉力N，其中各符号的含义如下：

其中:

N-B ——表示梁的单元号

(k)B*H*U*T*D*F ——梁截面类型及几何尺寸参数

Lb ——梁计算长度

LoadCase ——计算配筋控制组合内力的内力组合号

-M，Ast，%Steel ——分别为各截面的最大负弯矩及相应的配筋和配筋率

+M，Ast，%Steel ——分别为各截面的最大正弯矩及相应的配筋和配筋率

Shear，Asv，Rsv ——分别为各截面的最大剪力及相应的配箍面积和配箍率

Torsion/Shear (LCase) ——剪扭组合影响最大的扭矩和剪力及相应的内力组合号

Astt ——梁剪扭纵筋面积(mm2)

Astv ——梁剪扭箍筋面积(mm2)

Astv1 ——受扭计算中沿截面边周所配置箍筋的单肢箍面积(mm2)

N ——梁的轴向拉力

注：（1）对于配筋率大于1%的截面，程序自动按双排筋计算，此时，保护层区aa=60mm；

（2）当按双排筋计算还超限时，程序自动考虑压筋作用，按双筋方式配筋；

（3）各截面的箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要求控制，对于非加密区，可直接参考计算结果，对于加密区，还应考虑梁端

加密区箍筋的构造要求；

若采用简化输出方式，每根梁输出3行信息

N-B (k)*B*H Lb Ast Astv Astv1

(-M) AstI Ast1 ... Ast7 AstJ

(+M) AstI Ast1 ... Ast7 AstJ

AsvI Asv1 ... Asv7 AsvJ

(2)对于钢梁，每根梁的输出信息如下：

(LoadCase) M F1=M/(Gb Wnb) f （抗弯强度验算）

(LoadCase) M F2=M/(Fb Wb) f （整体稳定验算）

(LoadCase) V F3（m）=V*S /(I tw) fv （跨中抗剪强度验算）

(LoadCase) V F3（s）=V/Awn fv （支座抗剪强度验算）其中：

f ??钢允许正应力承载力（kN/m2）

fv ??钢允许剪应力承载力（kN/m2）

LCase ??控制内力的组合号

Gb ??截面塑性发展系数

Fb ??整体稳定系数?b

Wnb，Wb ??分别为净截面抵抗矩和毛截面抵抗矩

F1，F2，F3 ??分别为截面强度应力，稳定应力和剪应力

S ??截面的面积矩

I ??截面的惯性矩

Tw ??截面腹板的厚度

Awn ??腹板面积

(3)对于劲性梁，输出格式同砼梁

超筋超限信息(WGCPJ·OUT)

超筋超限信息随着配筋一起输出，即计算几层配筋，WGCPJ·OUT中就有几层超筋超限信息，并且下一次计算会覆盖前次计算的超筋超限内容，因此要想得到整个结构的超筋信息，必须从1层到顶层一起计算配筋。超筋超限信息亦写在了每层的配筋文件中。

程序认为不满足规范规定，均属于超筋超限，在配筋简图上以红色字符表示。

1. 对混凝土柱验算超筋并输出

(1) 轴压比验算

**(LCase)N，Uc=N/Ac/fc>Ucf

其中：

(LCase) ??控制轴力的内力组合号

N ??控制轴压比的轴力

Uc ??计算轴压比

Ac ??截面面积

fc ??混凝土抗压强度

Ucf ??允许轴压比

(2) 最大配筋率验算

** Rs＞Rsmax

** Rsx＞1.2%

** Rsy＞1.2%

其中：

Rs ??柱全截面配筋率

Rsx，Rsy ??分别为柱单边（B边和H边）的配筋率Rsmax ??柱全截面允许的最大配筋率

(3) 抗剪验算

** (LCase) Vx，Vx＞Fvx=Ax*fc*B*Ho

** (LCase) Vy，Vy＞Fvy=Ay*fc*H*Bo

其中：

LCase ??内力组合号

Vx，Vy ??分别为控制验算的X，Y向剪力

Fvx，Fvy ??分别为截面X，Y向的抗剪承载力

Ax，Ay ??分别为截面X，Y向的计算系数

Fc ??混凝土抗压强度

B，Bo ??截面宽和有效宽度

H，Ho ??截面高和有效高度

(4) 稳定验算

** (LCase) N，N＞Fn=An*(fc*Ac+fy*As)

** (LCase) N，N＞Fl=fy*As

其中：

LCase ??分别为控制压力和拉力的内力组合号

N ??分别为控制压拉稳定的压力和拉力

Fn，Fl ??分别为截面受压和受拉的稳定承截力

fc ??混凝土抗压强度

fy ??钢筋受拉、受压强度

Ac ??柱截面面积

As ??钢筋总面积

An ??系数

2. 对混凝土支撑验算超筋并输出

对混凝土支撑的验算与柱相同。

3. 对剪力墙验算超筋并输出

(1) 墙肢稳定验算

** (LCase)N，N>Fn=An*(fc*Ac＋fy*As)/γ re

其中：

LCase ??控制内力的内力组合号

N ??控制轴力

Fn ??墙肢受压稳定承载力

An —?系数

fc ??混凝土抗压强度

Ac ??墙肢面积

fy ??钢筋抗拉抗压强度

As ??墙肢主筋总面积

(2) 最大配筋率验算

** Rs>Rsmax

** Rsh>1.2%

其中：

Rs ??墙肢一端暗柱的配筋率或按柱配筋时的全截面配筋率

Rsh ??墙水平筋配筋率

Rsmax ??规范允许的最大配筋率

(3) 抗剪验算

** (LCase)V，V>Fv=Av*fc*B*Ho

其中：

LCase ??控制剪力的内力组合号

V ??控制剪力

Fv ??墙肢截面的抗剪承载力

Av ??截面系数

fc ??混凝土抗压强度

B，Ho ??截面的宽和有效长度

4. 对混凝土梁验算超筋并输出

(1) 受压区高度验算

** (Ns)X>GSb*Ho

** (Ns)X>0.25*Ho

** (Ns)X>0.35*Ho

其中：

Ns ??梁截面序号，负弯矩配筋截面号1～9，正弯矩配筋截面号10～18 X ??受压区高度

Ho —?梁有效高度

GSb ??ξb非抗震时允许的相对受压区高度

(2) 最大配筋率验算

** (Ns)Rs>Rsmax

其中：

Ns —?截面号，(如(1)所述)

Rs —?截面一边的配筋率

Rsmax —?规范允许的最大配筋率

(3) 抗剪验算

**(LCase)V，V＞Fv=Av*fc*B*Ho

其中：

LCase —?控制剪力的内力组合号

V —?控制剪力

Fv —?截面抗剪承载力

Av —?截面系数

fc —?混凝土抗压强度

B，Ho —?截面宽和有效高度

(4) 剪扭验算

**(LCase)V，T，V/(B*Ho)+T/Wt>0.25*fc

其中：

LCase —?控制内力的内力组合号

V，T —?控制验算的剪力和扭矩

B，Ho —?截面的宽和有效高度

Wt —?截面的塑性抵抗矩

fc —?混凝土抗压强度

5. 对钢柱验算并输出

(1) 强度验算

**F1>f，f，(LCase)Mx，My，N

F1=N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny)

(2) 稳定验算

**F2>f，f (LCase)Mx，My，N

F2=N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx(1－0.8N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy)

**F3>f，f (LCase)Mx，My，N

F3=N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy((1－0.8N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx)

(3) 强柱弱梁验算

**Px=∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac)>1.0 X方向强柱弱梁验算不满足要求**Py=∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac)>1.0 Y方向强柱弱梁验算不满足要求

(4) 长细比验算

**RMD>Ci*

其中：

Naf ——结构的抗震等级

Mear ——是否计算地震力标志

RMD ——柱截面的长细比

fy ——钢的屈服强度

6. 对钢支撑验算并输出

(1) 强度验算

**F1>f，f，(LCase)N，F1=N/An

(2) 稳定验算

**F2>f，f，(LCase)N，F2=N/（Fx*A*ATx）

**F3>f，f，(LCase)N，F3=N/（Fy*A*ATy）

7. 对钢梁验算并输出

(1) 强度验算

**F1> f，f，(LCase)M，F1=M/（Gb*Wnb）

**F3>fv，fv，(LCase)V，F3=V*S/(I*tw) （跨中）

**F3>fv，fv，(LCase)V，F3=V/Awn （支座）

(2) 稳定验算

**F2>f，f，(LCase)M，F2=M/（Fb*Wb）

(对和楼板相连的钢梁不作稳定验算)

0.2Qo调整系数文件(WV02Q·OUT)

在第一次正式计算内力之前，程序判断是否要做0.2Q0的调整，如要调整则先计算调整系数，并存入文件WV02Q·OUT之中。

文件WV02Q·OUT的格式：

Nst Qox02 Qox15 Qoy02 Qoy15

其中：

Nst ——结构总层数

Qox02、Qoy02 ——别为X，Y方向的0.2倍的基底剪力即0.2Q0

Qox15、Qoy15 ——分别表示X，Y方向柱的承受剪力的1.5倍，即1.5Vcmax，

在调整时，取0.2Q0和1.5Vcmax中的小值

对I=1～Nst循环，写有

Uqx Uqy Vqx Vqy No

其中：

Uqx，Uqy ——分别表示X，Y方向的放大系数，大于2.0取2.0

Vqx，Vqy ——分别表示该层X，Y方向柱所承受的剪力

薄弱层验算文件(SAT－K·OUT)

对于12层以下的混凝土矩形柱框架结构，当计算完各层配筋之后，程序会输出薄弱层验算结果文件SAT－K·OUT，其格式为：

Floor，Tower，Vx，Vy，VxV，VyV

其中：

Floor ——层号

Tower ——塔号

Vx，Vy ——分别为x,y方向的柱所承受的设计剪力之和（kN）

VxV，VyV ——分别为x,y方向的楼层承载力之剪力（kN）

由此求得各层剪力和承载剪力之后，求得各层的屈服系数，格式：

Floor，Tower，Gsx，Gsy

其中：

Gsx，Gsy ——分别为x,y方向各层的屈服系数。若采用“地震力算法1”，对于小于0.5的屈服系数，然后再求出各层的塑性位移，格式为：

Floor，Tower，Dx()，Dx()s，Atpx()，Dx()sp，Dx()sp/h，h

其中：

Dx() ——分别表示X，Y方向对应于多遇地震的弹性楼层位移（mm）

Dx()s ——分别表示X，Y方向对应于多遇地震的弹性层间位移（mm）

Atpx() ——分别表示X，Y方向的塑性放大系数

结构设计pkpm软件satwe计算结果分析 (2)

结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移

初学者如何看懂PKPM文字结果信息

结构设计总信息： 1、刚重比：框架结构，大于20不考虑重力二阶效应，大于10通过整体稳定验算。剪力墙结构及框架剪力墙结构，大于2.7不考虑重力二阶效应，大于1.4通过整体稳定验算（高规5.4） 2、刚度比：本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值大于1。查看Ratx1是否大于1，否则薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.2） 3、薄弱层: A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。查看Ratio_Bu是否小于0.8，若小则是薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.3） 周期振型地震力：1、计算得第一平动周期输入到风荷载信息中的结构周期 2、周期比：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。（结构平面布置，高规4.3.5） 3、查看地震作用最大的方向是否大于15度否则输入到总信息中的水平力与整体坐标夹角 4、有效质量系数是否大于90%见高规5.1.13： 1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算； 2 抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%； 3 应采用弹性时程分析法进行补充计算； 4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。 5、剪重比，见抗规5.2.5是否大于剪力系数λ 结构位移：1、位移比，结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震 作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。（结构平面布置，高规4.3.5）查看Ratio-(X)，Ratio-(Y)，Ratio-Dx,Ratio-Dy是否大于1.2 2、层间位移角，高度不大于150m，框架1/550，剪力墙1/1000，见高规4.6.3。层间位移角不需要考虑偶然偏心，另外在总信息里对所有楼层采用刚性楼板假定，且是在单向水平地震作用下。 框架倾覆弯矩：是小于40%，则按短肢剪力墙计算

结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析报告

学习笔记 PMCAD中--进入建筑模型与荷载输入： 板荷：点《楼面恒载》会有对话框出来，选上自动计算现浇楼板自重，然后在恒载和活载项输入数值即可，一般恒载要看楼面的做法，比如有抹灰，找平，瓷砖，吊顶什么的，在民用建筑中可以输2.0，活载就是查荷载规范。梁间荷载：PKPM中梁的自重是自己导入的，所以梁间荷载是指梁上有隔墙或者幕墙或者女儿墙之内在建模时不建的构建，把他们折算成均布荷载就行。比如，一根梁上有隔墙，墙厚200mm，层高3000mm，梁高500mm，如果隔墙自重为11KN/m3，那么恒载为11*（3000-500）*200+墙上抹灰的自重什么的即可。 结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析 SATWE软件计算结果分析 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：

PKPM计算结果分析及注意的问题讲义(终审稿)

P K P M计算结果分析及注意的问题讲义 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗 震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范 采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求， 见10 版高规和。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表的规定；对于Ⅳ类场 地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的 限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严 格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于。

2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取,活载分项系数取）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于,一级(8度)大于,二级大于时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 II、位移和位移比 一、位移和位移比控制

PKPM必须检查的计算结果输出信息

PKPM必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.6和6.4.5。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见《高规》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择： （1）高规附录E.0.1建议的方法--剪切刚度 Ki=GiAi/Hi （2）高规附录E.0.2建议的方法--剪弯刚度Ki=Vi /△i （3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/△ui 选用方法如下： （1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1； （2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2； （3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3） 竖向刚度不规则结构的程序处理： 抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数；

PKPM计算结果及注意的问题-资料

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比：柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10 版高规6.4.2和7.2.13。 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定；对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*.OUT） Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法： 1.程序调整：SATWE程序不能实现。 2.人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。

pkpm文本输出符号说明

符号说明： * * * * B,H --- 矩形截面宽、高(mm) * * Dr --- 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F --- 异型截面参数(mm) * * Hr --- 变截面异型截面参数之右端高度(mm) * * Ac --- 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) * * N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号 * * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的抗震等级 * * Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度 * * Rsc,Rsg,Rsb --- 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号 * * Cover --- 保护层厚度(mm) * * (Icn) --- 控制内力的内力组合号 * * LoadCase --- 控制梁内力包络的组合号 * * * * 混凝土、型钢混凝土，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明： * * Cx,Cy --- 分别为X、Y向计算长度系数 * * Cmax --- 圆柱或异型柱最大计算长度系数 * * Rs --- 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) * * Rsv --- 体积配箍率(Vs/Vc) * * Uc --- 轴压比(N/Ac/fc) * * (Icn)Nu --- 控制轴压比的轴力(kN) * * As_corner --- 矩形截面单根角筋面积(mm) * * Asxt,Asxb --- 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb --- 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 --- 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 --- 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb --- 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) * * Aszt,Aszb --- 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) * * Asft,Asfb --- 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) * * Asv,Asv0 --- 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My --- 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)* * (Icn)N,Vx,Vy --- 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) * * Asvjx,Asvjy --- 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y --- 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) * * 注：柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积 * * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明： * * F1 --- 强度验算 * * F2,F3 --- 分别为X,Y向的稳定验算 * * Px,Py --- 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比 * * Rx,Ry --- 分别为X,Y向的长细比 * * (Icn)N,Mx,My --- 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) *

PKPM问题解析

1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台，如何建模？ 答：剪力墙下承台，可按非承台桩布置，由围桩承台方式生成，也可以用布置筏板的方式生成，最后用桩筏有限元计算。 2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗？ 答：正常。如果底层柱为大偏心受压，起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力，这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。 3、SATWE内力与配筋计算，怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了？ 答：如果选择模拟施工3或VSS求解，可能会出现计算到“VSS模态分析”停止，表明振 型数取的过多，超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看，再不行，选择“模拟施工1+LDLT分解”计算。 4、08版PKPM，独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢？ 答：在基础施工图的下拉菜单，在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基编号。 5、筏板后浇带如何设置？ 答：在新版JCCAD，基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能，可直接输入后浇带宽度后进行布置。 6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用？ 答：选择当前标准层，勾选需要复制的目标标准层号，即可把当前标准层的楼板开洞和板厚等信息复制到目标标准层里。 7、ＰＫＰＭ里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载？ 答：没有考虑。SATWE内力作整体分析，按照等效静力荷载考虑人防荷载，而次梁集中力属于局部内力计算，可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。 8、PKPM楼梯建模，可以建剪刀梯吗？ 答：楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型，可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。 9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因？ 答：模型输入有问题，请检查。局部构件没有竖向构件的支撑，形成长悬臂结构而导致恒载作用下竖向位移超大的现象。 10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况？ 答：地质资料输入不完整，该部分筏板下无地质资料，增加孔点使输入的地质资料范围扩大至筏板所有区域。 11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后，梁施工图中挠度反而变大？ 答：型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁，但相应配筋也减小，导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的挠度，考虑会挠度有较明显减小。

SATWE软件计算结果分析一、位移比

SATWE 软件计算结果分析 一、位移比 规范条文： 新高规3.4.5规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A 级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B 级高度高层建筑、超过A 级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 基本概念：位移比包含两项内容 （1）楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值； （2）楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值； 计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置（偏心率）表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A 级和B 级： A 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 B 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 操作要点：位移比在<结构位移>（WDISP.OUT ）中输出，各楼层位移比为Ratio(X)和Radio(Y)。其中，Ratio(X)=Max(X)/Ave(X) 位移比不满足，简便的调整方法： 1）程序调整：satwe 程序不能实现 2）人工调整：只能人工调整改变结构平面布置，使结构规则，刚度均匀，减小结构刚心与 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 9度 0.20g 0.30g 框架 70 60 50 40 35 ------- 框架-剪力墙 150 130 120 100 80 50 剪力墙 全部落地剪力墙 150 140 120 100 80 60 部分框支剪力墙 130 120 100 80 50 不应采用 筒体 框架-核心筒 160 150 130 100 90 70 筒中筒 200 180 150 120 100 80 板柱-剪力墙 110 80 70 55 40 不应采用 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 0.20g 0.30g 框架-剪力墙 170 160 140 120 100 剪力墙 全部落地剪力墙 180 170 150 130 110 部分框支剪力墙 150 140 120 100 80 筒体 框架-核心筒 220 210 180 140 120 筒中筒 300 280 230 170 150

PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定

PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定 PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结： 1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载； 2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确 3.7大指标判定： (1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6 (2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。 剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2 ) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号

PKPM 软件计算结果分析详细说明

PKPM软件计算结果分析详细说明 一、位移比、层间位移比控制 规范条文： 《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、 B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层 平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层 平均值的1.4倍。 《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大 位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求： 结构休系Δu/h限值 框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000 《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响， 且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层 间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。” 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。

控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。 3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外 加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下： Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m)， Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y

SATWE软件计算结果分析与调整过程

SATWE软件计算结果分析与调整 规范条文：高规的4.3.5 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 名词释义： （1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y 向最大位移与平均位移的比值 （2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最 大层间位移与平均层间位移的比值 其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。 平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。 层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。 平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点： 1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。 2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。

3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 结构位移输出文件（WDISP.OUT） Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。（mm） Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。（mm） Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) 最好<1.2 不能超过1.5 Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx 最好<1.2 不能超过1.5 Y方向相同 电算结果的判别与调整要点: 1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用； 2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心； 3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响 4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算 出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。 5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。

PKPM结果输出文件说明精选文档

P K P M结果输出文件说 明精选文档 TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息，其格式如下： Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中： Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位 t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出

Total Mass of Dead Load Wd ——恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl ——活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt ——结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor ——层号 Tower ——塔号 Beams（Icb）——该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns（Icc）——该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls（Icw）——该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height ——该层该塔的层高(单位m)， Total-Height ——到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor ——层号 Tower ——塔号

(整理)pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.

1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。 模拟施工加载的选择 1.一次性加载模型，计算时只形成一次整体刚度矩阵，用于多层 2.模拟施工加载1.是整体刚度分层加载模型，本层加载对上部结构没有影响，总刚矩阵由构件单刚形成，程序默认算法。用于多高层 3..模拟施工加载2，逐层加载模型，n层会有n个总刚矩阵形成，计算量大。与手算接近。用于多高层，较少采用。 4.模拟施工加载3，新版有。分层刚度分层加载模型，更符合工程实际，高层首选。 5.对有吊车的结构必须用一次性加载，因为吊车对上部结构有影响，也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载。 6.要知道由于模拟施工加载计入了施工引起的变形，在计算结果输出中各节点在竖荷载作用下的节点力矩是不平衡的。只有一次性加载下才是平衡的 2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。 3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。 4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差；总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。 （以下转贴） “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。 “弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。“ 如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。“弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。 （弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；

《satwe剪力墙配筋结果查看总结》

《satwe剪力墙配筋结果查看总结》 结构知识点个人总结---剪力墙配筋satwe查看总结 剪力墙配筋satwe查看总结 在参考了网上各位前辈网友的方法后，总结了satwe中剪力墙配筋的查看方法。 satwe完成“结构内力、配筋计算”后，点击进入satwe“分析结果图形和文本显示”。 现以一幢10层框剪结构为例，说明satwe中剪力墙配筋的三种方法，其中，结构抗震等级二级。 第一种方法： 点击“图形文件输出”第2项“混凝土构件配筋及钢构件验算见图”，如图1所示。 图1 结构知识点个人总结---剪力墙配筋satwe查看总结 图2 点开后，以一段l形剪力墙为例，如图2所示，现称该墙为l1墙。此种方法satwe将每段剪力墙看做单独的直线墙柱，直线墙段的上方（左方）纯数字表示直线段单侧端部暗柱的计算配筋量，比如，12和11，分别表示左侧竖向直线墙段单侧的暗柱计算配筋量，单位cm2，而直线墙段下方的以h开头的数字则表示墙身水平分布筋间距内的水平分布筋配筋值。比如，此处墙身水平分布筋间距200mm，则此处的h1.3表示该墙身间距200mm内水平分布筋的面积为1.3cm2，即

为130mm2。 图3 图3是此段墙的轴压比，可知，其轴压比>0.3，按照规范要求配置约束边缘构件。 所以，其阴影部分配筋面积为：12x2+11=35cm2=3500mm2 此处12x2的意思是。竖向的墙段总长为900mm（从轴线交点算起），此处900mm全长设为约束边缘构件，而12cm2只是暗柱一段的配筋量，所以此竖向墙段的配筋总量为12x2，加上下面横向墙段的坐侧暗柱配筋量11cm2，共计35cm2。 结构知识点个人总结---剪力墙配筋satwe查看总结 本约束边缘构件水平墙段lc=0.15x4500=675mm，ls=300mm，竖向墙段lt=800（全长） 规范要求，二级抗震的约束边缘构件的阴影部分配筋率不小于1.0%，且不小于6a16，下面验算： 配筋率验算：配筋率验算：。=3500/（200x（1000+300））=1.35%>1.0%，且：6a16面积为1206mm2，所以，选配3500mm2合理。 注意。此种方法文本输出文件为wpjx.out，详见pkpmsatwev2.1版用户手册p119，p126。 第二种方法： 点击“图形文件输出”第3项“混凝土构件配筋及钢构件验算见图”，如图4所示。

PKPM文本文件输出和图形文件输出内容说明

文 本文件输出和图形文件输出内容说明 1、WMASS.OUT文件 SATWE后处理—文本文件输出，第1项：结构设计信息WMASS.OUT 在该文件中可以查看楼层刚度比（1.11.1）、刚重比（1.11.3）、楼层受剪承载力（1.11.5） /////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息| | SATWE 中文版| | 2011年10月12日10时53分| | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: 日期:2013/ 4/23 | /////////////////////////////////////////////////////////////////////////// 1.1 总信息 总信息 .............................................. 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重(kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号：MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定是 强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是