轻型门式刚架(手算)计算说明书
1.设计资料
南京的某厂房采用单跨双坡门式刚架。长度90m，柱距6m，跨度15m。门式刚架檐高6m，屋面坡度为1:10。刚架为变截面梁、柱，柱脚铰接。钢材选用Q345钢，焊条采用E43型。基础混凝土C25。
屋面材料：夹芯板0.25kN/㎡。
墙面材料：夹芯板0.25kN/㎡。
天沟：钢板天沟。
自然条件：基本雪压0.65 kN/㎡基本风压0.4 kN/㎡不考虑地震作用，屋面无积灰，厂房无吊车。
恒载0.25 kN/㎡活载0.5 kN/㎡
经过验算可以选择檩条为C160×60×20×3.0 水平间距1.5m
2.梁柱界面选择及截面特性
截面简图截面特性
1-1剖面
2-2（3-3）剖面
4-4剖面
5-5剖面
3.荷载计算
（1）荷载取值计算
屋面自重（标准值，沿坡向）：
夹芯板0.25kN/㎡檩条及支撑0.15kN/㎡刚架横梁0.10kN/㎡总计0.50kN/㎡屋面雪荷载（标准值）0.65kN/㎡
屋面均布活荷载（标准值） 0.50kN/㎡ 柱及墙梁自重（标准值） 0.55kN/㎡
风载 基本风压w 0=0.4 kN/㎡，地面粗糙度为B 类，按封闭建筑选取中间区单元，刚架风载体型系数如下：
（2）分项荷载作用计算 1）屋面永久荷载作用
标准值为 0.5×α
cos 1
×6=3.01 kN/㎡ 2）屋面可变荷载作用
标准值为 0.65×α
cos 1
×6=3.92 kN/㎡ 3）柱及墙梁自重 标准值为
0.55×6=3.3 kN/㎡
4）风载
墙面风荷载变化系数按柱顶标高计算取为1.0，则 W=1.0×0.4=0.4 kN/㎡ 墙面风雅标准值为 q w AB =0.4×（+0.25）×6=+0.6 kN/㎡
q w DE =0.4×（-0.55）×6=-1.32 kN/㎡ 屋面负风压标准值为
q
w BC
=0.4×(-1.00) ×6=-2.4 kN/㎡
q w
CD
=0.4×(-0.65) ×6=-1.56 kN/㎡
4.刚架内力计算及组合
（1）刚架内力计算
《按建筑结构静力计算手册》中的变截面刚架进行计算
已知斜梁长度a=7.537m，矢高f=0.75m,柱高h=6.0m，跨度l=15m
?=
I
I
23
12×
h
a=
6.
26132
3.
15667×
6
537
.7=0.7534 Ψ=
h
f=
0.6
75
.0=0.125
对于横梁23有
V=
l
l h
=
5.7
3=0.4 t=（
d
d
max
min）3=（
776
376）
3=0.114
l
m=1
对于柱12有
V=1 t=（
822
272）
3=0.036
查表可以得到
α23=3.888 α32=1.804 β
23
=1.617 α21=0.307
θ23=α23+ α32+2β
23
=8.926
A= θ23+Ψ2α32+2Ψ(α32+β23)+
Φ
α21
=10.217
B=α32(1+Ψ)+ β23=3.6465
C=α23+β23(1+Ψ)+
Φ
α21
=6.115
R w23
23
=0.459 R w32=0.349 R w21=0.309
K w w2323=R w23
23
+R w32(1+Ψ)=0.852
N=B+C+
Φ
w
21
2R
=10.582 故计算出内力图如下
屋面恒载作用下
屋面活载作用下
风荷载作用下
（2）刚加内力组合
刚架梁内力组合表
钢架柱内力组合表
(3)最不利荷载组合作用下刚架M、N、V图如下
5.刚架梁柱截面验算 （1）构件宽厚比验算
1）梁翼缘 t
b
=
122)
8-250(=10.08<15f
y
235=15345235=12.038 (满足要求)
2）柱翼缘 t
b
=
142)
8-250(=8.64<15f
y
235=15345235=12.038 (满足要求)
3）梁腹板 对1—1截面
t
h
w
w
=
8776
=97<250f
y
235=206.33 (满足要求) 对2—2、3--3截面 t h w
w
=
8376
=47<250f
y
235=206.33 (满足要求) 4）柱腹板
对柱底5--5截面
t
h w
w
=
8272
=34<250f
y
235=206.33 (满足要求) 对柱顶4—4截面
t
h w
w
=
8822
=102.75<250f
y
235=206.33 (满足要求) （2）有效截面特性
1）柱有效截面特性
翼缘 柱受压翼缘为一边支承、一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范所规定的允许宽厚比时，柱受压翼缘全截面有效。因此
σ1=A N +W M nx x
x γ
=3749300
05.1034.1341357625.6810106
3××+×=39.074N/mm 2 由α=（σ1-σ2）/σ1=0 查得ζ=5 N/mm 2 则
t
b =142)
8-250(=8.64<[t
b ]=100σ
ξ
1
=100
074
.395
=35.772 (满足要求)
腹板 柱腹板为两边支承非均匀受压板件，其有效宽度按规范计算。
柱顶4—4截面腹板最大、最小应力为
=σ
σ2
1±A N I x x y M =10
10104
6
37.159345411034.1341357625.68×××±×=544.29-598.39 N/mm 2
腹板受压区高度为 h c =
544
.29598.39598
.39+×822=470.764㎜
σ1=39.598 N/mm 2 故取f y =γR σ1=1.1×39.598=43.558 N/mm 2 β= =σ σ2 1-0.746 k σ= )1(2216 ])-1(112.0)1([5 .0βββ++++=17.954 λp=2351.28f k t h y w w σ =235558.43954.171.288822××=0.372<0.8 故取ρ=1.0，即腹板全截面有效 对柱底5—5截面 σ1= A N n = 9176 01.92103 ×=10.027 N/mm 2< f=310 N/mm 2 故取f y =γR σ1=1.1×10.027=11.03 N/mm 2 β= =σ σ2 1 1.0 则 k σ= ) 1(2 2 16 ])-1(112.0)1([5 .0βββ++++=4 λp=2351.28f k t h y w w σ = 235 03 .1141.288272××=0.131<0.8 故取ρ=1.0，即腹板全截面有效 2）梁有效截面特性 翼缘 粱受压翼缘为一边支承、一边自由的均匀受压板件，当其自由外伸宽厚比不超过规范所规定的允许宽厚比时，柱受压翼缘全截面有效。因此 对1—1截面 σ1=A N +W M nx x x γ =3107500 05.1034.1341220828.2910106 3××+×=43.477N/mm 2 t b =122) 8-250(=10.08<[t b ]=100σ ξ 1 =100 477 .435 =33.912 (满足要求) 对2--2截面 σ1=A N +W M nx x x γ=130663005.1249.349008549.2610106 3××+×=27.911N/mm 2 t b =122) 8-250(=10.08<[t b ]=100σ ξ 1 =100 911 .275 =42.325 (满足要求) 同理3—3截面满足要求。 腹板 柱腹板为两边支承非均匀受压板件，其有效宽度按规范计算。 对1—1截面 腹板最大、最小应力为 =σ σ2 1±A N I x x y M =10 10104 6 34.124301388034.1341220828.29×××±×=39.44-236.44 N/mm 2 腹板受压区高度为 h c = 44 .39236.44236 .44+×776=410.239㎜ σ1=44.236 N/mm 2 故取f y =γR σ1=1.1×44.236=48.66 N/mm 2 β= =σ σ2 1-0.892 k σ= )1(2216 ])-1(112.0)1([5 .0βββ++++=21.324 λp=2351.28f k t h y w w σ =23566.48324.211.288776××=0.34<0.8 故取ρ=1.0，即腹板全截面有效 对3--3截面 腹板最大、最小应力为 =σ σ2 1±A N I x x y M =10 10104 6 36.26132188034.1349008091.22×××±×=73.194-098.78 N/mm 2 腹板受压区高度为 h c = 194 .73098.78098 .78+×376=194.094㎜ σ1=78.098 N/mm 2 故取f y =γR σ1=1.1×478.098=85.908 N/mm 2 β= =σ σ2 1-0.937 k σ= )1(2216 ])-1(112.0)1([5 .0βββ++++=222.4 λp=2351.28f k t h y w w σ =235908.854.221.288376× ×=0.214<0.8 故取ρ=1.0，即腹板全截面有效 （3）刚架梁的验算 1）抗剪承载力验算 梁截面的最大应力为Vmax=65.692kN ，考虑只有支座加劲肋，取k τ=5.34，则 345 235 34.5378 /776235 37 ××= = f k t h y w w τ ωλ=1.375>0.8且<1.4 'f v =[1-0.64(λw-0.8)]f v =[1-0.64（1.375-0.8）] ×180=113.76kN/ mm 2 V d =h w t w 'f v =776×8×113.76=706.222 kN Vmax< V d (满足要求) 2）弯剪压共同作用下的强度验算 对1—1截面 M=134.034kN.m N=29.28kN V=65.692kN Me= f w e =3107.5310103 ××=963.325 kN.m 由V<0.5 V d ，可得 ==A M M e e N e /N -W e 872 .95512208/3107.529.28-325.96310106 6=××× kN.m> M=134.034kN.m 对2--2截面 M=34.249kN.m N=26.549kN V=24.945kN Me= f w e =1306.63310103 ××=405 kN.m 由V<0.5 V d ，可得 ==A M M e e N e /N -W e 149.4019008/1306.6326.549-40510106 6=××× kN.m> M=34.249kN.m 对3--3截面 M=105.15kN.m N=22.091kN V=2.223kN Me= f w e =1306.63310103 ××=405 kN.m 由V<0.5 V d ，可得 ==A M M e e N e /N -W e 796.4019008/1306.6322.091-40510106 6=××× kN.m> M=105.15kN.m 3)平面外的整体稳定验算 斜梁不需计算整体稳定性的侧向支承点间最大长度，可取斜梁受压翼缘宽度的16f y 235 倍， 隅撑的间距为3000mm ，满足上述要求，刚架斜梁不需要计算整体稳定性。 （4）刚架柱的验算 1）抗剪承载力验算 柱截面的最大应力为Vmax=22.339kN ，考虑只有支座加劲肋，取k τ=5.34，则 345 235 34.5378 /272235 37 τ ωλ××= = f k t h y w w =0.482<0.8 'f v =f v =180kN/ mm 2 V d =h w t w 'f v =272×8×180=391.68 kN Vmax< V d (满足要求) 2）弯剪压共同作用下的强度验算 由V<0.5 V d ，可得 = =A M M e e N e /N -W e 434.114313576/3749.368.25-3103.37491010103 3 6 =××××× kN.m> M=134.034kN.m 3)平面内整体稳定验算 柱的计算长度 h r l μ=0，h I k E c r 3 14 .4=μ E=20610 3 × ， cm I c 4 03.15667=，cm I c 4 17.159345=，cm I b 4 06.26132= ， h=（6000-200）mm=5800mm s=7.537m ψ=0.5 故I c 0 / I c 1 =0.098 K 1= I c 1 /h=274.734，K 2= I b 0 /（2ψs ）=34.672 K 1/ K 2=7.924 则 查表可得 μr =0.752 h r l μ=0 =0.752×6000=4512mm λ= i l x 0= 1 .134512 =34.443 查表得Ψx γ=0.92 取βmx =1.0 kN E A N e Ex 142801.191762061.134.443 1010π ' 2 -3 32 2 2 =×××××==λ π f kN mm w M A N e mx e X <=××××××+××=+ 2346 3 1 Ex0 1 0/86.463.3749)92.01.42892.01-1(034.1340.19176 92.001.92)-1(1010 1010 N' N ψβψγ γ （满足要求） 4）平面外整体稳定性验算 楔率： 6.02.0221.0-27.2 82.2 1.0-2 1<== = d d γ A f =2×25×1.4=70㎝2 i y 0 =cm 87.625 .779 .3646= 502.170 2 .27300022.2023.01023.010 =×× ×+=+=A h u f s l γ 59.6587.6300502.10 =×==i u y s y l λ 0.60.42350004320 )4.4()(2 40 00 20 >=+= f h t u u w h A y x y b y w s λλψ γ 取 926.0235 345 44000-07.123544000- 07.165.592 2 y 0 =×==f y b λ ψ γ 619.473.6/300==λy 查表得869.0=ψy kN E I N x Ex 105800 1010π h π'6 2 4 32 2 2 06.81.13.15667206λ×=×××××== 0.10 75.0N -1) 'N ( ' 2 =+=N N Ex Ex t β f kN mm w M A N e T e Y <=× ×××+ ××= +2 3 63 1 B 1 /145.503.37490.926034.1340.19176869.001.9210 10 10 βψψγ （满足要求） 6.位移计算 （1）柱顶水平位移的验算 梁柱平均惯性矩为 cm I I I c c c 4 15.875062/)7.1593453.15667(2/)0 (=+=+= cm I I I I b b b b 4 001 327.451656.2613235 .75.426.261324.12430135.785.22 =×++×= ++=βα H=0.67W=0.67×（0.6+1.32）×5800=7.461kN 91.48 ..5327.451657 .145.87506=××= =I I b c t h L ξ mm h mm E H t c I h 11650 65.45.8750606.212)91.42(461.7)2(1210 105800104 5 3 33 =< =××××+×××= += ξμ（满足要求） （2）两跨中最大挠度的验算 由结构力学的方法求得跨中最大挠度满足规范要求。 7.节点设计 （1）梁柱节点设计 节点形式如下 1）连接螺栓计算 采用10.9级，M24摩擦型高强度螺栓，预拉力P=225kN ，抗滑移系数查表得μ=0.35.这里有M=134.034kN.m ，N=29.28kN ，V=65.692kN ，则顶排螺栓的拉力为 kN P kN M y y N i 1802258.08.01.32) (2788)33329.28-034.134()-(788666586333801010' ' N 2 2 2 2 2 3 62 1 e max =×=<=++++×××××= =∑对第2排螺栓有 kN N 135.277886661.322 =×= 对第3排螺栓有 kN N 876.23788 586 1.323 =×= 对第4排螺栓有 kN N 568.13788333 1.324 =×= 对第5排螺栓有 kN N 259.378880 1.325 =×= 对第6排螺栓有 kN N 0788 1.326 =×= 所有螺栓受剪承载力设计值为 ∑=×+×+×+×+×+××××==kN P N n N i f v 87.7712]225)259.31.25-225()568.311.25-225()876.321.25-225()27.1351.25-225()32.11.25-225[(35.00.19.0)1.25-(9.0μ实际剪力V=65.69kN 2）端板计算 第一排螺栓位置端板厚度为 mm bf t N e t f 69.11310 2501.325566103 =××××= ≥ 第二排螺栓位置端板厚度为 mm f b w t e e e e N e e w f f w t f 931.7310 )]6155(55225061[135.2761556)](2[6≥ 10 3 =×+××+×××××= ++ 第三排螺栓位置端板厚度为 mm f a t e N e w e w 813.11310 )61805.0(876.23613)5.0(3≥ 10 3 =×+××××= + 故可取端板厚度为t=16mm 3）节点域剪应力验算 f t d d v c c b M < =×××= = 4.258 822800034.134103 τ （满足要求） 4）端板螺栓处腹板强度验算 因为 kN P kN N t 904.0135.272=<=故应该满足 f t e N w w t ≤2 即 f N mm <=××2 3 /41.478 61135.2710 故无需设置腹板加劲肋 （2）梁梁节点设计 1）2—2剖面梁梁节点形式如下 采用10.9级，M16摩擦型高强度螺栓，预拉力P=100kN ，抗滑移系数查表得μ=0.35.这里有M=34.249kN.m ，N=26.549kN ，V=24.945kN ，则顶排螺栓的拉力为 kN M y y N i 181.17) (2480 )24026.549-249.34() -(480388921010∑' ' N 2 2 2 3 62 1 e max =++×××××= = 对第2排螺栓有 kN N 888.13480388 181.172 =×= 对第3排螺栓有 kN N 293.3480 92 181.173 =×= 对第4排螺栓有 kN N 04 = 所有螺栓受剪承载力设计值为 ∑94.2242]100)293.31.25-100()888.131.25-100()181.171.25-100[(35.00.19.0)1.25-(μ9.0kN P N n N i f v =×+×+ ×+××××== >V=24.945kN （满足要求） 2）端板计算 第一排螺栓位置端板厚度为 mm bf t N e t f 249.7310 250181.174066≥ 103 =××××= 第二排螺栓位置端板厚度为 mm f b w t e e e e N e e w f f w t f 303.5310 )]6140(40225061[888.136146)](2[6≥ 10 3 =×+××+×××××= ++ 故可取端板厚度为t=16mm （3）铰接柱脚节点设计 柱底板地脚锚栓采用Q345钢，地脚锚栓选用M24，基础材料采用C25混凝土， mm f N c 2 9.11=，柱底轴力N=92.01kN,剪力V=22.339kN 柱脚底板面积A=340×300=102000㎜2 柱脚节点图如下 柱脚底板应力验算 mm f mm N N A N c /30 10 A 2 2 2 30 9.11/912.04 2-10200001.92-=< =××= =π σ （满足要求） 按一边支承板（悬臂板）计算弯矩即 mm N q c M .07.9752915.02 121)8/2-150(22 1=××== 柱脚底板厚度mm f M 739.13310 07 .975266δmax =×= = 取底板厚度为16mm 柱脚抗剪承载力验算 抗剪承载力 kN V kN N V fb 339.22804.3601.924.04.0=>=×== （满足要求） 8.刚架施工图 一、设计资料 某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m ，长度48m ，柱距6m ，檐口标高11m ，屋面坡度1/10。屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁 均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，钢材采用Q345钢，2 /310mm N f =，2/180mm N f v =，基础混凝土标号C30，2 /3.14mm N f c =，焊条采用E50型。刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布置草图， 钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。 刚架平面布置图 屋面檩条布置图 柱间支撑布置草图 计算模型及风荷载体形系数 二、荷载计算 2.1 计算模型的选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。 2.2 荷载取值计算： （1） 屋盖永久荷载标准值 彩色钢板 0.40 2kN m 保温层 0.60 2kN m 檩条 0.08 2kN m 钢架梁自重 0.15 2kN m 合计 1.23 2 kN m （2） 屋面活载和雪载 0.30 2 /KN m 。 （3） 轻质墙面及柱自重标准值 0.50 2/KN m （4） 风荷载标准值 基本风压：m kN /525.050.005.10=?=ω。根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。风荷载体型系数s μ：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。 2.3 各部分作用的荷载标准值计算 （1） 屋面荷载： 标 准 值： m kN /42.7cos 1 623.1=??θ 柱身恒载： m kN /00.3650.0=? （2） 屋面活载 屋面活载雪载m kN /81.1cos 1 630.0=? ?θ （3） 风荷载 以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式0ωμμωs z k =计算，z μ查表m h 10≤，取1.0，s μ取值如图1.2所示。（地面粗糙度B 类） 迎风面 侧面2 /131.050.005.10.125.0m kN k =???=ω，m kN q /79.06131.01=?= 屋顶2 /525.050.005.10.100.1m kN k -=???-=ω，m kN q /15.36525.02-=?-= 2019年《脚手架(门式)安全技术规范》JGJ 128-2010 1.1 术语 2.1.1 门式钢管脚手架 以门架、交叉支撑、连接棒、挂扣式脚手板、锁臂、底座等组成基本结构，再以水平加固杆、剪刀撑、扫地杆加固，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种定型化钢管脚手架(图2.1.1)。又称门式脚手架。 2.1.2 门架 门式脚手架的主要构件，其受力杆件为焊接钢管，由立杆、横杆及加强杆等相互焊接组成(图2.1.2)。 2.1.3 配件 门式脚手架的其它构件，包括连接棒、锁臂、交叉支撑、挂扣式脚手板、底座、托座。 2.1.4 连接棒 用于门架立杆竖向组装的连接件，中间带有凸环的短钢管制作。 2.1.5 交叉支撑 每两榀门架纵向连接的交叉拉杆。 2.1.6 锁臂 门架立杆组装接头处的拉接件，其两端有圆孔挂于上下榀门架的锁销上。 2.1.7 锁销 用于门架组装时挂扣交叉拉杆和锁臂的锁柱，以短圆钢围焊在门架立杆上，其外端有可旋转90°的卡销。 2.1.8 挂扣式脚手板 两端设有挂钩，可紧扣在两榀门架横梁上的定型钢制脚手板。 2.1.9 调节架 用于调整架体高度的梯形架，其高度为600mm～1200mm，宽度与门架相同。 2.1.10 底座 安插在门架立杆下端，将力传给基础的构件，分为可调底座和固定底座。 2.1.11 托座 插放在门架立杆上端，将力传给基础的构件，分为可调底座承接上部荷载的构件，分为可调托座和固定托座。 2.1.12 加固杆 用于增强脚手架刚度而设置的杆件，包括剪刀撑、水平加固杆、扫地杆。 2.1.13 剪刀撑 在架体外侧或内部成对设置的交叉斜杆，分为竖向剪刀撑和水平剪刀撑。 2.1.14 水平加固杆 设置于架体层问门架两侧的立杆上，用于增强架体刚度的水平杆件。 2.1.15 扫地杆 设置于架体底部门架立杆下端的水平杆件，分为纵向、横向扫地杆。 2.1.16 连墙件 将脚手架与主体结构可靠连接，并能够传递拉、压力的构件。 2.1.17 连墙件竖距 脚手架上下相邻连墙件之间的垂直距离。 2.1.18 连墙件纵距 脚手架同层相邻连墙件之间的水平距离。 2.1.19 步距 沿脚手架竖向相邻两榀门架横杆问的距离。其值为门架高度与连接棒凸环高度之和。 2.1.20 门架纵距(跨距) 纵向排列的两榀门架之间的距离，其值为相邻两榀门架立杆中心距离。 2.1.21 门架间距 纵向排列的两列门架之间的距离，其值为两列门架中心距离。 2.1.22 脚手架高度 脚手架底层门架立杆底座下端至顶层门架立杆上端的距离。 2.1.23 悬挑脚手架 搭设在型钢梁或桁架等水平悬挑结构上，由悬挑结构将门架立杆竖向荷载传给建筑主体结构的门式脚手架。 2.1.24 满堂脚手架 在纵、横方向上，由多排、多列门架与配件、加固杆等所构成的门式脚手架。 2.1.25 范本支架 由门架与配件、加固杆等构成的用于支撑混凝土范本的架体。 3 构配件 3.O.1 门架与配件的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB／T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB／T3091中规定的普通钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB／T 700中Q 235级钢的规定。门架与配件的性能、质量及型号的表述方法应符合现行行业产品标准《门式钢管脚手架》JG 13的 第 1 题: 门架的跨距与间距应根据支架的高度、荷载由计算和构造要求确定，门架的跨距不宜超过____m。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 2 题: 门式脚手架通道口高度不宜大于____个门架高度，宽度不宜大于1个门架跨度。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 3 题: 门式满堂脚手架的搭设高度不宜超过30m。 第 4 题: 当脚手架搭设高度小于或等于40m时，至少每两步门架应设置一道水平加固杆。 第 1 题: 主节点处必须设置一根____，用直角扣件扣接且严禁拆除。 A、斜撑 B、纵向水平杆 C、横向水平杆 D、扫地杆 第 2 题: 门式满堂脚手架的缆风绳或连墙件，竖向间距不宜超过____步设置。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 3 题: 门架的跨距与间距应根据支架的高度、荷载由计算和构造要求确定，门架的跨距不宜超过____m。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 4 题: 连墙件应靠近门架的横杆设置，距门架横杆不宜大于____mm。 A、100.0 B、200.0 C、300.0 D、400.0 第 5 题: 门式模板支架的梁下横向水平加固杆应伸人板支架内不少于____根门架立杆，并应与板下门架立杆扣紧。 A、1.0 B、2.0 C、3.0 D、4.0 第 6 题: 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除上题所述外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段____ A、A、进行实验 B、B、进行验算 C、C、进行验收 D、D、进行检查 第 7 题: 碗扣式钢管脚手架常用构配件KTC—45表示的意思为____ 门式刚架设计经验知识 一知识点： 门式刚架一般多采用变截面构件，当有吊车时，柱多采用等截面。常用的柱截面高度一般为300~700mm。 截面定义时考虑的原则有： （1）翼缘必须满足宽厚比要求，腹板满足高厚比要求。对于腹板，当不满足要求时，程序按考虑屈曲强度计算。所以说，截面翼缘满足宽厚比，显得很重要。 （2）截面选择要考虑常用的板型，结合市场上常用的材料规格选择比较好。对于翼缘，常选用的规格有180、200、220、250等。 （3）选择截面还要考虑节点螺栓布置的实际情况，满足规范对于螺栓的容许距离要求。 （4）对于腹板截面，考虑的往往是制作问题，以及和翼缘截面厚度的协调问题。腹板的厚度一般以比翼缘的小些为宜，其高厚比用到150左右比较合适。这样，制作中的变形也比较小，板件厚度不宜低于6mm，否则焊穿。 （5）常用的门式刚架翼缘截面一般为：180x8, 180x10, 200x8, 200x10, 220x10, 220x12, 240x10, 240x12, 250x10, 250x12, 260x12, 260x14, 270x12, 280x12, 300x12, 320x14等。 （6）常用的腹板截面一般为6mm和8mm厚。对6mm的其高度范围一般为300~750mmzui最大可到900mm;对8mm厚的腹板高度范围一般为300~900mm,最大可到1200mm。 二知识点： 梁的平面外计算长度通常情况下对于下翼缘取隅撑作为其侧向支撑点，计算长度取隅撑之间的距离。对于上翼缘，一般也可以取有隅撑的檩条之间的距离。檩距 1.5m，隅撑隔一个檩条布置。所以，梁的平面外计算长度取3m。 柱的平面外长度取决于其平面外支点距离，本刚架在牛腿位置设置面外支撑。由于设置了吊车，程序在此把柱分为2段，柱子平面外长度取各段柱实际长度即可。对于平面内计算长度，在通常情况下不需要修改。但有时平面内长度需要根据实际修改。当有夹层时，对于按框架设计的柱的平面内计算长度需要修改。 ************** ^楼 ****小区 编制人: 审核人: 2019年3月18日 第一章编制依据 (2) 第二章工程概述 (2) 第三章保证工程安全技术措施 (2) 第四章门式脚手架方案选择 (3) 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3) 第六章门式脚手架的材质要求 (4) 第七章施工材料准备 (5) 第八章脚手架的拾设流程及要求 (5) 第九章脚手架计算书 (8) 第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13) 第十一章式脚手架的检查与验收 (13) 第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (14) 第十三早门式脚手架拆除安全技木措施 (15) 第一章编制依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ128-2000 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 第二章工程概述 楼，*****建筑面积****，**结构。**工程位于********* 。地下为二 第三章保证工程安全技术措施 建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。 班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。 对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。 对特种作业人员要持证上岗。 对现场的施工用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保 护器。 门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。 第四章 门式脚手架方案选择 根据********** 楼图纸，最高层高为首层，达米，且平面面积大，不方便移动，需搭 设双层满堂门式脚手架。故在选择方案时，充分考虑以下几点: 操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架。 ************** 层车库，地上分为写字楼和酒店, 裙楼为二层 *，本工程范围为室内精装工程, 建设单位: ***************** 开发有限公司 施工单位: *************** 限公司 监理单位: ************** 监理有限公司 门式刚架计算书 项目编号: No.1项目名称: XXX项目 计算人: XXX设计师专业负责人: XXX总工 校核人: XXX设计师日期: 2017-12-08 目录 一. 设计依据................................................................................................................................................................................ 二. 计算软件信息........................................................................................................................................................................ 三. 结构计算简图........................................................................................................................................................................ 四. 结构计算信息........................................................................................................................................................................ 五. 结构基本信息........................................................................................................................................................................ 六. 荷载与效应组合.................................................................................................................................................................... 1. 各工况荷载表.................................................................................................................................................................. 2. 荷载效应组合表.............................................................................................................................................................. 七. 地震计算信息........................................................................................................................................................................ 1. 左地震.............................................................................................................................................................................. 2. 右地震.............................................................................................................................................................................. 八. 内力计算结果........................................................................................................................................................................ 1. 单工况内力...................................................................................................................................................................... 九. 节点位移................................................................................................................................................................................ 十. 构件设计结果........................................................................................................................................................................十一. 荷载与计算结果简图........................................................................................................................................................ 1. 结构简图.......................................................................................................................................................................... 2. 荷载简图.......................................................................................................................................................................... 3. 应力比图.......................................................................................................................................................................... 4. 内力图.............................................................................................................................................................................. 5. 位移图.............................................................................................................................................................................. 门式钢架结构设计注意事项： 1、《门规》和《钢规》的适用条件： 《门规》总则:P1-1.0.2 2、主要尺寸： 跨度：主钢架轴线之间的距离 高度：地坪至柱轴线与斜梁轴线交点的高度 檐口高度：地坪至房屋外侧檩条上缘的高度 宽度：房屋侧墙墙梁外皮之间的距离 3、常用尺寸： 跨度：9~36m 柱距：一般采用6~9m，大于9m采用桁架式檩条 高度：有桥式吊车不宜大于12m 4、坡度： 一般不应小于5%，夹芯板屋面建议不小于10%，否则容易漏雨5、柱脚最小尺寸： 建议不小于300mm，否则影响地脚螺栓的布置 6、梁的最小高度: 建议不小于300mm，否则影响高强螺栓的布置。 7、屋面恒荷载取值： 一般可取0.2kN/m2~0.3kN/m2 8、屋面活荷载取值： 《门规》3.2.2条规定：对于受荷投影面积大于60m2的钢架构件，屋面竖向均布活荷载的取值可取不小于0.3kN/m2，建议不小于屋面雪荷载；《钢规》3.2.1条注同此规定。 9、风与地震组合： 《门规》P7-3.2.5.5：风荷载与地震作用不同时考虑 10、是否考虑温度荷载： 《钢规》P78-8.1.5 《门规》P16-4.3.1 11、厂房防震缝： 《抗规》P124-9.2.3：当设置防震缝时，其缝宽：厂房体型复杂或者有贴建的房屋和构筑物时，宜设防震缝，在厂房纵横跨交接处、大柱网厂房或不设柱间支撑的厂房，防震缝宽度可采用150~225mm，其他情况可采用75mm~135mm。 12、柱脚： 《门规》P15-4.1.4： 建议36m跨度以上的无吊车房屋也按照刚接考虑；重型荷载平台柱脚应采用靴梁柱脚； 《门规》P45-7.2.17： 门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下： 水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN 锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m 轻型门式刚架 ——计算原理 和设计实例 <9> 来源：https://www.sodocs.net/doc/ac6451350.html, 发布时间：06-06 编辑：段文雁 二、设计实例一 1 设计资料 门式刚架车间柱网布置：长度60m；柱距6m；跨度18m。 刚架檐高：6m；屋面坡度1：10；屋面材料：夹心板；墙面材料：夹心板；天沟：钢板天沟；基础混凝土标号为C25，fc=12.5 N/mm2；材质选用：Q235-B f=215 N/mm2 f=125 N/mm2。 2 荷载取值 静载：为0.2 kN/m2；活载：0.5 kN/m2 ；雪载：0.2 kN/m2；风载：基本风压W0=0.55 kN/m2，地面粗糙度B类，风载体型系数如下图： 图3-41 风载体型系数示意图 3 荷载组合 (1). 1.2 恒载+ 1.4 活载 (2). 1.0 恒载+ 1.4 风载 (3). 1.2 恒载+ 1.4 活载+ 1.4×0.6 风载 (4). 1.2 恒载+1.4×0.7 活载+ 1.4 风载 4 内力计算 （1）计算模型 图3-42 计算模型示意图 （2）工况荷载取用 恒载活载 左风右风 图3-43 刚架上的恒载、活载、风载示意图 各单元信息如下表： 表3-5 单元信息表 单元号截面名称长度(mm) 面积(mm2) 绕2轴惯性矩(x104mm4) 绕3轴惯性矩(x104mm4) 1 Z250~450x160x8x10 5700 54407040 973974 599822728 2 L450x180x8x10 9045 7040 974 22728 3 L450x180x8x10 9045 7040 97 4 22728 表中：面积和惯性矩的上下行分别指小头和大头的值 图3-44 梁柱截面示意简图 （3）计算结果 刚架梁柱的M、N、Q见下图所示： 图3-45 恒载作用时的刚架M、N、Q图 图3-46 活载作用时的刚架M、N、Q图 图3-47 （左风）风载作用时的刚架M、N、Q图 选取荷载效应组合：（1.20 恒载+ 1.40 活载）情况下的构件内力值进行验算。组合内力数值如下表所示： 表3-6 组合内力表 单元号小节点轴力N(kN) 小节点剪力Q2(kN) 小节点弯距M(kN.m) 大节点轴力N(kN) 大节点剪力Q2(kN) 大节点弯距M(kN.m) 1 -67.97 23.16 0.00 -56.89 -23.16 132.03 2 -28.71 -54.30 -132.0 3 -23.05 -2.30 -103.14 3 -23.05 -2.30 103.1 4 -28.71 -54.30 132.03 4 -56.89 -23.16 -132.03 -67.97 23.16 0.00 5构件截面验算 第五章辅助结构系统 轻型钢结构的辅助结构系统包括挑檐、雨篷、吊车梁、牛腿、楼梯、栏杆、检修平台和女儿墙等，它们构成了轻型钢结构完整的建筑和结构功能。 第一节雨篷和挑檐 一、雨篷 钢结构雨篷同钢筋混凝土结构雨篷一样，按排水方式可分为有组织排水和自由落水两种。钢结构雨篷的要紧受力构件为雨篷梁，其常用的截面形式有轧制一般工字钢、槽钢、H型钢、焊接工字形截面等，当雨篷的造型为复杂的曲线时亦可选用矩形管或箱形截面等。 在轻型门式刚架结构中，雨篷宽度通常取柱距，即每柱上挑出一根雨篷梁，雨篷梁间通过C型钢连接形成平面。挑出长度通常为1.5m或更大，视建筑要求而定。雨篷梁可做成等截面或变截面，截面高度应按承载能力计算确定。通常情况下雨篷梁挑出的长度较小，按构造做法，其截面做成与其相连的C型钢截面同高：当柱距为6m时，连接雨篷梁的C型钢为16＃，雨篷梁亦取 16＃槽钢；当柱距为9m时，连接雨篷梁的C型钢为24＃，雨篷梁取25＃槽钢； 有组织排水的雨篷可将天沟设置在雨篷的根部或将天沟悬挂在雨篷的端部，雨篷四周设置凸沿，以便能有组织的将雨水排入天沟内。 图5-1～5-3为几种常见雨篷的做法。 （a） (b) 图5-1 自由落水雨篷 (a) (b) (c) 图5-2 有组织排水雨篷 （a）A-A （b）B-B （c）C-C 图5-3 雨篷节点详图 二、挑檐 在轻型门式刚架厂房结构中，通常将天沟（彩钢或不锈钢）放置在挑檐上，形成外天沟。挑檐挑出构件的间距取柱距，即挑出构件作为主刚架的一部分，挑出构件之间由C型钢檩条连接，。图5-4所示为典型的挑檐构造。 图5-4 典型的挑檐构造 挑檐柱承受C型钢墙梁传递轻质墙体的竖向荷载和风荷载，挑檐梁要紧承受考虑天沟积水满布荷载或积雪荷载。挑檐各构件（挑檐柱、挑檐梁）截面通常采纳轧制工字钢或高频H型钢，截 门式脚手架搭设施工方案 一、搭设前准备工作 1. 编制移动门架工程专项施工方案，要求及计算内容同扣件式脚手架。 2. 移动门架搭设前，工程技术负责人应按《建筑施工门式脚手架安 全技术规范》（JGJ-128-2010）和施工方案的要求向架设和使用人员作技术交底。 3. 对门架配件、加固件进行检查验收，禁止使用不合格的构配件。 4. 对移动门架的搭设场地、使用推动轨迹进行清理、平整、夯实、硬化。 二、搭设技术要求 （一）地基处理 1. 为保证地基具有足够的承载能力，门型架基础施工应满足JGJ128-2010规定和施工方案的要求；当移动门架搭设在结构楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或垫块，并对楼面或挑台等结构进行受力验算。 2. 门架搭设及运行轨迹等作业面的地基必须经过夯实，地表必须浇筑硬化地面，地面平坦。 （二）门式脚手架搭设程序 1. 门架的组装：应自左端延伸向右端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向，减少误差积累，不可自两端相向搭设或相间进行，以避免 结合处错位,难于连接。 2. 门架搭设的顺序： 弹门架立杆准线→安放底座→自一端起立门架并随即装交叉支撑→安装水平架（或脚手板）→安装水平加固杆→照上述步骤，逐层向上安装→按规定位置安装剪刀撑→装配顶步栏杆。 3.门架的搭设必须配合施工监督，一次搭设自由高度小于6m，以保证门架稳定。 4.门架间距为纵向排列的两列门架之间的距离，其值为1.2m。（三）架设门架及配件安装注意事项 1. 交叉支撑、水平架、脚手板、连接棒、锁臂的设置应符合构造规定。 2. 不同产品的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。 3. 交叉支撑、水平架及脚手板应紧随门架的安装及时设置。 4. 各部件的锁臂、搭钩必须处于锁定状态。 5. 水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。 6. 钢梯的位置应符合组装布置图的要求，底层钢梯可跨越两步或三步门架再行转折。 7. 挡脚板（笆）应在脚手架施工层两侧设置。 （四）水平加固杆、剪刀的撑安装 1. 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与门架的搭设同步进行。 2. 水平加固杆应采用扣件与门架在立杆内侧连牢，剪刀撑应采用扣 第二章轻型门式钢刚架设计的差不多理论 第一节结构布置和材料选用 一、结构组成 轻型门式钢刚架的结构体系包括以下组成部分： （1）主结构：横向刚架（包括中部和端部刚架）、楼面梁、托梁、支撑体系等； （2）次结构：屋面檩条和墙面檩条等； （3）围护结构：屋面板和墙板； （4）辅助结构：楼梯、平台、扶栏等； （5）基础。 图2-1给出了轻型门式钢刚架组成的图示讲明。 图2-1 轻型钢结构的组成 平面门式刚架和支撑体系再加上托梁、楼面梁等组成了轻型钢结构的要紧受力骨架，即主结构体系。屋面檩条和墙面檩条既是围护材料的支承结构，又为主结构梁柱提供了部分侧向支撑作用，构成了轻型钢建筑的次结构。屋面板和墙面板起整个结构的围护和封闭作用，由于蒙皮效应事实上也增加了轻型钢建筑的整体刚度。 外部荷载直接作用在围护结构上。其中，竖向和横向荷载通过次结构传递到主结构的横向门式刚架上，依靠门式刚架的自身刚度抵抗外部作用。纵向风荷载通过屋面和墙面支撑传递到基础上。 二、结构布置 轻型门式钢刚架的跨度和柱距要紧依照工艺和建筑要求确定。结构布置要考虑的要紧问题是温度区间的确定和支撑体系的布置。 考虑到温度效应，轻型钢结构建筑的纵向温度区段长度不应大于300m，横向温度区段不应大于150m。当建筑尺寸超过时，应设置温度伸缩缝。温度伸缩缝可通过设置双柱，或设置次结构 及檩条的可调节构造来实现。 支撑布置的目的是使每个温度区段或分期建设的区段建筑能构成稳定的空间结构骨架。布置的要紧原则如下：（1）柱间支撑和屋面支撑必须布置在同一开间内形成抵抗纵向荷载的支撑桁架。支撑桁架的直杆和单斜杆应采纳刚性系杆，交叉斜杆可采纳柔性构件。刚性系杆是指圆管、H型截面、Z或C型冷弯薄壁截面等，柔性构件是指圆钢、拉索等只受拉截面。柔性拉杆必须施加预紧力以抵消其自重作用引起的下垂； （2）支撑的间距一般为30m-40m，不应大于60m； （3）支撑可布置在温度区间的第一个或第二个开间，当布置在第二个开间时，第一开间的相应位置应设置刚性系杆； （4） 45的支撑斜杆能最有效地传递水平荷载，当柱子较高导致单层支撑构件角度过大时应考虑设置双层柱间支撑； （5）刚架柱顶、屋脊等转折处应设置刚性系杆。结构纵向于支撑桁架节点处应设置通长的刚性系杆； （6）轻钢结构的刚性系杆可由相应位置处的檩条兼作，刚度或承载力不足时设置附加系杆。 除了结构设计中必须正确设置支撑体系以确保其整体稳定性之外，还必须注意结构安装过程中的整体稳定性。安装时应该 一、工程概况 工程名称：南宁万达茂一期项目工程 建设单位：南宁万达茂投资有限公司 设计单位：北京维拓时代建筑设计有限公司、华蓝设计（集团）有限公司、广西荣泰建筑设计有限责任公司 监理单位：湖南长顺项目管理有限公司、广州宏达工程顾问有限公司 施工单位：中国建筑第二工程局有限公司广西分公司 南宁万达茂项目位于南宁市五象新区，东至良堤路、西至滨堤路、北至青坪大桥（规划）、南至青山大桥（规划）及五象大道。项目地块总规划用地面积47.29万平方米,一期规划用地面积33.69万平方米。 工程由北向南分为A、B、C、D四个区域，A区为住宅用地一，有13栋7层住宅；B区为住宅用地二，包括5栋12层住宅，4栋18层住宅，4栋33层住宅；C区为文化旅游中心，包括金街、五星度假酒店、儿童乐园、主题乐园，以及8栋100米高写字楼；D区为住宅用地三，由9栋48层高层住宅组成。其中一期工程包括B区部分，C区部分，D区全部。 其中一期住宅建筑面积52.168万㎡，其中地上43.478万㎡，地下8.69万㎡，含B1、C1、D1、D2四个区。 B1区：住宅楼共8栋塔楼，其中12层（36m高）6栋，18层（60m高）2栋，均为一层地下室，两层商业；净用地面积10230.3㎡，总建筑面积106745.1㎡，地上总建筑面积78214㎡，地下建筑面积28531.1㎡，商业建筑面积10600㎡；住宅总套数494套，机动车停车位515辆。 C1区：金街（室外步行街）地上两层，无地下室；建筑占地面积12087.87㎡，总建筑面积23500㎡。 D1区：住宅楼共9栋，每栋均为48层（150m高），地下室两层；建筑占 门式钢架设计 一、设计资料 某厂房为单跨双坡门式刚架，跨度24m ，长度90m ，柱距67.5m ，檐高8m ，屋面坡度1/10。刚架为等截面的梁、柱，柱脚为刚接。屋面材料、墙面材料采用单层彩板。檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边Z 型钢，间距为1.5m ，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。基本风压 20.55/O W KN m ，基本雪压 20.2/KN m ，地面粗糙度B 类。 二、结构平面柱网及支撑布置 该厂房长度90m ，跨度24m ，柱距67.5m ，共有1613榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。 厂房长度>60m ，因此在厂房第一开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆，檩条间距为1.5m ；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高＞柱距，因此柱间支撑用分层布置，布置图详见施工图。 刚架平面布置见图 1，刚架形式及几何尺寸见图 2。 图1 刚架平面布置图 图2 刚架形式及几何尺寸 三、荷载的计算 （一）计算模型的选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用刚接，刚架梁和柱采用等截面设计。厂房檐高8m ；屋面坡度为1：10。 （二）荷载取值计算 1．屋盖永久荷载标准值 屋面板 20.30/K N m 刚架斜梁自重（先估算自重） 20.15/KN m 合计 0.45 2/KN m 2．屋面可变荷载标准值 屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 2/KN m 。 雪荷载：0.22 / KN m 取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50 2 / KN m，不考虑积灰荷载。 3．轻质墙面自重标准值0.25 2 / KN m 4．风荷载标准值 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。基本风压ω0=0.55 2 / KN m，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值采用，μz=1.0。风荷载体型系数μs：迎风面柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为＋0.55和－0.65(CECS102：2002中间区)。 （三）各部分作用荷载： （1）屋面荷载： 标准值： 1 0.456 2.71/ cos KN M θ ??= 柱身恒载：0.256 1.5/ KN M ?= （2）屋面活载 屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载 1 0.506 3.01/ cos KN M θ ??= 深圳地铁6号线6101标门式墩盖梁梁式支架 计 算 书 编制： 审核： 批准： 中国铁建大桥工程局集团有限公司 2016年1月 目录 一、梁式支架概况 (1) 二、检算依据 (3) 三、检算参数 (4) 1、材料参数 (4) 2、检算荷载 (4) 四、支架结构计算 (5) 1、承载能力极限状态计算 (6) (1).钢管立柱 (6) (2).横梁强度检算 (7) (3).分配梁强度检算 (7) (4).支座反力 (7) (5).贝雷片 (8) (6).20a工字钢 (10) (7).碗扣支架 (11) (8).支架稳定性 (12) 2、正常使用极限状态计算 (13) (1).立柱压缩变形 (13) (2).横梁弯曲变形 (14) (3).贝雷梁变形 (14) 五、条形基础计算 (15) 六、检算结论 (17) 32M梁式支架现浇梁计算书 一、梁式支架概况 1、梁体简介 本合同段门架墩主要位于深红区间、红上区间、元大区间、上跨地铁4号线，共33座，厚度有2m和2.4m两种，高度范围11.5~24m。 本方案支架拟采用贝雷梁与直径529mm壁厚8mm钢管作为现浇梁支架的主要的支撑体系，利用Midas civil进行建模检算。 2、支架布置 盖梁净跨为23m，支架计算跨度为24.6m。支架由上至下传力体系分别为地基→基础→钢管立柱→砂箱→横向工字钢→贝雷梁→横向分配工字钢→模板→梁体具体见图1.1、图1.2、图1.3。 混凝土基础 沥青路面 图1.1 支架纵断面布置图 56 26 45 图1.2 支架横断面布置图 4530 30 3026 图1.3支架平面布置图 2、支架用钢管和型钢拼装而成，钢管及型钢均采用235B 材质。支架按高度21 m 进行设计，如与现场不符可以进行微调。 基础：靠近墩附近支架基础为承台，承台内预埋钢筋，钢筋与钢管进行焊接。钢管立柱下设1cm 厚钢板，预留膨胀螺栓孔，与承台进行连接。另一排支架基础落在条形基础上，条形基础采用C30砼，上层设置钢筋网片。条形基础底部为原始路面，地基承载力在250kpa 以上。 门式刚架厂房设计计 算书 门式刚架厂房设计计算书 一、设计资料 该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐高7.5m ，屋面坡度1/10。刚架为等截面的梁、柱，柱脚为铰接。 材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。 22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋面和墙面采用厚夹芯板，底面和外面二层采用厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采用高强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。(不考虑墙面自重) 自然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地面粗糙度B 类 二、结构平面柱网及支撑布置 该厂房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。 檩条间距为1.5m 。 厂房长度>60m ，因此在厂房第二开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。 （布置图详见施工图） 三、荷载的计算 1、计算模型选取 取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。厂房檐高7.5m ，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为7.2m ；屋面坡度为1：10。 因此得到刚架计算模型： 2.荷载取值 屋面自重： 屋面板：0.182/KN m 檩条支撑：0.152/KN m 横梁自重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋面雪荷载：0.32/KN m 屋面活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑） 柱自重：0.352/KN m 风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作用荷载： （1）屋面荷载： 标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ ??= 柱身恒载：0.359 3.15/KN M ?= kn/m （2）屋面活载 屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ ??= . 《房屋钢结构》门式钢架课程设计 姓名：杜修磊 学号：20110380 班级：2011级土木3班 指导教师：张杰 2014年12月 一、题目要求 现有一单层门式钢架厂房，布置一台10t 中级工作制桥式吊车，单跨双坡，跨长18m 。 设计参数： 1、建筑物安全等级为三级，设计使用年限为50年； 2、基本风压为2 /4.0m kN （50年一遇），B 类粗糙度； 3、基本雪压为2/35.0m kN （50年一遇）； 4、屋面恒载为2/3.0m kN ，屋面活载为2/5.0m kN ； 5、抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第二组，场地类别为II 类，抗震设防类别为丙类； 6、基础顶面标高为0.000m 。 结构布置形式如图所示： 二、输入参数 工程名: 01 ************ PK11.EXE ***************** 日期:12/18/2014 时间: 20:12:44 设计主要依据: 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版); 结果输出 ---- 总信息---- 结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构 设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 9 柱数: 4 梁数: 4 支座约束数: 2 标准截面总数: 5 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q235 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形: 考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.20 基础计算信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 1.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85 门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算 钢结构受拉柱容许长细比: 400 钢结构受压柱容许长细比: 180 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180 柱顶容许水平位移/柱高: l / 180 地震作用计算: 计算水平地震作用 计算振型数： 3 地震烈度：7.00 场地土类别：Ⅱ类门式刚架计算模板
2019年《脚手架(门式)安全技术规范》JGJ 128-2010
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