满堂支架设计计算实例详解
满堂支架设计计算(一)
(0#台—1#墩)出京线
目录
一、设计依据 (1)
二、地基容许承载力 (1)
三、箱梁砼自重荷载分布 (1)
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2)
五、支架受力计算
1、立杆稳定计算 (5)
2、立杆扣件式钢管强度计算 (6)
3、纵横向水平钢管承载力 (6)
4、地基承载力的检算 (6)
5、底模、分配梁计算 (7)
6、预拱度计算 (12)
一、设计依据
1、《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》
2、《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85
3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86
6、《简明施工计算手册》
二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图,地表覆盖层主要以亚粘素填土为主,地基承载力较好。
为了保证地基承载力不小于12t/㎡,需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填,换填如下:开挖标高见图纸,底层填0、5m中砂,经过三次浇水、分层碾压(平板震动器)夯实,地基面应平整,夯实后铺设5cm石子,继续压实,并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统,防止雨水浸泡地基,导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架与模板铺设好后,按120％设计荷载进行预压,避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布
根据设计图纸,箱梁单重为819t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身,此部分不予检算。对于空心段箱梁,根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》,综合考虑箱梁横截面面积与钢管支架立杆纵向间距,空心段箱梁腹板等厚段下方,纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置,受力最不利立杆纵向间距取为d=(0、9+1、2)/2=1、05m。本计算书主要检算该范围箱梁与支架受力。
钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式,横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区,详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。
各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表:
根据上表,位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受最大钢筋砼荷载为2、03t。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载
本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板,内模采用δ=30mm厚木板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用Φ48mm×3、5mm钢管,通过顶托调整高度,支架底部通过垫块1或垫块2分配传力于地基。垫块1:45cm×45cm×7cm 新制砼块。垫块2:当立杆纵桥向间距≤60cm时,在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木;当立杆纵桥向间距≥90cm时,在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。采用方木垫块时,方木应沿纵桥向连续布设,方木断开位置应加设一层方木垫块,以保证立杆荷载均匀传至地基。
1、底模、外模面积共:15、16×30=454、80m2
共重:454、80×0、012×0、85=4、64t
2、内模面积共:1
3、4×25、2=337、68m2
共重:337、68×0、03×0、65=6、58t
3、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木(间距按0、3m布置)
共重:(30/0、3)×9、10×0、1×0、1×0、65=5、92t
4、模板底层纵向带木采用150mm×100mm方木
共重:30×20×0、15×0、1×0、65=5、85t
5、外模木肋采用100mm×100mm方木(间距按0、3m布置)
共重:(30/0、3)×6、81×0、1×0、1×0、65=4、43t
6、内模木肋采用100mm×100mm方木(间距按0、3m布置)
共重:(25、2/0、3)×13、4×0、1×0、1×0、65=7、32t
7、钢管支架
钢管支架采用Φ48mm×3、5mm规格,单重为3、841kg/m。
①立杆纵横向布置为16×33排,立杆长度有4m、5、5m、7m三种,数量分别为176根、192根、160根。
共重:(176×4+192×5、5+160×7)×3、841/1000=11、06t
②水平杆步距为2×1、5m+3×1、2m,共5步6层。
纵向水平杆:长度有27、9m、18、6m、7、2m三种,数量分别为72根、16根、16根。
共重:(72×27、9+16×18、6+16×7、2)×3、841/1000=9、30t
横向水平杆:长度有12、6m、1、7m两种,数量分别为164根、132根。
共重:(164×12、6+132×1、7)×3、841/1000=8、80t
③纵横向剪刀撑:按每4档布置一道,长度有5、5m、7、2m、9、0m三种,数量分别为54根、54根、44根。
共重:(54×5、5+54×7、2+44×9、0)×3、841/1000=4、16t
钢管支架共重:9、30+8、80+4、16=22、26t
8、施工荷载按0、25t/m2考虑
以上荷载共计:
4 4.64 6.58 5.92 5.8
5 4.437.3222.26q 0.251330++++++=+
? 257.00
0.250.40t /m 1330
=+=?
五、支架受力计算
1、立杆稳定计算
根据各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载表,位于箱梁中腹板处间距60cm 的立杆受力最大,单根钢管承受最大荷载为2、03t 。单根钢管所承受的模板、支架自重以及施工荷载为0、40t/ m 2,N 2=1、05×0、6×0、40=0、252t 。
单根钢管实际最大受力(考虑受力不均匀系数1、2): N max =(2、03+0、252)×1、2=2、74t
φ48×3、5mm 钢管支架截面特性为:
A=4、89cm 2,E=2、06×108KPa,i=1、58cm,μ=1,L=1、5m 。
2
1 1.5
951.5810L
i μλ-?=
=
=?,查表得φ=0、552
故[N]=φA[σ]=0、552×4、89×10-4×215×102=5、80t N max =2、74t<[N]=5、80t,满足立杆稳定要求。 2、立杆扣件式钢管强度计算
扣件式钢管立杆容许荷载,查《简明施工计算手册》表8-18(P440),当横杆间距(步距)为150cm 时,φ48*3、5mm 对接钢管容许荷载[N]=3、03t 。
N max =2、74t<[N]=3、03t,满足钢管强度要求。 3、纵横向水平钢管承载力
根据施工技术规范,砼倾倒所产生的水平荷载按0、2 t/m 2考虑
纵横向水平钢管由于立杆间距<1、05×2m,横向水平杆间距≤1m 。满足不需计算的条件,故可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
4、地基承载力的检算
(1)采用垫块1,即45cm ×45cm ×7cm 新制砼块。
检算中腹板处地基承载力 (《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》中2--2截面Ⅳ区)
每个垫块支撑一根钢管,钢管传力为2、74t 。
由于砼块的高宽比h/b=7/45=0、16<0、20,故其应力扩散角θ=0。 砼块与地面接触面积为:0、45×0、45=0、20m 2
地基应力为:2、74/0、2=13、7t/m 2>12t/m 2,不满足要求。
将中腹板处垫块尺寸换为55cm×55cm×7cm,则
砼块与地面接触面积为:0、55×0、55=0、30m2
地基应力为:2、74/0、36=9、1t/m2<12t/m2,满足要求。
其它范围地基应力均满足要求。
(2)采用垫块2
①当立杆纵桥向间距≤60cm时,在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木。
根据上表,位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大,单根钢管承受砼最大荷载为2、03t,N2=0、6×0、6×0、40=0、144t。
N max=(2、03+0、144)×1、2=2、61t
方木与地面接触面积为:0、6×0、25=0、15m2
地基顶面应力为:2、61/0、15=16、5t/m2>12t/m2,不满足要求。
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为45cm,则
方木与地面接触面积为:0、6×0、45=0、27m2
地基顶面应力为:2、61/0、27=9、7t/m2<12t/m2,满足要求。
②当立杆纵桥向间距≥90cm时,在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。
N max=2、74t
方木与地面接触面积为:1、05×0、20=0、21m2
地基顶面应力为:2、74/0、21=13、0t/m2>12t/m2,不满足要求。
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为30cm,则
方木与地面接触面积为:0、9×0、30=0、27m2
地基顶面应力为:2、74/0、27=10、1t/m2<12t/m2,满足要求。
其它范围地基应力均满足要求。
5、底模、分配梁计算
(1)面板计算
底模采用δ=12mm厚竹胶板,按单向板计算,箱梁横隔板处的模板受力最不利,按两跨等跨连续梁计算。
取板宽1cm进行计算,过程如下:
自重,上方模板、木肋,施工荷载为:
2
1
11.2300.0120.85 4.647.32
0.250.29/
1330
q t m
???++
=+=
?
上方砼荷载为:q2=1、6×2、6=4、16t/m2
q=(q1+ q2)b=(0、29+4、16)×10×0、01=0、445kN/m。
其截面特性为:
33
64
bh0.010.012
1.4410
1212
I m
-
?
===?
22
73
0.010.012
2.410
66
bh
W m
-
?
===?
42
0.010.012 1.210
A bh m
-
==?=?
受力简图如下,图中尺寸以mm计
:
参照《简明施工计算手册》江正荣编著P54中表2-13“两跨等跨连续梁”
现浇肋板梁满堂支架设计
乌弄龙水电站库周交通复建工程茨中桥项目 满堂支架设计 (现浇肋板梁施工) 中国水电建设集团十五工程局有限公司 云南乌弄龙茨中桥项目部 二〇一五年十二月十一日
目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (4) 3 总体施工方案 (4) 4 扣件式满堂支架设计 (4) 4.1 基础处理 (4) 4.2支架预压 (4) 4.3 满堂支架设计 (5) 5 支架受力计算 (5) 5.1 荷载分析 (5) 5.1.1 砼自重 (5) 5.1.2 模板、支架自重 (6) 5.1.3 施工人员和施工材料、机具堆放荷载 (6) 5.1.4 倾倒混凝土产生的冲击荷载 (6) 5.1.5 振捣混凝土时产生的荷载 (6) 5.2 支架内力 (6) 5.2.1 荷载计算 (6) 5.2.2 支架顶方木计算 (6) 5.2.3 立杆强度稳定性验算 (7)
现浇肋板梁施工满堂支架设计 1 编制依据 1.1 《新编桥梁施工工程师手册》 1.2 《钢结构设计规范》 1.3 《五金手册》 1.4 《路桥施工计算手册》 1.5 《桥梁支架安全施工手册》 1.6 投标文件及设计图纸 2 工程概况 本项目左岸引桥采用1*19.5m现浇肋板梁，由7片T形肋、两道端横梁、两道中横梁组成；采用C40砼，方量为138.1m3；钢筋制安55.65t。 3 总体施工方案 根据现场实际情况，0#桥台至1#墩坡面采用人工开挖台阶，搭设扣件式满堂支架形成作业及承重平台，在平台上完成现浇肋板梁施工，混凝土浇筑采用10m3混凝土罐车水平运输，拌合站集中拌制混凝土，25t吊车配合吊罐入仓。 4 扣件式满堂支架设计 4.1 基础处理 将现有坡面虚渣人工清理干净，然后沿横桥向将坡面开挖至台阶状，台阶开挖形成然后浇筑20cm厚C30砼，部分台阶采用C30砼小挡墙形成；基础处理需做好排水工作；开挖形成的台阶及小挡墙基础面形成2%的内倾坡，确保基础稳定；横桥向台阶基础顶面必须平整，确保均匀受力。 4.2支架预压 采用砂袋按分60%、80%、100%三级荷载进行预压，纵向加载时从跨中向两
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
满堂支架计算
精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1； u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8； W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值： 式中： w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力； (2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-）（σ
满堂支架计算
办公楼满堂支架施工方案 一、满堂支架方案 2.1、支架设计的要求 2.1.1、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 2.1.2、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 2.1.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达200kPa。 2.1.4、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留应变通盘考虑。 2.2、支架基础 按通过后满堂支架的设计方案，要求地基承载力大于200MPa，因此必须对地基作特殊处理。 2.2.1、将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm，然后用挖掘机挖松50cm，用强夯分两层压实，底层压实度>80%,顶层压实度>85%。 2.2.2、按2%横向排水坡（主体结构边缘四周排水）填筑宕渣30cm，填筑分两层进行，每层压实厚度为15cm，用强夯压实，底层压实度>90%,顶层压实度>95%。 2.2.3、为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，浇筑厚5cm的C10细石混凝土封闭层。 2.3、满堂支架 在混凝土硬化好的基础顶面放置40*40*7cm C30砼预制块作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设碗扣式多功能钢支架，支架布置为：底板立杆按0.9m×1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距0.9m，内排距主体0.3m,横向7排，纵向56排，步距1.2m； 支架外围四周设剪刀撑，内部沿主体结构纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度通过可调托座和可调底座调节。
满堂支架平面布置示意图 满堂支架纵立面布置示意图 满堂支架横立面布置示意图
2.4、模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响该悬挑结构造型的外观，底模面板均采用厚为18mm 的竹胶板，面板尺寸1.2m ×2.8m ，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横向方木上，横向方木采用100×100mm 方木，间距25cm ；横向方木置于纵向100×160mm 方木上，纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。 二、支架结构检算 3.1、拟采用的材料截面特性 根据上图的布置方案，采用碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。拟采用钢管外径D=48mm ，壁厚3.5mm ，即内径d=44.5mm 。 断面积2222254.24)45.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π 转动惯量4444481.664)45.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π 回转半径cm d D i 64.14)45.48.4(4/)(2/1222/122=÷+=+= 截面模量)32/()(44D d D W -=π 34484.2)8.432()]45.48.4(14.3[cm =?÷-?= 钢材弹性系数MPa E 5101.2?= 钢材容许应力MPa f 170][= 3.2、荷载计算及荷载的组合 计算单元荷载(按受荷较大的梁处计算) A 、钢筋混凝土梁重：2/6.15266.0m kN h W p =?==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按 26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： 2/4498.099.24018.0m kN h W p =?==模板模板ρ(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ② 方木重量： 2/40.01.2 0.98.33)21.20.160.1+30.90.1(0.1m kN h W p =????????==方木方木ρ(方木重量按8.33KN/m3计算) ③ 支架重量： 根据现场情况以21米高支架，步距1.2m 进行检算 2/68.201.0*84.3*18*2*1.2 0.9)9.0(1.2m kN W W W =?+=+=横杆立杆支架(48*3.5杆重量3.84kg/m) C 、人员及机器重 2/2.1m kN W =人员机器
满堂支架设计计算
满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁
单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置） 共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
满堂脚手架计算方法
L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
满堂支架计算材料
新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月
目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)
一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部，北连"九省通衢"武汉，南接鄂南著名的生态城市咸宁，自武汉枢纽武昌站引出，途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区，江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km，新建正线长度77km，其中武汉市境内长51.6km，咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内，起点桩号为DK53+500，终点桩号为DK76+062，全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内，在DK69+960-DK70+000处采用（40+64+40）m连续梁跨越横温路，银泉大道行车道为双向4车道，正宽约24m，与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m，计算跨径40+64+40m，为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m，跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化；箱梁顶宽12.2米，箱梁底宽为变截面，中支点处为6.91m，其余按5.54m～6.150m线性变化；顶板厚度除梁端附近外均为37cm；底板厚度44～72cm，按圆曲线线性变化；腹板厚度50～70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有过人门洞，供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段，其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。
满堂支架及门洞支架验算(最终版)
重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月
重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 审查： 复核： 审核： 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月
目录 第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)
第一章概述 1.1工程概况 本工程（建新东路-王家庄段）线路长度33.42km，其中地下段长度为27.04km，高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m，共29跨，均为群桩基础；1#为桥台，2#～21#墩为花瓣式桥墩，22#～30#为矩形双肢墩（上设盖梁），墩柱高度1.8～15米；其中11#～14#墩、27#～30#墩为现浇连续箱梁，其余为预应力简支箱梁，标准梁宽10.4m（1～21#墩，21#至30#墩梁宽渐变）。高架段箱梁参数统计表如下： 表1：桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下（腹板加厚段）： 图1.1：双线简支梁标准断面箱梁 1
满堂支架设计
厦门同安湾大桥 箱梁满堂支架设计方案 一、设计依据及原则 1、同安湾大桥施工图设计 2、公路桥涵设计规范 3、建筑施工计算手册 4、实用建筑结构设计手册 二、工程概况 厦门市同安湾大桥及两端接线工程，地处厦门东部同安湾，起点位于同集路上（官浔村东南侧），终点位于琼头村与拟建中的海湾大道（琼头-香山段）衔接，是规划中的厦门外环快速路的一部分，线路全长7.52847km，分三个标段实施，本工程为B标段。 B标段同安湾大桥同安湾侧引桥里程桩号里程桩号K3+780-K5+600，引桥主体结构长1820m，其中上部结构为7×30+5×30+2×（4×30）+2×（5×30）+（32.5+55+32.5）+ 4×（5×40）预应力混凝土连续箱梁，单幅53跨，双幅106跨；下部结构共有220个墩柱，2个桥台，基础228根钻孔灌注桩。 根据桥梁所处地形和现有周转材料情况，本标段050#~023#段上部结构，即第一联至第六联（除第一联的53#、52#、51#跨外）上部结构将采用满堂支架方案。 三、满堂支架设计 采用Φ48㎜厚3㎜标准钢管，墩旁处水平布置间距为0.6m×0.6m，跨中梁底处水平布置为0.8m×0.6m，翼缘板处水平布置0.8m×0.8m，水平拉杆步距为1.5m，扫地杆距地高度设为0.3㎝，剪刀撑纵横向没0.3m 一步，立杆上设可调顶托。外部底模用高强度防水竹胶板制作，两翼侧模用钢制骨架，上面用方木、竹胶板，内模用2.5㎝厚胶合板。大小楞
木截面尺寸分别采用8㎝×15㎝、10㎝×10㎝。具体计算如下： 1、荷载计算 ①箱梁自重：箱梁自重纵横向分配都不均，最大值在墩旁横梁处（非翼缘板下）为4.94t/m2, 翼缘板4.01m范围为（0.72～1.04）t/m2，计算时取1.04 t/m2；腹板处取2.92 t/m2。 ②模板自重：0.15 t/ m2。 ③作业面施工及其他荷载：取0.1 t/ m2 ④振捣混凝土产生的荷载：取0.2 t/ m2 故： 墩旁横梁下荷载q1=（4.94＋0.15＋0.1＋0.2）×1.2=6.47 t/m2 翼缘板下荷载q2=(1.04＋0.15＋0.1＋0.2)×1.2=1.79 t/ m2 腹板下荷载q3=(2.92＋0.15＋0.1＋0.2)×1.2=4.04 t/ m2 2、钢管设置及强度计算： 立杆及拉杆均采用Φ48㎜×3㎜钢管。 立杆设置：墩旁横梁下0.6m×0.6m；翼缘板下0.8m×0.8m；腹板下0.6m×0.8m。 水平拉杆：最大步距为1.5m，扫地杆离地为0.3m。 每根钢管所受正压力： 墩旁横梁下P1=6.47×0.6×0.6=2.33t 翼缘板下：P2=1.79×0.8×0.8=1.15t 腹板下：P3=4.04×0.6×0.8=1.94t 取p max=2.33t 稳定验算： I=3.14（D4-d4）/64=3.14×(484-424)/64=1.078×105㎜ 4 E=2.1×105N/㎜ 2 μ=1.0；L=1500㎜
满堂支架计算
中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局
2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。
4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。
满堂支架计算.(DOC)
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算 一、总体设计说明 采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。 具体布置为: ①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。立杆步距均为90 cm。 ②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。 ③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。 支架的详细布置见设计图。 二、支架基本承载力与设计荷载 １、支架基本承载力 Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。 表１立杆、横杆承载性 ２、设计荷载 (1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３； (2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计; （3)施工荷载,按3.0 KN／m2计; (4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计; （5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；
（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。 三、立杆竖向承载力验算 1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析： 碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。 图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。综合考虑，则: 端头截面1 连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２; 连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2; 连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2; 连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2; 1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2, 荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２, 则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。２、梁段翼缘板下立杆荷载分析 碗扣立杆分布90cm×９0cm,横杆层距(即立杆步距）90ｃm。 翼缘板处断面面积为1.48 m2，1.０4×26/3 .34=8.09KN/m２， 荷载组合：1.2×8．０9+1.4×１4.0＝29．３08KＮ/m2,
满堂支架施工方案
xxxx机场高铁站至航站楼道路工程项目经理部 满堂支架施工方案 一、工程简介 机场连接线工程起点位于xx高铁机场站，经xxx，跨xx路，穿xxx镇，终点位于机场T2航站楼，建设里程3.783公里，工程内容包括：大桥1座（941.3M 三工区），互通立交桥2座（200M市政二工区20M一工区），通道2座，站前广场1处、道路、绿化、照明及交安工程。工程总占地350.34亩（其中机场内47.34亩，x县303亩），拆迁建筑物6117平方米。 起点至新城铺段，长2.433公里，路基宽度为22米，双向四车道。道路两侧设4米绿化带。为方便周边居民出行，道路两侧设5米辅道。新城铺至机场内部段，长1.35公里，分离路基宽度为12米，按单向双车道设置。 二、编制依据 1、《公路工程技术标准》（JTJ001-97） 2、《公路桥涵通用规范》（JTJ021-97） 3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTK024-85） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 6、《高速公路交通安全设施设计与施工技术规范》（JTJ074-94） 7、《公路桥位勘测设计规范》（JTJ062-91） 8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（2004-09）
9、《钢管脚手架扣件》（GB15831） 三、材料选用和质量检测 1）满堂支架用WDJ碗扣钢管支架，范本采用竹胶板，钢管48×2.4mm，48×0.9mm，48×0.6mm，48×0.3mm和竹胶板15×1220×2440两种，方木用10×10、15×15、10×5的方木三种。且有产品合格证。 2）本工程脚手架为桥梁顶板承重用，选用落地扣式多排钢管脚手架，现浇顶板外模采用60×150钢范本。 3）钢管端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管，钢管应涂刷防锈漆做防锈处理，并定期复涂以保持完好。 4）扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸扣件严禁使用不合格的扣件，新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应执行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测，旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换5）方木的质量必须符合质量要求，不得使用变形断裂弯曲的方木。 四、满堂支架搭设及预压 （一）地基处理 1、先用推土机将表层耕质土、有机土推平并压实；承台基坑清淤后采用分层回填亚粘土并整平压实。原有地基整平压实后，再在其上填筑大约30cm的黄土，并选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的黄土层上铺设20cm石子，采用人工铺平，用YZ16吨振动压路机进行辗压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木；为尽量