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热力发电厂课程设计

原始工况：一次中间再热900MW 压水堆核电厂二回路原则性热力系统的计算（摘自文献[1]）

一次中间再热900MW 压水堆核电厂的二回路原则性热力系统如图1所示求：在 962.55e p MW =工况时机组的热经济性指标已知：蒸汽初参数 5.47,o p MPa = 0.9948o x = 再热后蒸汽参数 1.1808,rh p MPa = 251.3rh t C =? 凝汽器压力 7.4c p kPa =

机组有五级回热“一高三低一除氧”，高压缸排汽引入汽水分离器SEP ，经汽水分离器后，其疏水引入除氧器，汽水分离后的蒸汽引至再热器RH ，采用新蒸汽

中间再热后引入中压缸。再热器的疏水（比焓'

1158/rh h kJ kg =）经分离器的疏水（比焓'801.8/sep h kJ kg =）引入除氧器。各级回热抽汽的压力

∑、压损

?∑及其焓值

?∑ 和上端差θ、下端差?等数据如表1所示。

凝汽器补充水0.44/ma D kg s = ，驱动给水泵的小汽轮机为凝汽式，额定功率

1380kW ，其汽源引自再热后的蒸汽，小汽轮机的排汽压力0.00082DT c p MPa =，排汽比焓2335.5/DT c h kJ kg =，小汽轮机的机械效率0.95DT m η=。给水泵出口水压7.32o fp p MPa =，给水泵效率0.81pu fw η=。进口水压取自凝汽器水压2.943o cp p MPa =，凝结水泵效率0.81pu cp η=。给水温度222fw t C =?。

轴封汽箱来汽的比焓 2793.2/sg h kJ kg =，其流量分配：高压缸轴封

0.25/sgh D kg s =，高压缸端部轴封10.320.6sg D =?= (/)kg s ，低压缸端部轴封20.14540.58sg D =?= (/)kg s ，小汽轮机轴封30.23/sg D kg s =，引至H5的轴封汽40.43/sg D kg s =。

汽轮机的机械效率0.95m η= ，发电效率0.985g η=。解：用定功率法计算 1. 绘汽轮机的汽态线

取新蒸汽压损O p ?为5%，则'

(10.05) 5.47 5.196o p =-?= ()MPa ；

由 5.47o p MPa =，00.9948x =，查水蒸气图表得2781.6o h = (/)kg s

取中压联合汽门压损为2%，则'

(10.02) 1.1808 1.1572rh p =-?= ()MPa 由' 1.1572rh p MPa ==，253.1rh t C =?，查水蒸气图表得2781.6o h =

(/)kJ kg 。

绘汽轮机的汽态线，如图7-78所示。

2. 编制汽轮机组各计算点的汽水参数表（如表2所示）

3. 各级回热抽汽量的计算（1）汽轮机总汽耗量的估算无回热抽汽时汽耗量0()e

co c rh m g

P D h h q ηη=

962.5610(2781.62253.82939.42763.5)0.990.985

-?=-+-??

1402.712= (/)kg s

考虑回热抽汽增加汽耗及轴封用汽、漏气等项后，取1589.675(/)o D kg s =，计算后要重新校核o D 的值（2）高压加热器组的计算 ①汽水分离器SEP

物质平衡式 ,sep sep w rh D D D =+ （1）

22(10.02) 1.24530.98 1.2204p p =-=?= ()MPa

由'2 1.2204p MPa =，'

0.99o x =，查水蒸气图表得2763.5sep h = (/)kJ kg ，分离器疏水比焓'801.8/sep h kJ kg =。

则 ',22()()0sep w sep rh sep D h h D h h -+-=

,(2561.3801.8)(2561.32763.5)0sep w rh D D -+-=

,1759.5202.20sep w rh D D +=

（2）

②再热器RH

新蒸汽至再热器的压损为2.6%，则至再热器的蒸汽压力,o rh p 为

,(1)(10.026) 5.196 5.061o rh o p p p =-?=-?= ()MPa

查水蒸气图表得,o rh p 相应的'1158.3rh h = (/)kJ kg

将数据代入再热器的热平衡式 '

,()

()rh rh sep o rh o rh

D h h D h h η--=

则 ,(2781.61158.3)(2939.42763.5)/0.995o rh rh D D -=-

,1623.3176.780o rh rh D D -= （3）

③除氧器H2

取给水泵出口水的平均质量体积30.00136/av

fw V m kg =

则给水泵功焓升3()10/av o i pu

fw fw fw

fw fw V p p τη???=-???

[]30.00136(7.320 1.183)10/0.818.6(/)kJ kg =?-?=

给水泵出口给水焓 '2795.68.6804.2(/)fw w fw h h kJ kg τ=+?=+=

由'fw h ，7.32o fw p MPa =，查水蒸气图表得'

188.6fw t C =?

由'188.6fw t =?，7.32pu fw p MPa =，查水蒸气图表得 '320.001134/v m kg =

由除氧器压力下饱和水温()2187.3s t C =?，除氧器压力1.183MPa ，得

320.001138/v m kg =，

则 '

32211()(0.0001340.001138)0.001136/22

v v m kg =?+=?+=表明取30.001136/av

fw V m kg =是正确的。

H1的疏水温度 12188.68196.6d w w t t C ?=+=+=?

由'1 2.55p MPa =，1196.6d w t C =?，查水蒸气图表得1837.7/d w h kJ kg =

低压组物质平衡式为

'2342,3c rh sg sg ma sg l D D D D D D D =++++-

0.14540.230.440.430.062rh D =+?+++-?

化简为 ' 1.56c rh D D =+ （4）

H2的热平衡式为

''222,21,12231

()()()()()d

w sep w sep w o rh w w c w w h

D h h D h h D D h h D h h η-+-++-=

代入各值

2,1,(2561.9795.6)(801.8795.6)()(837.7795.6)sep w o rh D D D D -+-++-

'1(795.6569.1)0.995

c D =- 化简为 '

12,,42.11765.7 6.2227.6442.10sep w c o rh D D D D D ++-+= （5）

④高压加热器H1及再热疏水器RCS 的热平衡式为

'111,11

()()()d w o rh rh rcs fw w fw h

D h h D h h D h h η-+-=

代入数据得

1,1589.675

(2675.6837.7)(1158.3837.7)(954.3804.2)0.995

o rh D D -+-=

化简得 51,1837.9320.6 2.398100o rh D D +-?= （6） ⑤高压组联立求解方程组

总质量平衡式为 12,,11o sep o rh sg h sg l D D D D D D D D =++++-+ 代入数据得 12,1589.6750.250.32 1.91sep o rh D D D D =++++-?+ 化简得 12,1588.115sep o rh D D D D +++= （7）联立求解（1）~（7），解得

12,',109.638/,135.745//1223.249/,126.085/1098.724/,119.4829/1097.164/sep sep w c o rh rh D kg s D kg skg s D kg s D kg s

D kg s D kg s D kg s

=======

（3）低压加热器组的计算 ①低压加热器H3

热平衡式 '333341

()()d

w c w w h

D h h D h h η-=

- （8）

3569.1390.6

1098.72485.354/(2719.1409.8)0.995

D kg s -=?=-?

②低压加热器H4

热平衡式 '444334451

()()()

d d d

w w w c w w h

D h h D h h D h h η-+-=

（9）

代入数据，得

4111098.724(390.6257.0)85.568(409.8275.5)(2520.9275.5)0.995D ??

???--?-??

-??

60.45(/)kg s =

③小汽轮机功率DT

P 小汽轮机能量平衡，并考虑散热损失，则

/0.99DT e

fw fw P D τ=?

1589.6758.6/0.9913890.3()kW =?=

小汽轮机能量平衡式 3()()DT

DT DT e t

rh c sg sg c

DT m

P D

h h D h h η

-+-=

113890.30.23(2793.22335.5)23.90(/)(2939.42335.5)0.95DT t

kg s ??

=-?-=??-??

④低压加热器H5

取凝结水泵进出口水平均质量体积 30.001/av

cp v m kg =

则 3()10/av o pu

cp cp cp c cp v p p τη???=-???

10.001(2.9430.0074)10 3.6(/)0.81

kJ kg ??=

?-?=??

'167.7 3.6171.3(/)cp c c cp h h kJ kg τ=+?=+=

其中'c h 由c p 查表求得。

由 2.943o

cp p MPa =，171.3/cp c h kJ kg = ，查水蒸汽图表得40.3cp c t C =?，证明30.001/av cp v m kg =精度足够。

由H5能量平衡式

'55544544551

()()()()

d d d d

cp w w w sg sg w c w c h

D h h D h h D h h D h h η-+-+-=

（10）

可得

511

[1098.724(257.0171.3)

(2365.5265.0)0.995

D =

???-- 0.43(2793.2265.0)64.45(275.5265.0)]-?--?-

44.21(/)

kg s =

3452,32

()DT c rh t l sg D D D D D D D D =-++--+

（11）

1097.169(85.35460.4544.21)23.90.0620.1454=-++--?+?

882.92(/)kg s =

4. o D 的校核计算

机组吸收热量P ?

（以kw 计）

,0()()DT o o rh rh t rh j j P D D h D D h D h ?

=-+--∑

(1589.675119.4835)2781.6(1097.16923.90)2939.4=-?+-?

[109.6382675.6(135.1391223.2546)2561.385.3542719.1-?++?+? 60.452520.944.212365.5882.922253.8]+?+?+?

988271.8()kw =

与额定功率e P 相对误差

()/(989132.50.990.985962550)/9625500.00121m g e e P P P ηη?

-=??-=

证明足够精确

5. 机组热经济指标计算热耗量（以KW 计）

6001()1589.675(2781.6984.3) 2.904810()o w P D h h kw ?

=-=?-=?

装置绝对内效率为

988271.8

0.340222.904810

i P P η?

=? 热耗率 []6

005

36003600 2.90481010864.2/()9.625510

e P q kJ kw h P ?

??===?? 汽耗率 []0051589.6753600 5.9455/()9.625510e D d kg kw h P ?=

==?? 电厂毛耗率 036003600

0.331410841.1

e q η=

== 【小结】（1）本例采用绝对量定功率计算

（2）核电厂二回路系统的热力计算方法与热力发电厂的原则性热力系统计算是一致的。

（3）本例计算的是汽轮发电机组的热经济性指标，限于原始资料不足，未做核电厂全厂热经济指标计算。

变工况：给水有5%不经过加热器H4与H3，旁路流过。（如图2）此时：

（1）高压加热器组的计算 ①汽水分离器SEP

物质平衡式 ,sep sep w rh D D D =+ （1）

,1759.5202.20sep w rh D D += （2）

②再热器RH

,1623.3176.780o rh rh D D -= （3）

③除氧器H2

低压组物质平衡式为

' 1.56c rh D D =+ （4） H2的热平衡式为

'222,21,12()()()()

w sep w sep w o rh w w D h h D h h D D h h -+-++-

''23251

[95%()5%()]

c w w c w w h

D h h D h h η=

-+-

2,1,(2561.9795.6)(801.8795.6)()(837.7795.6)sep w o rh D D D D -+-++-

''1

[95%(795.6569.1)5%(795.6257.0)]0.995

c c D D =

-+-

化简为

12,,42.11765.7 6.2243.32242.10sep w c o rh D D D D D ++-+= （5）

④高压加热器H1及再热疏水器RCS 的热平衡式为

'111,11

()()()d w o rh rh rcs fw w fw h

D h h D h h D h h η-+-=

代入数据得

1,1589.675

(2675.6837.7)(1158.3837.7)(954.3804.2)0.995

o rh D D -+-=

?- 化简得 51,1837.9320.6 2.398100o rh D D +-?= （6） ⑤高压组联立求解方程组

12,',109.776/,144.519//1215.13/,125.2481/1091.442/,118.6899/1089.882/sep sep w c o rh rh D kg s D kg skg s D kg s D kg s

D kg s D kg s D kg s

=======

（2）低压加热器组的计算 ①低压加热器H3 热平衡式

'333341

()95%()d

w c w w h

D h h D h h η-=

- （8）

3569.1390.6

1091.4420.9580.549/(2719.1409.8)0.995

D kg s -=

??=-?

②低压加热器H4 热平衡式

'444334451

()()95%()

d d d

w w w c w w h

D h h D h h D h h η-+-=

（9）

代入数据，得

4111091.4420.95(390.6257.0)80.549(409.8275.5)(2520.9275.5)0.995D ??

????--?-??

-??

60.82(/)kg s =

③低压加热器H5

由H5能量平衡式

'55544544551

()()()()

d d d d

cp w w w sg sg w c w c h

D h h D h h D h h D h h η-+-+-=

（10）

可得

511

[1091.442(257.0171.3)

(2365.5265.0)0.995

D =

???-- 0.43(2793.2265.0)60.82(275.5265.0)]-?--?-

43.93(/)

kg s =

3452,32

()DT c rh t l sg D D D D D D D D =-++--+

（11）

1097.169(85.35460.4544.21)23.90.0620.1454=-++--?+?

881.137(/)kg s =

（3）机组热经济指标计算机组吸收热量'P ?

（以kw 计）

',0()()DT o o rh rh t rh j j P D D h D D h D h ?

=-+--∑

(1589.675118.6899)2781.6(1089.88223.90)2939.4=-?+-? [109.7762675.6(144.5191215.13)2561.380.5492719.1-?++?+? 60.822520.943.932365.5881.1372253.8]+?+?+?

986674.4()kw =

这时新蒸汽等效焓降下降

'988271.8986674.41597.4()

P P P kW ?

?=-=-=

此时装置绝对内效率为

''60

986674.4

0.339672.904810

P P η?

=? 装置热经济性相对降低

'''0

988271.8986674.4

0.162(%)986674.4

i i

i i P

P P P P P P

P P ηηδηη?

---==

热耗率降低

[]010864.20.0016217.588/()i q q kJ kw h δη?==?=?

热耗率增加为

0000(1)i i q q q q q q δηδη=+?=+=+

[]

10864.2(10.00162)10881.788/()kJ kw h =?+=?

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据：汽轮机型式及参数

锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计

学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：

学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算学生姓名：专业班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）： 2010年 12 月9日评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据三、课程设计内容 1. 设计题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务（1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型定功率计算 4. 热力系统简介某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。

热力发电厂课程设计报告dc系统

东南大学热力发电厂课程设计报告题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进能源与环境学院热能与动力工程专业学号姓名指导教师起讫日期 2015年3月2日～3月13日设计地点中山院501 2015年3月2日

目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图

一本课程设计任务 1.1 设计题目日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。

热力发电厂课程设计计算书详解

热力发电厂课程设计

指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1

（1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt

热力发电厂课程设计

1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计学院：交通学院专业：热能与动力工程姓名：高广胜学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月

1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ）超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器；中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器；低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器；锅炉连续排污量：0.005D b 。其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。

【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务：设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）

㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；回热加热系统参数

锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总：㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计计算书

热力发电厂课程设计指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1

600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。则计算结果如下表：（表5）

3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表

热力发电厂课程设计样本

热力发电厂课程设计计算书题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业: 火电厂集控运行班级: 火电062班学号: 姓名: 王军定指导教师: 周振起目录

1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热电厂热力系统计算分析

热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表 1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。（5）热交换器端温差，取3～7℃。

（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。（10）生水水温，一般取5～20℃。（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。表2-1 热负荷汇总表折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。表2-2 热电厂设计热负荷

热力发电厂课程设计模板(DOC)

课程设计报告（2009~2010年度第 1 学期）名称：热力发电厂课程设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院班级：热能0606班学号：1061170627 学生姓名：张晓敏指导教师：李志宏设计周数： 1 成绩：日期：2009年12月23日~12月30日

一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。四、课程设计内容引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数引进350 MW TC2F-38.6型机组 p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃, pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg b、回热系统参数 pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268

600MW热力发电厂课程设计

一、课程设计目的通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。二、设计目的及已知条件 1、600MW 机组的原则性热力系统计算 2、原则性热力系统图 3、汽机形式和参数机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数

该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数 5、门杆漏气和轴封系统漏气

表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量 6、锅炉型式和参数锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉额定蒸发量：400吨/时过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压轴封加热器压力 0.97绝对大气压锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D = 化学补充水压力为6绝对大气压温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη?=? 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程 1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热力发电厂课程设计..

一、课程设计题目火力发电厂原则性热力系统拟定和计算二、课程设计目的进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。四、课程设计内容国产300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况）（1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数国产N300-16.18/550/550机组 p0=16.18MPa, t0=550℃, pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃, pr2=3.23MPa, tr2=550℃, pc=0.0051Mpa b、回热系统参数 pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173 抽汽温度℃ 383.9 336.8 434.6 345 292.4 231.9 123.8 56.9 端差℃ -0.5 2 0 0 0 2 3 3 注：各抽汽管压降取5%P；各加热器效率取0.97; 下端差取6℃ 各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5 hsg5=2716.8 hsg6=2749.9 c、锅炉型式和参数国产DG1000/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉额定蒸发量1000t/h 过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555℃ 汽包压力pb=18.63Mpa 给水温度tfw=260℃ 锅炉效率ηb=0.92 管道效率ηp=0.96 B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po 中压汽门节流损失0.02Pr2 锅炉排污量Dpw=0.01Db 全厂汽水损失DL=0.01Db

热力发电厂设计计算

目录第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。 1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。 1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。 1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。 2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。 2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。 2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。 2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。第三章全厂原则性热力系统的计算. (5) 3.1各加热器进、出水参数计算 (5) 3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8) 3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9) 3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。 3.5凝汽系数c 的计算与物质平衡校核....................... 错误！未定义书签。 3.6新气量0D计算及功率校核....................................... 错误！未定义书签。 3.7汽轮机组热经济性指标计算.................................... 错误！未定义书签。 3.8全厂热经济性指标计算............................................ 错误！未定义书签。参考文献 (18) 结束语 (19)

热力发电厂课程设计计算书详解

执八、、力发电厂课程设计

指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1 600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2, C1 1?整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：S P1=4%，中低压连通管压损淞=2%,贝U p'0 (1 0.04) 24.2 23.232(MPa); p' 4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p0=24.2MPa t°=566 C,可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段：P rh=3.602MPa t rh=556 C, 冷段：p'rh=4.002MPa t'rh=301.9 C, 可知h rh=3577.6kJ/kg, h'rh=2966.9kJ/kg, cr=610.7kJ/kg。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数(如表4所示)

表4 600MW凝汽式机组回热系统计算点汽水参数 1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示

1.3计算给水泵焓升： 1?假设给水泵加压过程为等熵过程； 2 .给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等； 3 .给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D i=0.015D b （锅炉蒸发量）则计算结果如下表：（表5），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率n =1

4 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额 (1) 高压加热器组的计算由H1, H2, H3的热平衡求a,a,a 0. 063788 …■ d d fw 2/ - i (h wi h w2 ) 1 (1079 879.1)/1 0.063788 (1106.3 904.6) Q 09Q67 q 2 2967.4 904.6 1 2 0.063788 0.09067 0.154458 .■? d d fw 3/ - S2(h w2 h w3) (879.1 741.1)/1 0.154458 (904.6 782.2) 0 045924 q 3 3375.5 782.2 s3 3 s2 0.045924 0.154458 0.200382 (2) 除氧器H4的计算进小汽机的份额为a s2 进除氧器的份额为 a'; fW 4 d s 3 h w3 q 4 (741.3 587.4)/1 0.200382 (782.2 587.4) 3187.6 587.4 0.044176

热电厂热力系统计算

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热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1．学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则２.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3．提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1．２原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–５℃，采暖期室外平均温度1.０℃,工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0．8MＰa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示: 热负荷汇总表项目单位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小用户热负荷工业ｔ/h １75 １42 1０8 1２6 ９2 7５采暖ｔ／h 177 72 ４３0 0 0 1.3计算原始资料 (1)锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率０.72~0.85 ０.85~0.90 0.65～０.7００．８5 0.８5~０．９０(2)汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率７50~6000 120０0～25000 500０汽轮机相对内效率０．7~0．8 0.７5~0.８5 ０.８5～0．８7 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.９7~０.99 ～０.９９发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98~０.9８５（３）热电厂内管道效率，取为0.96。 (4)各种热交换器效率,包括高、低压加热器、除氧器,一般取0．96～０．98。 (５)热交换器端温差，取3～7℃。

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)电子教案

热力发电厂课程设计说明书(国产600M W 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

回热加热系统参数锅炉型式及参数其他 4 计算过程汇总:

㈠原始资料整理：㈡全厂物质平衡方程 ① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量 D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗） 0D =D b - D 1= D b -65

③锅炉给水量 D fw = D b +D 1b -D e = D b -45= D+20 ④补充水量 D ma =D l + D b =95t/h ㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。其中1段2段抽汽来自于高压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸，再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力4.4／5.39kPa。与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG，中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（L1、L）、均压箱（M1、M）和轴封加热器（N1、N）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱（P）和轴封加热器（R）。低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。从高压缸的排汽管路抽出一

600MW亚临界热力发电厂课程设计任务书2015

建筑大学课程设计任务书

指导教师（签字）：冬教研室主任（签字）： 2015 年11月 2 日

附录：设计原始资料 1、汽轮机型式和参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率： P e =600MW ；（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）： P 0 = MPa ， t = ℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh =3.23MPa，t rh = ℃ 冷段：p, rh = MPa，t. rh = ℃；（5）汽轮机排汽压力 P c = / kPa ，排汽比焓： h c = kJ / kg 。 2、回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；（2）最终给水温度：t w = ℃；（3）给水泵的出口压力：p u = MPa，给水泵的效率： %；（4）除氧器至给水泵高差： m；（5）小汽机排汽压力：p c = kPa；小汽机排汽焓： kJ/kg 3、锅炉型式及参数（1）锅炉型式：HG2027-17.3/ 541/ 541-YM1；（2）额定蒸发量： t/h；（3）额定过热蒸汽压力：p b = MPa；额定再热蒸汽压力： MPa；（4）额定过热蒸汽温度：℃；额定再热蒸汽温度：℃；（5）汽包压力P du：MPa （6）锅炉热效率： %； 4、热力系统其他数据（1）汽轮机进汽节流损失 %，中压缸进汽节流损失 %；（2）轴封加热器压力p t ： kPa，疏水比焓： kJ/kg；（3）机组各门杆漏汽，轴封漏汽等小汽流量及参数见表2；（4）汽轮机机械效率： %；发电机效率： %；（5）补充水温度：℃；（6）厂用电率；

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