marc载荷工况的定义祥解

第十章载荷工况的定义（LOAD CASE）

本章要点

●各SE的定义

●迭代收敛参数的选择

在MAIN菜单中检取LOAD CASE，就进入与MARC输入文件中历程定义选项相对应的功能模块中，对在BOUNDRY CONDITIONS中定义的边界条件、

分析种类的选择

LOAD CASE子菜单如图所示，主要按分析类型进行排列。

LOADCASE

PREV NEXT

NEW NAME REM EDIT

MECHANICAL ANALYSES

STATIC

BUCKLE

CREEP

DYNAMIC MODAL

DYNAMIC TRANSIENT

DYNAMIC HARMONIC

SPECTRUM RESPONSE

RIGID PLASTIC

HEAT TRANSFER ANALYSES

STEADY STATE

TRANSIENT

COUPLED ANALYSES

STATIC

DYNAMIC TRANSIENT

RIGID PLASTIC

DEACTIVATE ACTIVATE

MORE

MECHNICAL

STATIC

包括CONTACT在内的静力分析。BUCKLE

屈曲特征值求解。

CREEP

蠕变分析。

DYNAMIC MODAL

固有振动频率求解。DYNAMIC TRANSIENT

动力响应分析。

DYNAMIC HARMONIC

简谐响应分析。

SPECTRUM RESPONSE

频谱响应分析。

RIGID PLASTIC

刚塑性分析。

HEAT TRANSFER ANALYSIS（热传导分析）STEADY STATE

稳态热传析。

TRANSIENT

瞬态热传导分析。

COUPLED ANALYSIS（热耦合分析）STATIC

热－静力耦合分析。

DYNAMIC

热－动力耦合分析。

RIGID PLASTIC

热－刚塑性流动耦合分析。

OTHER ANALYSIS（其它分析）

OTHER ANALYSES

JOULE STEADY STATE

JOULE TRANSIENT

ACOUSTIC MODAL

ACOUSTIC TRANSIENT

BEARING

ELECTROSTATIC

MAGNETOSTATIC

EL-MAGNETIC HARMONIC

EL-MAGNETIC TRANSIENT

DEACTIVATE ACTIVATE

PREVIOUS

JOULE STEADY STATE

稳态电－热分析。

JOULE TRANSIENT

瞬态电－热分析。

ACCOUSTIC MODAL

声场固有频率分析。

ACCOUSTIC TRANSIENT

瞬态声场分析。

BEARING

轴承润滑分析。

ELECTROSTATIC

静电场分析。

MAGNETOSTATIC

静磁场分析。

EL_MAGNETIC HARMONIC

电磁场简谐分析。

EL_MAGNETIC TRANSIENT

电磁场瞬态分析。

DEACTIVATE/ACTIVATE

指定某些单元在某个LOAD CASE中不被激活/激活。

LOAD CASE的定义

前面说明了在LOADCASE子菜单的可供选择分析种类非常之多，下面将以应力分析和热传导分析为例进行具体说明。

在LOADCASE菜单中检取STATIC就弹出下图所示的菜单。

MECHANICAL STATIC PARAMETERS

LOADS

SOLUTION CONTRAL

CONVERGENCE TESTING

CONTACT

TOTAL LOADCASE TIME

1

STEPPING PROCEDURE

FIXED # STEPS

1

ADAPTIVE LOADING

MECH.LOAD（ARC LENGTH）PARAMETERS

THERMAL LOAD PARAMETERS

MECH.LOAD（EQUILIBRIUM）PARAMETERS

RESET OK

LOADS

检取本光钮后，屏幕将弹出一个菜单，上有在BOUNDRY CONDITIONS中定义的有所边界条件名。检取需要的边界条件名，组成加载工况要分析的边界条件组合。如果要在载荷工况中去掉一个边界条件，再次检取该边界条件名即可。

SOLUTION CONTROL

与MARC输入文件中的CONTROL选项相对应，设定以下参数：

●分析的最大增量步数；

●一个增量步中的最大迭代次数；

●一个增量步中的最小迭代次数；

●出现系统非正定后强制求解的指定；

●增量步没有收敛但继续下一步分析的指定；

●迭代方法的指定（Newton-Raphson法、修正

Newton-Raphson法等）；

●初始应力对刚度的贡献作用的选择。

CONVERGENCE TESTING

与MARC输入文件中的CONTROL选项中的一些数值相对应，选择迭代收敛准则及收敛容差。

TOTAL LOADCASE TIME

指定LOADCASE定义的历程的总时间。

（STEPPING PROCEDURE）

FIXED

采用固定时间步长。

＃STEPS

采用固定时间步长时的总的增量步数。

（ADAPTIVE TIME STEPPING）

自动时间步长，选项较多，说明如下：

MECH LOAD （ARC LENGTH）

与MARC历程定义选项AUTO INCREMENT相对应，需要定义以下参数：

●最大步数；

●最大迭代次数；

●初始载荷增量占全部载荷增量的比率；

●最大载荷增量占全部载荷增量的比率；

●最大弧长增量上限。

THERMAL LOAD

与MARC历程定义选项AUTO THERM或AUTO THERM CREEP相对应，需要定义以下参数：

●最大步数；

●最大温度变化；

●刚度矩阵重组的间隔增量步数；

●最大时间增量。

MECH LOAD（EQUILIBRIUM）

与MARC历程定义选项AUTO TIME相对应，可以定义以下参数。

●最大步数；

●最大迭代次数；

●初始时间（载荷）增量占全部载荷增量的比率；

●最大载荷增量占全部载荷增量的比率；

●时间增量变化率的最大值、最小值。

CONTACT

控制在分析历程中可能变化的接触参数：

●CONTACT TABLE的指定；

●CONTACT AREA（CONTACT NODE）的指定；

CONTACT RELEASE的指定。

（瞬态热传导分析）

HEAT TRANSFER STEADY STATE PARAMETERS

LOADS

SOLUTION CONTROL

CONVERGENCE TESTING

RESET OK

SOLUTION CONTROL

定义分析最大增量步数、每个增量步中最大迭代次数、最小迭代次数。

CONVERGENCE TESTING

定义一个增量步中最大的节点温度变化、矩阵不重组时最大温度变化、当材料特性温度相关时计算的温度值与估算的温度值之间最大容许误差。

（STEPPING PROCEDURE）

FIXED

与MARC输入文件中TRANSIENT NON AUTO选项要对应，输入求解步数等数据。

（ADAPTIVE LOADING）

TIME

与MARC输入文件中TRANSIENT相对应，输入步数、初始时间步长、矩阵重新组集的增量步间隔等。

复合载荷工况下特殊螺纹油套管接头三维有限元分析

DOI:10.3969/j.issn.2095-509X.2017.08.008 复合载荷工况下特殊螺纹油套管接头三维有限元分析 刘一源1,纪爱敏1,李一堑1,樊鑫业2,许才斌2 (1.河海大学机电工程学院,江苏常州一213022) (2.江苏常宝钢管股份有限公司,江苏常州一213018) 摘要:考虑螺旋升角,应用SolidWorks 建立某特殊螺纹油套管接头的三维有限元模型并利用AN-SYS 软件进行有限元分析,分析不同复合载荷工况下油套管接头的应力分布情况三分析结果表明:在一定的内压范围内,管体的应力随内压的增大而增大,但对油套管接头的连接强度影响不大;在一定的轴向拉力范围内,轴向拉力的增大不会引起油套管接头螺纹牙两端的应力超过材料屈服强度,但可导致两端螺纹牙发生断裂失效,影响螺纹连接强度;复合载荷工况下,随着内压的增大,油套管管体和接箍出现向外扩张的趋势,密封面上的接触压力不断增大,可以起到提高油套管接头密封性能的效果三 关键词:ANSYS ;油套管接头;复合载荷;应力分布 中图分类号:TH131.3;TE319一一文献标识码:A一一文章编号:2095-509X (2017)08-0041-03一一油套管接头的作用是通过螺纹将多根油套管连接起来形成数千米的密封管柱,从而可以开采到贮藏在地表以下的石油三日益复杂的石油开采环境,对油套管接头的性能要求更加苛刻三为了提升油套管接头的性能,使特殊螺纹油套管接头能够在苛刻的环境下保证较好的密封性能与足够大的连接强度,模拟油套管接头的受力状态,对其进行性能分析是很有必要的[1-3]三对油套管接头施加不同工况下的复合载荷,通过ANSYS 有限元分析软件进行计算,然后根据计算所得的应力云图以及接触压力曲线图可以对油套管接头的性能进行合理的分析三目前,对油套管接头进行的分析研究,普遍采用二维轴对称模型进行有限元分析,由于忽略了螺纹升角[4-5],无法模拟准确的上扣过程,对螺纹二台肩和密封面处发生的塑性变形二粘扣现象也无法得到合理的控制三此外,油套管柱在井下工作时由于受到复杂载荷的作用,可能会导致管柱发生屈曲变形[6-7],在变形段会有弯曲载荷的存在,而弯曲载荷为非轴对称载荷,因此利用二维轴对称模型进行有限元分析就会产生较大的误差[8-9]三三维油套管接头模型是通过油套管与接箍间的螺纹 啮合形成复杂的空间螺旋曲面,因此采用三维油套管接头有限元模型进行计算得到的结果和实际情况比较相符三为了提升油套管接头的连接强度和密封性以及使用稳定性[10],本文建立了考虑螺纹升角的某特殊螺纹油套管接头的三维有限元模型, 通过施加复合载荷来模拟实际工况下的受力,对油套管接头进行有限元分析三 1　特殊螺纹油套管接头有限元模型的建立 本文以某钢管有限公司生产的?177.80? 9.19mm HQSC 特殊螺纹油套管接头为研究对象,利用三维设计软件SolidWorks 分别建立油套管二接箍几何模型,再装配为一体,如图1所示三该油套管接头采用改进的偏梯形螺纹,承载面角度为-3?,导向面角度为10?,螺纹锥度为1?16,密封 面采用锥面/锥面密封,扭矩台肩为逆向角15?,可以起到较好的辅助密封的效果,该特殊螺纹油套管接头的内二外螺距均为25.4mm /(5牙)三 特殊螺纹油套管接头有限元模型如图2所示,该模型采用八节点六面体单元,节点数为195835,单元数为169326三运用Hypermesh 软件划分好网格, 收稿日期:2017-07-03 作者简介:刘源(1991 ),男,河南商丘人,河海大学硕士研究生,主要从事数字化设计方面的研究三 四 14四2017年8月一一一一一一一一一一一一一一一一机械设计与制造工程一一一一一一一一一一一一一一一一一Aug.2017第46卷第8期一一一一一一一一一一Machine Design and Manufacturing Engineering一一一一一一一一一一一Vol.46No.8万方数据

动力总成悬置系统运动包络及工况载荷计算方法

动力总成悬置系统运动包络及工况载荷计算方法 吕兆平吴川永 上汽通用五菱汽车股份有限公司技术中心 【摘要】本文论述了动力总成位移控制设计的一般原理，以一微车动力总成悬置系统为研究对象，结合通用汽车公司全球标准的28种载荷工况，介绍了求解各悬置点反力以及发动机质心位移和转角的方法，该计算数据为悬置支架的强度校核以及发动机仓零件设计及布置提供了理论依据。 [关键词]动力总成悬置系统，运动包络，工况载荷 The calculation method for the motion envelop and loadcase force of the powertrain mount system Lv Zhaoping Wu chuanyong (Technical Development Center,SAIC GM Wuling Automobile Co.,Ltd..,Liuzhou 545007 ) [Abstract]The general principle for the design of motion control for powertrain mounting system is presented。Take a mini van powertrain mounting system as the object of study. with the 28 loadcase of the GM global standards. Introduces the method to solve the reaction force at the mounting points and the displacement and rotation of the COG of the powertrain.the calculated data provides a theoretical basis for the mounting bracket strength check and the parts of engine warehouse design and layout. [Keywords] powertrain mount system，motion envelop，Loadcase force 前言 [1]动力总成悬置系统的主要功能有两个，一是减振，二是限位。从悬置元件的刚度曲线来看，一般可以分为线性段和非线性段。其中，线性段可以看作悬置元件减振功能的体现。悬置系统设计工程师在设计悬置刚度线性段时，需要用悬置元件动刚度对动力总成的模态及解耦率进行计算。当动力总成的模态及解耦率满足要求时，悬置动刚度就确定了。而动刚度和静刚度成一定的比例关系(一般动刚度为静刚度的1．3~1．5倍)，这样即可确定悬置元件线性段的刚度。刚度曲线的拐点则是动力总成的限位点，限位要求通常是主机厂提供的。如主机厂要求在三挡80％油门开度下动力总成需要良好的解耦，即要求动力总成各悬置点的位移量均在线性段内，供应商根据这个要求即可设计刚度曲线的拐点。在拐点之后，悬置刚度曲线可以看作是大刚度的线性段。这个大刚度的设计，则要满足主机厂对动力总成总体位移的设计目标值。因此，整个非线性段是为了实现悬置系统的限位功能。 [2]本文通过Adams／View软件建立动力总成模型及考虑了悬置在其三个弹性主轴方向力——位移特性的非线性关系，设计了悬置非线性刚度曲线，对某车型的动力总成进行28种工况的模拟计算，对动力总成悬置系统运动包络进行了校核并获得了28工况下各悬置点的工况载荷，为悬置支架、车身结构甚至变速器壳体强度校核都提供了输入条件。 1 工况计算前期准备 1.1 坐标系定义 一般我们在发动机大总成测试时，获得的质心坐标是在发动机坐标系下的坐标，转动惯量则是在质心坐标系下的转动惯量。因此在此先介绍一下坐标系的定义问题。 1.1.1 发动机坐标系 OeXeYeZe 以曲轴中心线与发动机后端面(RFB)的交点为坐标原点Oe; Xe轴平行于曲轴中心线,指向发动机前端; Ze轴平行与气缸线,指向缸盖; Ye根据右手定则确定,应与气缸中心线所在的中心面垂直,指向发动机左侧(从变速箱端向皮带轮端看).

综合部分负荷性能系数(IPLV)的计算与限值

综合部分负荷性能系数（IPLV）的计算与限值 综合部分负荷性能系数（IPLV，Integrated Part Load Value）是指：基于机组部分负荷时的性能系数值，按机组在各种负荷条件下的累积负荷百分比进行加权计算获得的表示空气调节用冷水机组部分负荷效率的单一数值。[1] IPLV计算公式 综合部分负荷性能系数（IPLV）计算方法如下： IPLV = 1.2% A + 32.8% B + 39.7% C + 26.3% D（4.2.13） 式中：A——100%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度30℃”且“冷凝器进气干球温度35℃”；B——75%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度26℃”且“冷凝器进气干球温度 31.5℃”；C——50%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度23℃”且“冷凝器进气干球温度28℃”；D一一25%负荷时的性能系数(W/W)，“冷却水进水温度19℃”且“冷凝器进气干球温度 24.5℃”。 冷水（热泵）机组IPLV 电机驱动的蒸气压缩循环冷水（热泵）机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）应符合下列规定： 1）水冷定频机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11的数值； 2）水冷变频离心式冷水机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11中水冷离心式冷水机组限值的1.30倍； 3）水冷变频螺杆式冷水机组的综合部分负荷性能系数（IPLV）不应低于表4.2.11中水冷螺杆式冷水机组限值的1.15倍。 表4.2.11 冷水（热泵）机组综合部分负荷性能系数（IPLV）

多联式空调（热泵）机组IPLV 采用多联式空调（热泵）机组时，其在名义制冷工况和规定条件下的制冷综合性能系数IPLV（C）不应低于表4.2.17 的数值。 表4.2.17 多联式空调（热泵）机组制冷综合性能系数IPLV（C） IPLV的适用范围

多联机IPLV 测试与负荷组合的关系[改]

多联机IPLV 测试与负荷组合的关系 摘 要 本文指出了综合性能系数（IPLV ）与各部分负荷100%、75%、50%、25%之间的含义关系，运用实例说明当采用不同的部分负荷组合进行IPLV 测试时,有时会得到不同的测试结果。 关键词 综合性能系数（IPLV ） 部分负荷系数（PLF ） 能效比（EER ） Relationship of Test on IPLV for multi-connected air-condition unit and the part load combination ABSTRACT This paper points out the relationship among IPLV and part load 100%、75 % 、50 % and 25 % ，gives examples to illustrate that IPLV is very different under different part load selections test condition. KEY WORDS integrated part load value ； part load factor ；energy efficiency ratio 1 引言 国标GB/ T 18837-2002［1］ 对多联机综合性能系数( IPLV ) 的测试工况、室内机数量选择和配管安装条件等进行了详细描述。其中关于测试负荷比例的描述如下：多联式空调(热泵) 机组属制冷量可调节系统，机组必须在其Q 1 ( 100 %) 负荷、Q 2(75 % ±10 %) 负荷、Q 3 (50 % ±10 %) 负荷和Q 4 (25 % ±10 %) 负荷的卸载级下进行标定，这些标定点用于计算综合性能系数。 除Q 1负荷外，Q 2 、Q 3 和Q 4 负荷均有±10 %的偏差。也就是说,，只要这3 个负荷不超过±10 %，均符合国家标准的要求。笔者所要讨论的问题是：在保证Q 2 、 Q 3 和Q 4 负荷在国标规定的±10 %偏差范围内，按不同的负荷组合进行IPLV 测试时，将会得到不同的测试结果。在这些测试结果中，也必然存在一个最优的和一个最差的，那么哪一个才代表这台机组的IPLV 呢？ 2 不同负荷组合与IPLV 的关系分析 国标GB/T 18837-2002[1] 用下列等式计算综合制冷性能系数IPLV (C)： IPLV (C) = (PLF 1 -PLF 2) ( EER 1 + EER 2)/ 2 + ( PLF 2 -PLF 3) ( EER 2 + EER 3)/ 2 + ( PLF 3 -PLF 4) ( EER 3 + EER 4)/ 2 + ( PLF 4) ( EER 4) (1) 式中: PLF 1、PLF 2、PLF 3、PLF 4——由图1确定部分负荷额定工况下( 100 %) 负荷、(75 % ±10 %) 负荷、(50 % ±10 %) 负荷和(25 % ±10 %) 负荷的部分负荷系数； EER 1、EER 2、EER 3、EER 4——表示部分负荷额定工况下100 % 负荷、(75 % ±10 %) 负荷、 (50 % ±10 %) 负荷和(25 % ±10 %) 负荷时的EER 。 对于给定的被测机组，其EER 与负荷的关系EER = F ( Q ) 也必然确定。因Q 1 = 100 % , 则EER 1 值也就确定了。Q 2 、 Q 3 和Q 4 有±10 %的变化，对应的EER 2 、 EER 3 和EER 4 也随之变化，它们分别是负荷Q 2 、 Q 3 和Q 4 的函数，即： EER 2 = F( Q 2)；EER 3 = F( Q 3)； EER 4 = F( Q 4) 。 国标GB/T 18837-2002[1]对部分负荷系数PLF 函数曲线有明确的规定，图1就是引自国家 标准的部分负荷系数PLF 曲线图。

自定义荷载工况和组合(新)

自定义荷载工况和组合 自定义荷载工况和组合功能，可把用户输入的一组荷载按照用户自定义的工况组合进行设计。 自定义荷载的类型有恒载、活载、消防车荷载，下一步增加风荷载、地震荷载和人防荷载类型。 对于活荷载使用自定义工况，主要解决四个方面的问题： 1、活荷载的不利布置问题，即可在自定义的活荷载工况之间设置设计需要的各种不利布置组合。 软件对于一般活荷载（即在荷载输入主菜单下输入的活荷载）的活荷不利布置的处理比较简单，只在各楼层内分别进行，楼层之间不考虑不利布置，只是叠加处理。在楼层之内也仅限于对梁杆件进行不利布置，按各房间单独布置活荷，再取包络和叠加的结果。没有考虑柱、墙和斜撑的不利布置。 YJK把活荷载可区分为一般活荷载和自定义活荷载，对于一般活荷载仍按照传统的简单组合方式计算，对于自定义工况活荷载，可以在用户输入的不同组的活荷载之间，由用户定义它的不利布置组合，从而适应活载较大等复杂情况的计算，如工业建筑常有的活荷载布置的状况。 2、活荷载折减 以前软件考虑的活荷载折减，是柱墙考虑其上楼层数的折减，它只适应荷载规范中规定的住宅、办公等类型活荷载折减。对于其它种类的活荷载可当作自定义活荷载输入，自定义荷载工况选择活荷载时，设置了重力荷载代表值系数、墙柱构件和梁构件活荷载折减系数参数，可对自定义的活荷载指定单独的墙柱构件活荷载折减系数和梁构件的活荷载折减系数，从而适应荷载规范中多种活荷载类型的折减。 3、自定义荷载工况组合时的荷载分项系数和组合系数 例如，荷载规范3.2.5规定，可变荷载的分项系数，一般情况下应取1.4，对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。 可将标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载按照自定义活荷载工况输入，取该工况与其它活荷载工况为叠加或叠加+包络组合关系，然后在组合系数表中人工修改相应的系数。 一、建模中设置自定义工况菜单 在建模的主菜单中设置“自定义工况”菜单，用来输入用户自定义的荷载工况，这样建模的一级菜单为轴线网格、构件布置、楼板布置、荷载输入、自定义工况、楼层组装、空间结构共七项。

安全阀各个工况计算

各种事故工况下全阀泄放量的计算 1、阀门误关闭 a 、出口阀门关闭，入口阀门未关闭时，泄放量为被关闭的管道最大正常流量。 b 、管道两端的切断阀关闭时，泄放量为被关闭液体的膨胀量。此类安全阀的入口一般不大于DN25。但对于大口径、长距离管道和物料为液化气的管道，液体膨胀量按式(公式一)计算。 c 、换热器冷侧进出口阀门关闭时，泄放量按正常工作输入的热量计算，计算公式一。 d 、充满液体的容器，进出口阀门全部关闭时，泄放量按正常工作输人的热量计算。按公式一计算液体膨胀工况的泄放量: ()p l C G H B V ??=/ （公式一） V -体积流量，h m /3； B -体积膨胀系数，℃/l ； H -工作条件下最大传热量，h J /k ； l G -液相密度，3/m kg ； p C -定压比热，()℃kg kJ / 2、循环水故障 a 、以循环水为冷媒的塔顶冷凝器，当循环水发生故障(断水)时，塔顶设置的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。 b 、以循环水为冷媒的其它换热器，当循环水发生故障(断水)时，应仔细分析影响的范围，确定泄放量。 3、电力故障 a 、停止供电时，用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动，塔顶设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。 b 、塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时，在停电情况下，塔顶设置的安全阀的泄放量为正常工作工况下，进入冷凝器的最大蒸汽量的75%。 c 、停止供电时，要仔细分析停电的影响范围，如泵、压缩机、风机、阀门的驱动机构等，以确定足够的泄放量。 4、不凝气的积累 a 、若塔顶冷凝器中有较多无法排放的不凝气，则塔顶设置的安全阀的泄放量与“循环水故障”规定相同。 b 、其它积累不凝气的场合，要分析其影响范围，以确定泄放量。 5、控制阀故障

海上与陆地风机发载荷工况的对比

海上与陆地风机发电机组设计载荷工况的分析对比 邓英温和旭姚兴佳衣传宝王建国 沈阳工业大学风能技术研究所 110023 沈阳辽宁 摘要文章从兆瓦级风力发电机的结构特点和应用范围角度上，给出了海上和陆地风力发电机组主要特点和区别，特别是较详细的给出了海上风力发电机组四种工况41个条件下的载荷工况，与陆地风力发电机组IEC规定的载荷工况进行对比，得到机组设计中正常工况载荷、极端工况载荷、特殊工况载荷及安装运输工况载荷的主要特性，海上和陆上风机的载荷工况特点；特别是提出了设计中应当注意的几个问题，在进行技术设计时，首先是机组安全设计，然后是可靠性和使用寿命设计，最终达到海上风力发电机组可靠稳定运行。 1、概述 随着陆地风力发电技术的的日益成熟，陆地上的有限风能相继开发，人们又想到了海上丰富风能资源，考虑建设海上风电场。海上风电场的风速高于陆地风电场的风速，但海上风电场与电网联接的成本比陆地风电场要高。综合上述两个因素，海上风电场的成本和陆地风电场基本相同。这样一股建设海上风电场的的热潮在世界范围掀起，海上风力发电机的组成为业内关注的焦点，它与陆地风力发电机组的区别主要体现在地基建设的难度高，机组各部件载荷比陆地机组强度大，安全设计采用特殊安全等级。从外部特征上表现在不同之处如下：（1）、电网连接

国外好多海上风电场电网没有直接并网，而是采用AC(交流输电线)方式并入该地区的输电系统。但有些风电场如瑞典、挪威和德国的其联网方式采用直流方式，输电方式采用高压直流输电。 （2）、敷设海底电缆 海上风电场通过敷设海底电缆与主电网并联，为了降低捕鱼工具、锚等对海底电缆造成破坏的风险，海底电缆必须埋起来。如果底部条件允许，可用水冲海床(使用高压喷水)，然后使电缆置入海床而不是将电缆掘进或投入海床，这样做的方法最好。 （3）、联结电压 对于120-150兆瓦容量的风电场与30～33千伏的电压等级相联时，每个风电场中，会有一个30～150千伏变电站的平台和相应的辅助设备。与大陆的联结采用150千伏电压等级。 （4）、远程监控 海上风电场远程监控要比陆地远程监控更重要一些，海上风电场的工作人员难于跑到现场观测机组，采用远程智能监控更利于运行管理。（5）、定期检修 在天气条件比较恶劣的情况下，维修人员很难接近风机，风机得不到正常检修和维护，就会存在安全隐患。所以，确保海上风机高可靠性显得尤其重要。对于一些偏远的海上风电场，应合理设计风机的定期检修程序。 （6）、实验运行 为了保证机组的可靠性，海上风力发电机组必须通过实验运行，来验

部分负荷下冷水机组运行方案的优化_蒋小强

第9卷 第3期制冷与空调 2009年6月 REFRIGERATION AND AIR -CONDIT IONING 96-97 收稿日期:2008-07-21 通信作者:蒋小强,Em ail:jx qiang 2007@https://www.sodocs.net/doc/f63371845.html, 部分负荷下冷水机组运行方案的优化 蒋小强 1),2) 龙惟定1) 李敏 2) 1) (同济大学) 2) (广东海洋大学) 摘 要 冷水机组系统在部分负荷运行时,可选择调节冷水机组台数或每台冷水机组的运行功率来应对负荷的变化,但不同运行方案有不同的能耗。以某厂螺杆式冷水机组为例,测试不同负荷下冷水机组的性能参数,分析其总COP 值,与现行运行方案下的冷水机组能耗相比,得到机组运行优化方案。结果表明,采用新运行方案,相对原运行方案可分别节能12%和23%。关键词 冷水机组;部分负荷;运行方案;能耗;优化 Optimization of operation scheme for chiller under part load Jiang Xiaoqiang 1),2) Long W eiding 1) Li M in 2) 1) (T ong ji U niversity) 2) (Guang dong Ocean Univer sity) ABSTRACT Abo ut the chiller operating under par t load,it can adjust their num bers and pow er to meet the chang e of load,how ev er,there is different ener gy consumptio n w ith different oper ation schem e.T aking screw chillers for ex ample,accor ding to the coefficient of perfo rmance of chillers,thro ug h the analy sis of the total COP of system,compared w ith the energy consumption of other schemes,finds an o ptimization contro l scheme w hich realizes the energ y -saving about 12%and 23%.KEY WORDS chiller;par t load;operation schem e;ener gy co nsum ption;optim ization 一个空调系统常设置多台冷水机组,冷水机组容量按最大负荷设计选型。然而,冷水机组实际上绝大部分时间在部分负荷下运行,因此,冷水机组能耗主要是其在部分负荷运行工况下的能耗。空调系统(有多台冷水机组)中冷水机组的能耗不只与开启台数及其功率有关,还与冷水机组自身性能(全负荷性能和部分负荷性能)有关,与部分负荷下冷水机组间的负荷分配方案有关。因此,确定冷水机组选型后,如何找到最佳负荷分配方案,最大程度地降低运行能耗,是空调系统节能的关键[1] 。 笔者以2台相同容量并联运行的螺杆式冷水机组为例,根据其部分负荷性能参数,通过比较不同负荷分配方案下冷水机组的能耗,确定较优的运行方案。 1 研究对象 以北京某建筑空调系统为例,建筑物总冷负荷为800kW 。该空调系统总运行时间为2284 h [3],空调负荷率分布如表1所示。选择2台相同 规格的螺杆式冷水机组并联运行,每台机组冷量为409kW,其部分负荷性能参数见表2。该冷水机组冷量可卸载到90%,80%,70%,60%,50%,40%,30%和20%。为便于分析,近似认为系统负荷即为机组所承担的负荷。 表1 北京地区某建筑物夏季空调负荷率分布 负荷率/%2030405060708090100运行时间/h 649 565 454 277 176 108 43 10 2 表2 某螺杆冷水机组部分负荷性能参数 负荷率/%2030405060708090100实际制冷量/kW 82 123164205246286327368409 输入功率/kW 21 24 27 32 38 46 57 70 116 COP 3.95.16.16.46.56.25.75.33.5 2 不同运行方案下机组全年总能耗2.1 现行运行方案的全年总能耗 目前常见机组运行方案主要有2种[2] :方案

部分负荷系数

N P L V的意义科学评估一台机组的运行费用既要考虑满负荷的效率，更要考虑部分负荷效率。事实上，机组运行在满负荷的时间不到2%，98%的时间运行在部分负荷。 美国制冷空调学会（ARI）为此经过大量研究，提出了一种广泛接受的科学评估方法，即机组综合部分负荷性能指标（NPLV）来全面评价一台机组的综合效率。 NPLV综合考虑机组在100%，75%，50%和25%不同负荷点的性能，并对不同点根据实际运行确定权重，来综合评估机组的效率水平。中国最新颁布的公共建筑节能设计标准也包含了此综合部分负荷效率指标。按此方法计算运行费用更科学，也更接近实际情况。 NPLV全称综合部分负荷性能。根据美国制冷空调学会ARI550/590标准，通过对100%，75%，50% 和25%四个部分负荷性能点计算得出。 NPLV的计算公式如下： NPLV=*A+*B+*C+*D 其中A，B，C，D分别代表机组在100%，75%，50% 和25%四个点的COP值。 IPLV和NPLV的计算方法

根据ARI550-98、ARI560-98、ARI590-98规定IPLV计算公式。 性能系数IPLV计算：IPLV=1/（×A+×B+×C+×D） 能耗系数IPLV计算：IPLV=1/（A+B+C+D） A——100%制冷量时的性能系数COP。（kW/kW） B——75%制冷量时的性能系数COP。（kW/kW） C——50%制冷量时的性能系数COP。（kW/kW） D——25%制冷量时的性能系数COP。（kW/kW） 全年耗电量=（能耗系数IPLV）×（满负荷制冷量）×（年运行时间）

年运行时间按6～9月份四个月，每天12小时统计，年运行1200小时计算。

强负荷条件下稳定工况四个关键性问题及对策

强负荷条件下稳定工况四个关键性问题及对策 作者/来源：正大热能 当今，固定床间歇式煤气炉其技术装备水平和自动化程度已今非昔比。工艺水平和操作控制技术也得以同步发展。并已成为了新型设备和自控技术作用发挥的基础和保障。煤气炉及配套设施的大型化和高性能也为煤气炉高炉温、强负荷制气创造了条件。强负荷制气法，为众多合成氨厂实现少开炉，多开机提高热能的转化利用率降低生产成本发挥了很大作用。 每一项新操作方法的诞生和应用都是一次推陈出新的过程。近些年来造气理论的发展创新和工艺技术的更新进步是飞速进行的。上世纪80年代至90年代初还普遍应用的理论依据和操作方法，已经有相当一部分被全新理念作用而产生的新工艺、新操作方法所取代。例如：热风造气技术和过热蒸汽造气技术已有不少业内人士提出了相反的观点。造气技术已经走出探索如何提高半水煤气中一氧化碳加氢的时代，已经细化到有意识调控半水煤气中甲烷含量的境界，煤气炉的运行特点已经走上了高气化强度长周期稳定运行之路。 然而，由于强负荷条件下运行的煤气炉其管理和操作控制的难度都相对增大，要求必须有一套与之相适合的操作方法才能保证其稳、优运行。近期发现有部分厂家采用强负荷制气后炉况波动大，生产难以稳定，经了解了几家的情况后发现有的厂家是由于煤质特性不能保证相对的稳定，这是其一。还有一个共性的问题是管理上和操作上都没有抓住和掌握强负荷条件下最为关键的问题。经常顾此失彼，总起来说就是没能找出重点并抓住重点。今提出强负荷条件下稳定炉内工况的“四要素”希望同行们有所借鉴并希望共同向列深层和更宽的领域探讨、交流已求共同进步。 稳炭层 在合理确定炭层高度的基础上，在各项工艺指标确定后的正常操作中，要求炭层控制必须稳定，这一点是稳定炉内工况和优化工艺条件的首要问题。因操作控制不当造成炭层大范围波动是造气操作的一大忌。煤气炉正常运行中如炭层控制低于了工艺范围，从炉温表的显示上就显示出炉上温度涨幅加快，加煤周期缩短，炉下温度开始下降，炉上和炉下温度出现分叉现象。发气量也会随之逐步变小，出现这个现象的反应原理是：炭层降低后床层阻力变小，蓄热能力下降，风速的加快使火层上移、变薄，热损失增大。使之发气量下降。如不及时纠正操作上的错误，结果将是煤耗升高和生产能力下降。反之如果控制炭层超出了工艺要求，就破坏了确定好的吹风率，吹风阻力增大，炉温逐步降低，灰的成渣率开始下降，灰层内的细灰增多，吹风阻力会进一步加大，生产负荷逐步下降，热量逐步失去平衡。煤气的产量的质量都随之降低。可见操作不当造成的炭层波动对气化条件的影响相当严重，因此在操作和管理上要把稳定炭层高度作为一项主要工艺指标来抓。 然而，在炭层高度确定合理，操作控制也达到了稳定的条件下，入炉煤粒度的变化同样会造成床层阻力和蓄热条件的变化，因此原料加工的工作做不好将会使造气的操作更加复杂化。做到入炉煤的特性和粒度稳定将对稳定炉内工况，优化工艺条件起到很大的帮助作用。所以，将入厂原煤在加工过程中按造气入炉煤国标要求分级利用，是有利于稳定炉况、有利于节煤降耗的举措。这样加工管理的工作量加大了，加工费用稍有增加，但在造气生产中实现的效益是增加的加工费用远不可比的。近些年来，对炭层高度的选择在行业中观点不一，高、中、低炭层都有人坚持，而笔者认为炭层高度这项重要的工艺指标不能做为一种绝对的的概念来生搬硬套，各个厂家要根据装备上的不同特点来合理确定（应依照风机能力、原料特性、流程特点、管网阻力、炉型特点等综合考虑）。正确确定炭层高度的原则是：最大限度地发挥风机能力，不能因炭层确定太高影响吹风效率，但又不能因炭层选择过低而吹翻炭层，影响操作。要恰如其分地掌握好这两点，应该是适合高则定为高，适合低则定为低，不能教条。总之，稳定合理的炭层高度是稳定各项工艺的先决条件。 稳灰层 灰渣层是无活性、无反应的无效层区。而它的厚薄和控制稳定与否都对气化条件有很大的影响。炭层高度稳定后，并不是床层内各层区就能稳定在最佳位置了，还要进行合理的工艺调整和科学有效的操作控制。床层内的主要层区是气化层（俗称火层），而火层位置的合理选择和位置稳定又取决于灰层厚度的合理选择和控制稳定，这两个问题关联性极强。火层位置的调整是靠调节上、下吹时间和调节上、下吹蒸汽用量作为主要手段，但是对火层位置起到巩固作用的还在于灰层厚度的稳定。也就是说正常操作中对火层位置影响最大的一项条件是灰层的变化。很多厂家忽视了对灰层厚度的合理选择，忽视了灰层厚度的变化对气化条件影响的重要性。一味的追求炉顶、炉底温度都不高的良好气化条件，但是在确定制气负荷时必须科学地确定与之相适应的灰层的厚度。如果这项工艺条件选择不合理就人使制气负荷无法提高，气化条件无法优化。例如：强负荷条件下错误的选择了厚灰层，低炉下温度，那么即使炭层高度确定合理了，也会因灰层过厚使炉内的有效层区空间减少，火层必然上移，使吹风阻力增大，吹风效率也低，以上问题的存在限制了一定的生产能力得不到充分发挥。合理的确定了灰层厚度也要同时确定炉下温度的工艺指标。这项重要的工艺指标应在外部条件和操作技能允许的前提下尽量缩小其波动范围，以减少灰层的波动。造气技术提高的目标，首先要求控制指标更加稳定，波动范围进一步缩小，逐步达到恒定各项工艺指标。 控制灰层的方法是精心控制排灰速度，达到灰层的产生和排出的平衡。检测灰层厚度的手段除定期探火外，平常操作的主要依据是炉底温度和灰梨温度的变化，正常操作中在灰层厚度不变的条件下，有时会出现因原料特性突然变化使气化速度加快，在加煤周期固定的条件下炭层出现下降快的现象，这个时候切勿采用减慢排灰速度的方法来提高炭层，要保持灰层厚度稳定，判明煤质变化将会给炉况造成何种影响，采取缩短加煤周期或调节入炉蒸汽用量的方法处理，因为出现这种现象的原因一般是更换的原料活性好，熔点低造成的。这种条件下氧化层内已开始出现局部或大面积的熔融状态。如不及时采取合理措施而去减炉条机转速就使灰层增厚，使火层更加集中，气化层温度还会升高，更加剧了熔态的产生。因此，对灰层的控制要以不变应万变，除非是各项工艺作全面调整之时同时重新确定指标。操作上要具体情况，拿出专门措施，不能乱了整个方寸。只要灰层不变化，火层位置就会稳定，还原层、干馏层、干燥层都得以稳定。也为稳定整个工况创造有利条件，因此说稳定各个层区的关键在于首先要有稳定的灰层。 稳气化剂 炭层的稳定和灰层的稳定为稳定各个层区的位置和保证各层区在同一截面上的均匀分布打下了坚实的基础。但是，要达到气化温度的稳定和半水煤气成份的优化和稳定，还要在力求稳定入炉风量和稳定入炉蒸汽压力和流量上下功夫。 要保证炉内气化温度的稳定首先要保证每一循环都要有稳定的吹风率，在吹风时间一定的条件下，操作上的因不对入炉风量的影响是很大的。除前文提到的炭层变化和入炉煤粒径变化对吹风率的影响外，加氮方式对吹风率的影响也是重要的一个方面。有的厂只有调节回收时间的方法调节氢氮比，而且大幅度的加减回收，集中加氮。

midas时程荷载工况中几个选项的说明

时程荷载工况中几个选项的说明 动力方程式如下： 在做时程分析时，所有选项的设置都与动力方程中各项的构成和方程的求解方法有关，所以在学习时程分析时，应时刻联想动力方程的构成，这样有助于理解各选项的设置。另外，正如哲学家所言：运动是绝对的，静止是相对的。静力分析方程同样可由动力方程中简化(去掉加速度、速度项，位移项和荷载项去掉时间参数)。 0.几个概念 自由振动: 指动力方程中P(t)=0的情况。P(t)不为零时的振动为强迫振动。 无阻尼振动: 指[C]=0的情况。 无阻尼自由振动: 指[C]=0且P(t)=0的情况。无阻尼自由振动方程就是特征值分析方程。 简谐荷载: P(t)可用简谐函数表示，简谐荷载作用下的振动为简谐振动。 非简谐周期荷载: P(t)为周期性荷载，但是无法用简谐函数表示，如动水压力。 任意荷载: P(t)为随机荷载(无规律)，如地震作用。随机荷载作用下的振动为随机振动。 冲击荷载: P(t)的大小在短时间内急剧加大或减小，冲击后结构将处于自由振动状态。 1.关于分析类型选项 目前有线性和非线性两个选项。该选项将直接影响分析过程中结构刚度矩阵的构成。 非线性选项一般用于定义了非弹性铰的动力弹塑性分析和在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)的结构动力分析中。当定义了非弹性铰或在一般连接中定义了非线性连接(非线性边界)，但是在时程分析工况对话框中的分析类型中选择了“线性”时，动力分析中将不考虑非弹性铰或非线性连接的非线性特点，仅取其特性中的线性特征部分进行分析。 只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界在动力分析中将转换为既能受压也能受拉的单元或边界进行分析。 如果要考虑只受压(或只受拉)单元、只受压(或只受拉)边界的非线性特征进行动力分析应该使用边界条件>一般连接中的间隙和钩来模拟。 2.关于分析方法选项 目前有振型叠加法、直接积分法、静力法三个选项。这三个选项是指解动力方程的方法。关于振型叠加法、直接积分法可以参考一些动力方程方面的书籍。 振型叠加法是将多自由度体系的动力反应问题转化为一系列单自由度体系的反应，然后再线性叠加的方法。其优点是计算速度快节省时间，但是由于采用了线性叠加原理，原则上仅适用于分析线弹性问题，当进行非线性动力分析时或者因为装有特殊的阻尼器而不能满足阻尼正交(刚度和质量的线性组合)时是不能使用振型叠加法的。 直接积分法是将时间作为积分参数解动力方程式的方法，又称为时域逐步积分法。直接

部分负荷工况

4.2部分负荷工况 燃油耗的降低首先是由于压缩比由10提高到12所致。通过控制涡流阀，进气涡流能连续调节，EGR相容性得以改善。即使在EGR率相同的情况下，缸内直喷汽油机（BDE）在转速2000r/min和平均有效压力0.2MPa的标准工况下，燃油耗已经比进气道喷射汽油机（MPFI）大约低4%。若EGR率再提高10%，节油效果还能进一步提高2%，因此总的节油效果可达6%（图10）。与竞争者相比，2.2 Direct Ecotec 缸内直喷汽油机352g/KWh 的比油耗在FEV分布带中处于相当优势的地位（图11）。 这种燃油耗优势扩展到宽广的工况范围内（图12），其最低比油耗只有231 g/KWh。 原来的2.2 Ecotec 进气道喷射汽油机是按低HC排放设计的，喷油器在气缸盖上的位臵、尽可能避免或减小燃烧室中的有害容积以及适当的压缩比等都有助于降低HC排放，因此无论与公司内还是与公司外的同类机型相比，这种进气道喷射汽油机在HC排放方面都具有优势。而缸内汽油直喷机型的开发旨在提高功率和降低燃油耗，因而虽然因其高压缩比和高EGR率等系统条件的限制并没能达到进气道喷射机型那样好的HC排放水平，但与竞争机型相比仍处于中等水平，而由于EGR率较高，NOx排放水平较低。 由于结构类型的限制以及燃油系统压力高（4～12MPa），喷油时间较短，缸内直喷式汽油机的喷油器在新的状态下已显现±5%的流量误差。加之，在使用过程中，由于机械老化和喷油嘴积碳，各缸的喷

嘴流量特性会有所变化，从而影响到燃油耗、驱动性能和排放。通过将喷油嘴按流量偏差分成三组，并采用一种新颖的“气缸平衡功能”，上述难题得以解决。这种功能是借助于安装在催化转化器前的宽带λ传感器，在排气门开启后的某个曲轴转角窗口内测量各缸的过量空气系数。每缸用150oCA的曲轴转角窗口就能确保稳定地测出单缸混合气特性。图13表示这种气缸平衡功能调节作用的实例。以将所有气缸一律调节至λ=0.99为目标,测量开始时,气缸2和3的喷油量少了10%,而气缸1和4的喷油量多了10%。从测量一开始,各缸过量空气系数λ就立即进行平衡调节,5 min以后就完成。气缸平衡功能把各缸之间的混合气的不均匀性修正到允许的程度，从而有助于获得长期良好的排放特性。 5．3 全负荷工况 除降低燃油耗外，缸内汽油直喷机型还能提高功率，并特别重视提高中低速扭矩。图14表示能在整个转速范围内大大提高充量系数。在3500r/min以下的低转速范围内可连续调节的涡流阀有助于提高空气流量。 虽然空气流量提高了，同时还将压缩比提高了2，但是与进气道喷射机型相比，燃烧率图的重心位臵还是平均推迟了3o～5oCA（图15），这在进气道喷射机型上相当于压缩比提高大约0.5。其中，汽油缸内直喷的内部冷却效果起了作用，不但提高了充气系数，而且降低了爆燃倾向，最终使全负荷曲线抬高（图15）。低速扭矩提高10%，最大扭矩提高8%，标定功率提高6%，这就大大提高了汽车的驾驶乐

ansys荷载工况组合

若用ANSYS进行设计，往往要计算很多种工况组合，如果加载能分开加载独立计算然后结果叠加（仅限于弹性阶段）则效率可提高不少，下面推荐几个命令即可达到这种效果。 !★加自重——————————————————★1★ allsel,all acel,0,0,0 fdele,all,all,all sfadele,all,all,all acel,,,10 lswrite,1 allsel,all ……………… lswrite,N_LOAD !可加其他荷载，自己定义 allsel,all outpr,all,all lssolve,1,N_LOAD,1 !对各荷载独立求解 fini !荷载组合 /post1 allsel,all lcase, 1 !读出自重荷载下的结构响应 lcoper,add,2 !加上荷载2 lcwrite,31 !作为工况组合31 当然可以用lcfact定义荷载的分项系数，再进行组合。 善用这些命令，对于设计（往往是很多工况组合）就比较方便了 /post1 lcdef,1,1 lcdef,2,2 lcdef,3,3 lcdef,4,4 !定义四种工况，分别为四种荷载下的计算结果 lcfact,1,1.2 lcfact,2,1.4 lcfact,3,1.19 lcfact,4,1.4 !指定各工况的组合系数 lcase,1 !读入工况1，database＝1 sumtype,prin !指定加操作的对象 lcoper,add,2 !荷载组合，database＝database＋2

lcoper,add,4 !荷载组合，database＝database＋4 lcoper,lprin !计算线性主应力 lcwrite,11 !把database结果写到工况11,即恒荷载＋活荷载＋吊车荷载的结果 lcase,1 lcfact,2,1.19 lcfact,4,1.19 !改变组合系数 sumtype,prin lcoper,add,2 lcoper,add,3 lcoper,add,4 lcoper,lprin lcwrite,12 !把database结果写到工况12,即恒荷载＋活荷载＋吊车荷载＋风荷载的结果 !... ...其他荷载组合 !之后使用lcase,n 就可调入工况n，并查看它的变形和内力 !可使用如下命令流得到工况11和12，13的较大者99,进而查看最大应力 lcase,11 lcase,min,12 lcase,min,13 lcwrite,98 lcase 98 !查看工况98的应力分布... ... lcase,11 lcase,max,12 lcase,max,13 lcwrite,99 lcase 99 !查看工况99的应力分布... ... 以下为定义和读取荷载工况用到的一些命令： LCDEF_从结果文件中的一列结果产生荷载工况 LCDEF, LCNO, LSTEP, SBSTEP, KIMG LCNO：随意的指针数（1－99），要赋给LSTEP，SBSTEP和FILE命令指定的荷载工况。缺 省为1加前一个值。 LLSTEP：要定义为荷载工况的荷载步的编号。缺省为1。 SBSTEP：子荷载步的编号。缺省为荷载步的最后一个子荷载步。 KIMG：仅用于复数分析0－用复数分析的实部1－用虚部 注意：通过建立一个指向结果文件中的一列结果的指针产生一个荷载工况。这个指针(LCNO)可以用在LCASE或LCOPER命令中来读荷载工况数据到数据库中。

中国不同气候区综合部分负荷性能IPLV系数的计算方法

中国不同气候区综合部分负荷性能IPLV系数的计算方法 IPLV=A×a+B×b+C×c+D×d 式中：A=100%负荷能效比（W/W）,冷却水进水温度30℃ B=75%负荷能效比（W/W）,冷却水进水温度26℃ C=50%负荷能效比（W/W）,冷却水进水温度23℃ D=25%负荷能效比（W/W）,冷却水进水温度19℃ 中国主要城市气候分区 以上资料来源：《公共建设节能设计标准（公共建筑部分）》

制冷空调产品标准中的综合部分负荷性能系数 IPLV和NPLV 2007年国家冷标委完成了对GB/T18430.1-2001、GB/T18430.2-2001的修订。形成了新的GB/T18430.1-2007、GB/T18430.2-2008标准，其中主要变化对产品的能效评价指标均采用季节性能效评价指标，用综合部分负荷性能系数来评价机组的能效水平。 其计算公式为IPLV=2.3%A+41.5%B+46.1%C+10.1%D 1、定义 1.1综合部分负荷性能系数 用一个单一数值表示的空气调节用冷水机组的部分负荷效率指标，基于表(1)规定的IPLV 工况下机组部分负荷性能系数值，按照机组在特定负荷下运行时间的加权因素，通过下式获得： IPLV(或NPLV)=2.3%A+41.5%B+46.1%C+10.1%D (1) 1.2非标准部分负荷性能系数 用一个单一数值表示的空气调节用冷水机组的部分负荷效率指标，基于表（1）规定的NPLV 工况下机组部分负荷性能系数，按机组在特定负荷下运行时间加权因素，通过式（1）获得。注：部分负荷性能系数IPLV代表了平均的单台机组的运行工况，可能不代表一个特有的工程安装实例。 A=100%负荷性能系数（KW/KW） B=75%负荷性能系数（KW/KW） C=50%负荷性能系数（KW/KW） D=25%负荷性能系数（KW/KW）