注塑压力计算方法

注塑压力计算方法

新模试模以及注塑生产过程中，大家习惯上将注塑机屏幕显示的数值当成注塑压力，而实际上注塑机显示屏的数值并不是真正的注塑压力，而只是一个比例值。那么真正的注塑压力是多少呢这需要进行计算。

注塑机参数表中有两个参数值：一个是最大注塑压力，另一个是最大油泵压力。生产过程中炮嘴的实际注塑压力应该等于这两个参数值相除，然后乘以注塑机显示屏上第一段注塑压力的数值。下面以我们注塑车间的注塑机为例，计算注塑压力：

MA1600/540注塑机技术参数表

注射重量g230291359

注射速率g/s117148183

注射压力Mpa215169137

塑化能力g/s18

锁模力KN1600

移模行程mm430

拉杆内距mm470*470

最大油泵压力Mpa16

油泵功率Kw15

电热功率Kw

假如，某个产品生产时注塑机上注塑压力显示值是90,则炮嘴的实际注塑压力如下：

注塑压力会影响射胶速度，影响气纹、冲花、波浪纹等产品外观缺陷，因此注塑机屏幕显示的注塑压力比例值不超过80为宜。

注意：目前注塑车间部分注塑机是A型螺杆，

大部分注塑机仍然是B型螺杆。

盾构土压力计算

城市地铁盾构施工土压力选择 随着北京2008年申奥成功，我国的城市地铁施工必将走向了一个崭新的一页。城市地铁盾构施工具有快速、安全、对地面建筑物影响小等诸多优点，已经被越来越多的人们所认可。在城市地铁盾构施工中，如何设置合理的土压，对于控制地表沉降有着至关重要的意义。 一、土压平衡复合式盾构机三种工况的简要介绍土压平衡复合式盾构有三种工况，即敞开式、半敞开式、土压平衡三种掘进模式。地层围岩条件较好时，螺旋输送机伸入土仓，螺旋输送机的卸料口完全打开，土仓内不保持土压，维持刀盘、土仓、螺旋输送机之间的完全敞开，实现敞开式模式掘进。当围岩稳定性变坏，工作面有坍塌时或有坍塌的可能，或地下涌水不能得到有效控制时，缩回螺旋输送机，关闭螺旋输送机的卸料口，压入压缩空气，土仓会被压力封闭，控制地下水的涌出，防止坍塌的进一步发生，即可实现半敞开式掘进模式；若水压力大或工作面不能达到稳定状态，则先停止螺旋输送机的出碴，切削下来的碴土充满土仓。与此同时，用螺旋输送机排土机构，进行与盾构推进量相应的排土作业，掘进过程中，始终维持开挖土量与排土量的平衡来维持仓内碴土的土压力。以土仓内的碴土压力抗衡工作面的土体压力和水压力，以保持工作面的土体的稳定，防止工作面的坍塌和地下水的涌出，从而使盾构机在不松动的围岩中掘进，确保不产生地层损失，实现土压平衡掘进模式。 二、掘进土压力的设定 在选择掘进土压力时主要考虑地层土压，地下水压（孔隙水压），预先考虑的预备压力地层施工土压 在我国铁路隧道设计规范中，根据大量的施工经验，在太沙基土压力理论的基础上，提出以岩体综合物性指标为基础的岩体综合分类法，根据隧道的埋资深度不同，将隧道分为深埋隧

注塑速度(精典)

注塑速度注塑速度注塑速度注塑速度注塑速度注塑速度 注塑速度的比例控制已经被注塑机制造商广泛采用。虽然电脑控制注塑速度分段控制系统早已存在，但由于相关的资料有限，这种机器设置的优势很少得到发挥。本文将系统的说明应用多段速度注塑的优点，并概括地介绍其在消除短射、困气、缩水等制品缺陷上的用途。 射胶速度与制品质量的密切关系使它成为注塑成型的关键参数。通过确定填充速度分段的开始、中间、终了, 并实现一个设置点到另一个设置点的光滑过渡，可以保证稳定的熔体表面速度以制造出期望的分子取问及最小的内应力。我们建议采用以下这种速度分段原则：1）流体表面的速度应该是常数。2）应采用快速射胶防止射胶过程中熔体冻结。3）射胶速度设置应考虑到在临界区域（如流道）快速充填的同时在入水口位减慢速度。4）射胶速度应该保证模腔填满后立即停止以防止出现过填充、飞边及残余应力。 设定速度分段的依据必须考虑到模具的几何形状、其它流动限制和不稳定因素。速度的设定必须对注塑工艺和材料知识有较清楚的认识，否则，制品品质将难以控制。因为熔体流速难以直接测量,可以通过测量螺杆前进速度，或型腔压力间接推算出（确定止逆阀没有泄漏）。 材料特性是非常重要的，因为聚合物可能由于应力不同而降解，增加模塑温度可能导致剧烈氧化和化学结构的降解，但同时由剪切引起的降解变小，因为高温降低了材料的粘度，减少了剪切应力。无疑，多段射胶速度对成型诸如PC、POM、UPVC等对热敏感的材料及它们的调配料很有帮助。 模具的几何形状也是决定因素：薄壁处需要最大的注射速度；厚壁零件需要慢—快—慢型速度曲线以避免出现缺陷；为了保证零件质量符合标准，注塑速度设置应保证熔体前锋流速不变。熔体流动速度是非常重要的，因为它会影响零件中的分子排列方向及表面状态；当熔体前方到达交叉区域结构时，应该减速；对于辐射状扩散的复杂模具，应保证熔体通过量均衡地增加；长流道必须快速填充以减少熔体前锋的冷却，但注射高粘度的材料,如PC是例外情况，因为太快的速度会将冷料通过入水口带入型腔。 调整注塑速度可以帮助消除由于在入水口位出现的流动放慢而引起的缺陷。当熔体经过射嘴和流道到达入水口时，熔体前锋的表面可能已经冷却凝固，或者由于流道突然变窄而造成熔体的停滞，直到建立起足够的压力推动熔体穿过入水口，这就会使通过入水口的压力出现

土压力计算方法.

第五章土压力计算 本章主要介绍土压力的形成过程，土压力的影响因素；朗肯土压力理论、库仑土压力理论、土压力计算的规范方法及常见情况的土压力计算；简要介绍重力式挡土墙的设计计算方法。 学习本章的目的：能根据实际工程中支挡结构的形式，土层分布特点，土层上的荷载分布情况，地下水情况等计算出作用在支挡结构上的土压力、水压力及总压力。 第一节土压力的类型 土体作用在挡土墙上的压力称为土压力。 一、土压力的分类 作用在挡土结构上的土压力，按挡土结构的位移方向、大小及土体所处的三种平衡状态，可分为静止土压力E o，主动土压力E a和被动土压力E p三种。 1．静止土压力 挡土墙静止不动时，土体由于墙的侧限作用而处于弹性平衡状态，此时墙后土体作用在墙背上的土压力称为静止土压力。 2．主动土压力 挡土墙在墙后土体的推力作用下，向前移动，墙后土体随之向前移动。土体内阻止移动的强度发挥作用，使作用在墙背上的土压力减小。当墙向前位移达主动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力减至最小。此时作用在墙背上的最小土压力称为主动土压力。 3．被动土压力 挡土墙在较大的外力作用下，向后移动推向填土，则填土受墙的挤压，使作用在墙背上的土压力增大，当墙向后移动达到被动极限平衡状态时，墙背上作用的土压力增至最大。此时作用在墙背上的最大土压力称为被动土压力。 大部分情况下作用在挡土墙上的土压力值均介于上述三种状态下的土压力值之间。 二、影响土压力的因素 1．挡土墙的位移 挡土墙的位移（或转动）方向和位移 量的大小，是影响土压力大小的最主要的因 素，产生被动土压力的位移量大于产生主动 土压力的位移量。 2．挡土墙的形状 挡土墙剖面形状，包括墙背为竖直或是 倾斜，墙背为光滑或粗糙，不同的情况，土压力的计算公式不同，计算结果也不一样。 3．填土的性质 挡土墙后填土的性质，包括填土的松密程度，即重度、干湿程度等；土的强度指标内摩擦角和粘聚力的大小；以及填土的形状（水平、上斜或下斜）等，都

(整理)土主动、被动土压力概念及计算公式

主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P a 。 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P p 。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，可用图6-2来表示。由图可知P p ＞P o ＞P a 。 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯（Rankin ）1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直； (2)挡土墙的墙后填土表面水平； (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，σz 仍保持不变，但σx 将不断增大并超过σz 值，当土墙挤压土体使σx 增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图6-4的应力园O 3，σz 变为小主应力，σx 变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p p )。土体中产生的两组破裂面与水平面的夹角为2 45?- ?。 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 σ1=σ3tg 2 (45°+2?)+2c ·tg(45°+2?) σ3=σ1tg 2(45°-?)-2c ·tg(45°-?)

如何调较注塑工艺参数

如何调较注塑工艺参数（温度、压力、速度、位置）？ 温度温度的测量和控制在注塑中是十分重要的，虽然进行这些测量是相对地简单，但多数注塑机都没有足够的温度采点或线路。 在多数注塑机上，温度是由热电偶感应的。一个热电偶基本上由两条不同的电线尾部相接而组成的。如果一端比另一端热，将产生一个微小的电讯，越是加热讯号越强。 温度的控制热电偶也广泛应用作温度控制系统的感应器，在控制仪器上，设定需要的温度，而感应器显示将与设定点上产生的温度相比较。在这最简单的系统中当温度到达设定点时，就会关闭，温度下降后电源又重新开启，这种系统称为开闭控制，因为它不是开就是关。 熔胶温度熔胶温度是很重要的，所用的射料缸温度只是指导性。熔胶温度可在射嘴处量度或使用空气喷射法来量度。射料缸的温度设定取决于熔胶温度、螺杆转速、背压、射料量和注塑周期。你如果没有加工某一特定级别塑料的经验，请从最低的设定开始。为了便于控制，射料缸分了区，但不是所有都设定相同温度。如果运作时间长或在高温下操作，请将第一区的温度设定为较低的数值，这将防止塑料过早熔化和分流。注塑开始前，确保液压油、料斗封闭器、模具和射料缸都处于正确温度下。 注塑压力这是引起塑料流动的压力，可以用在射嘴或液压线上的传感器来测量。它没有固定的数值，而模具填充越困难，注塑压力也增大，注塑线压力和注塑压力是有直接关系。 第一阶段压力和第二阶段压力

在注塑周期的填充阶段中，可能需要采用高射压，以维持注塑速度于要求水平。模具经填充后便不再需要高压力。不过在注塑一些半结晶性热塑性塑料（如PA及POM）时，由于压力骤变，会使结构恶化，所以有时无须使用次阶段压力。 锁模压力 为了对抗注射压力，必须使用锁模压力，不要自动地选择可供使用的最大数值，而要考虑投影面积，计算一个合适的数值。注塑件的投影面积，是从锁模力的应用方向看到的最大面积。对大多数注塑情况来说，它约为每平方英寸2吨，或每平方米31兆牛顿，然而这只是个低数值，而且应当作为一个很粗略的经验值，因为，一旦注塑件有任何的深度，那么侧壁便必须考虑。 背压 这是螺杆后退前所须要产生及超越的压力，采用高背压虽有利于色料散布均匀及塑料熔化，但却同时延长了螺杆回位时间，减低填充塑料所含纤维的长度，并增加了注塑机的应力。故背压越低越好，在任何情况下都不能超过注塑机注塑压力（最高定额）的20%。 射嘴压力 射嘴压力是射嘴里面的压力。它大约就是引起塑料流动的压力。它没有因定的数值，而是随模具填充的难度加大而增高。射嘴压力、线压力和注塑压力之间有直接的关系。在螺旋式注塑机上，射嘴压力大约比注射压力少大约百分之十左右。而在活塞式注塑机时压力

注塑机锁模力计算的三种方法概述

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锁模力计算的三种方法概述 锁模力又称合模力，是指注射机的合模装置对模具所施加的最大夹紧力，当熔体充满型腔时，注射压力在型腔内所产生的作用力总是力图使模具沿分型面胀开，为此，注射机的锁模力必须大于型腔内熔体压力与塑料制品及浇注及浇注系统在分型面上的投影面积之和的乘积。 公式：锁模力≥模力压力X 制品、流道、浇口在分型面上的投影面积之和。 需要注意的是：锁模力不足，制品产生飞边或不能成型，而如果锁模力过大，造成系统资源的浪费，并且会使液压系统元件在高压下长时间工作，可能过早老化，机械结构过快磨损。 第一部分：锁模力计算的经验计算 经验公式一：核心思路——通过锁模力常数来计算锁模力 计算公式：锁模力=锁模力常数×制品的投影面积 即 P=KpS 式中P—锁模力（T）； Kp—锁模力常数（t/cm2）；S —制品在模板上的投影面积（cm2） 锁模常数Kp表：（注射较精密制品时参考值） 经验公式二：核心思路——通过估计模腔压力来计算锁模力 即：350（kg/cm2）乘以产品的投影面积（cm2）除以1000 注：除以1000 是将KG 转为吨 第二部分：锁模力精准计算

可以通过准确的计算公式或通过Moldflow 模流分析，来精确确定成型所需的锁模力。 精确公式计算： 计算锁模力有两个重要因素：（1）投影面积（2）模腔压力 （1）投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积 （2）模腔压力（P）的确定 模腔压力由以下因素所影响： （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚 （4）使用塑料的粘度特性 （5）注射速度 热塑性塑料流动特性的分组及粘度等级（流动能力） 粘度等级常数(K) 模腔压力决定于壁厚、流程与壁厚的比例及粘度等级常数(K) 模腔基本压力(P0)决定于壁厚、流程与壁厚的比例（如图）。

土压力计算

本工程场地平坦，经过与类似工程的比较，土体上部底面超载20kPa；假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算,计算土压力时首先要确定土压力系数，主动土压力系数和被土压力系数的计算分式分别如下[2]：

主动土压力系数： o 2a tan (45/2)K ?=- 被动土压力系数： 2p (tan 45/2)K ?=?+ 其中： a K ——主动土压力系数； p K ——被动土压力系数； ?——土的摩擦角。

()12210111011222222 218tan 45tan 450.756 2220 20.756202015.12 2200 1.50.75620 15.1210tan 45tan 450.704 222K kPa P K c kPa P K z c kPa K P K z c ?σσγ?γ???? ?=?-=?-= ? ???? ?==-=?-?==-=+??-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-()()()222 3223 331332 200.70421511.09 2200 1.5 00.60.704215 11.0921.5tan 45tan 450.463 222200 1.500.60.463211 5.722kPa P K z c kPa K P K z c kPa P K z γ?γγ+?-?=-=-=+?+??-?=-???? ?=?-=?-= ? ????? =-=+?+??-?-=-4224441442223.082118.09825tan 45tan 450.406 22249.850.406227.514.796288.610.406227.50.94c kPa K P K z c kPa P K z c kPa ?γγ=-?=???? ?=?-=?-= ? ????? =-=?-?=-=-=?-?=

注塑机压力、速度之PID参数原理

注塑机压力、速度之PID参数原理 在注塑机中，应用最为广泛的控制规律为比例、积分、微分控制，简称PID控制。当注塑机压力，速度及温度实际参数不能完全可靠掌握，或得不到精确的数学模型，控制理论的其它技术难以采用时，参数必须依靠经验和现场调试来确定，这时应用PID控制技术最为方便。即当我们不完全了解注塑时实际的压力，速度，温度，或不能通过有效的测量手段来获得上述参数时，最适合用PID控制技术。PID控制，实际中也有PI和PD控制。PID控制就是根据系统的误差，利用比例、积分、微分计算出控制量进行控制的。 比例（P）控制 比例控制是一种最简单的控制方式。其控制的输出与输入误差信号成比例关系。当仅有比例控制时系统输出存在稳态误差（Steady-state error）。 积分（I）控制 在积分控制中，控制系统的输出与输入误差信号的积分成正比关系。对一个注塑机控制系统，如果在进入稳态后存在稳态误差，则称这个控制系统是有稳态误差的或简称有差系统（System with Steady-state Error）。为了消除稳态误差，在注塑机压力，速度，温度控制中必须引入“积分项”。积分项对误差取决于时间的积分，随着时间的增加，积分项会增大。这样，即便误差很小，积分项也会随着时间的增加而加大，它推动注塑机电脑的输出增大使稳态误差进一步减小，直到等于零。因此，比例+积分(PI)控制，可以使注塑机系统在进入稳态后无稳态误差。 微分（D）控制 在微分控制中，注塑机电脑中压力，速度，温度的信号输出与输入误差信号的微分（即误差的变化率）成正比关系。注塑机电脑在克服误差的调节过程中可能会出现振荡甚至失稳。其原因是由于存在有较大惯性组件（环节）或有滞后(delay)组件，具有抑制误差的作用，其变化总是落后于误差的变化。解决的办法是使抑制误差的作用的变化“超前”，即在误差接近零时，抑制误差的作用就应该是零。这就是说，在控制器中仅引入“比例”项往往是不够的，比例项的作用仅是放大误差的幅值，而目前需要增加的是“微分项”，它能预测误差变化的趋势，这样，具有比例+微分的注塑机电脑，就能够提前使抑制误差的控制作用等于零，甚至为负值，从而避免了被控量的严重超调。所以对有较大惯性或滞后的被控对象，比例+微分(PD)控制器能改善系统在调节过程中的动态特性。

剪切力的计算方法

第3章 剪切和挤压的实用计算 3.1 剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用(图3-1a)，构件的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面(n m -面)发生相对错动(图3-1b)。 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构件。构件剪切面上的内力可用截面法求得。将构件沿剪切面n m -假想地截开，保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面 相切的内力Q F (图3-1c)的作用。Q F 称为剪力，根据平衡方程∑=0Y ，可求得F F Q =。 剪切破坏时，构件将沿剪切面(如图3-la 所示的n m -面)被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a 所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部内力，而只是给出了主要的受力和内力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。 3.2 剪切和挤压的强度计算 3.2.1 剪切强度计算 剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图3-2a 为一种剪切试验装置的简图，试件的受力情况如图3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情形。当载荷F 增大至破坏载荷b F 时，试件在剪切面m m -及n n -处被剪断。这种具有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图3-2c 可求得剪切面上的剪力为 2 F F Q =

(完整版)土力学土压力计算

第六章 挡土结构物上的土压力 第一节 概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点，而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（0E ） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力0E 。 2.主动土压力（a E ） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（p E ） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力p E 。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： p E >0E > a E 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi （1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土

注塑机比例流量、压力的调校

注塑机比例流量、压力的调校 阅读：1535次页数：3页 2014-08-04 举报 比例流量、压力的调校 1、比例阀与电子放大板 比例流量阀和比例压力阀统称比例阀。它有阀体和油摯线圈组成。它的主要作用是通过油摯线圈受电的大小来控制阀的流量开放多少。而油摯线圈受电和阀体流量开放程度是按一定比例线性关系而变化的。 当注塑机注塑预置叁数后，通过CPU中央处理器的处理和电子放大板的处理后，注塑机的注塑工作压力和流量就由比例阀控制。具体可以用电箱旁的DPCA和DSCA电流表来显示比例线性关系。具体叁数如下。 当S=00时，比例流量DSCA电流电流表显示200Ma; 当S=99时，比例流量阀在DSCA表上显示680Ma 当P=00时，比例压力阀在CPCA表上显示0mA; 当P=99时，比例压力阀在DPCA表上显示800Ma。 而相对的压力表在15~145kg/CM2范围内呈现性变化。DSCA电流表上和DPCA电流表上显示的电流叁数也就是比例流量、比例压力油摯阀线圈电压变化索取的。它受控于电脑CPU中央处理器和电子放大板控制。电子放大板输出电压控制比例流量、比例压力阀。控制比例流量、比例压力阀的线圈吸合程度来控制油压和油流量。 2、比例阀与电脑CPU中央处理单元

比例阀与电脑CPU中央处理单元是紧密相连，密切相连，共为一体，共同来完成注塑工作。其运行过程应当为:叁数预置——>电脑处理——>电子放大板——>比例流量——>注塑各动作。了解比例阀与电脑CPU中央处理单元的关系，对维修工作提供依据。预置叁数使得数据进入电脑CPU中央处理单元，经过对叁数的运算和处理，将数据量通过D/A变换器转换成模拟量信号。而该模拟量信号又经比例放大处理后，输出再通压力、流量最高控制和压力、流量最低限额控制4电位器进行控制调校，输出信号的幅值实际中应在0~3V范围内变化。在维修过程中，一般调校好后才可以上机工作，不宜调节压力最高限额控制电位器，否则会改变工作点，给下一级控制带来困难。电脑输出的控制信号作为电子放大板的输入信号，经过整形、比较、反馈、放大和隔离传送去控制功率三极管，再去驱动油摯阀和比例流量、比例压力阀线圈。而线圈受电大小又控制比例阀的流量开放程度即线圈电压与比例阀流量呈线性关系。 3.数控速度与压力的检验及调节方法 在正常情况下，注塑机的流量与压力已经过严格的调校，一般不需要再调。在特殊情况下，才需要重新调校电脑CPU上的压力与流量限额控制电位器。 (1)数控压力线性比例控制的检验方法 1、电脑CPU单元上的四个“流量与压力限额控制”电位器的位置。 2、预置参数把四级射胶速度调到50，枕压压力调到00 3、启动油泵电机，在溶胶筒温度达到溶胶温度时，按手动射胶键，使螺杆到底，看油压压力表应指示一个低于20公斤的压力数值。可用压力最低限额控制电位器来调节，反时针旋转，可使压力降低。 4、可预置参数将枕压按级增加，油压表指示应按比例增加，当压力数控值枕压压力到达50时，90时，油压表应在误差2.5公斤以下，超过调节最低限额电位器。 1/3页 5、停止输入射胶信号，重复上述2、4步骤，利用射胶压力数控数值作检查点。常用50和99，当其中一个检查点99达到所需的压力指示，而另一个检查点50的压力指示误差不超过(所需压力指示)2.5kgf/cm2,则不用再调整。但需要在射胶压力数控值为00时，油压表的压力指数不可高于20kgf/cm2,一般均在5~15kgf/cm2之间。 6、为避免在枕压99检查点内调整油压指示时间长，引起油温过热或电机过载，热继电器动作，调校要迅速正确。如遇热继电器跳摯要等2min后，热机电器金属片复位后，把射胶压力数控值调低后，再按热机电器的复位按键，继续调整。 7、当

挤压应力

第三节 挤压的实用计算 机械中的联接件如螺栓、销钉、键、铆钉等，在承受剪切的同时，还将在联接件和被联接件的接触面上相互压紧，这种现象称为挤压。如图6-1所示的联接件中，螺栓的左侧园柱面在上半部分与钢板相互压紧，而螺栓的右侧园柱面在下半部分与钢板相互挤压。其中相互压紧的接触面称为挤压面，挤压面的面积用bs A 表示。 一、挤压应力 通常把作用于接触面上的压力称为挤压力，用bs F 表示。而挤压面上的压强称为挤压应力，用bs σ表示。挤压应力与压缩应力不同，压缩应力分布在整个构件内部，且在横截面上均匀分布；而挤压应力则只分布于两构件相互接触的局部区域，在挤压面上的分布也比较复杂。像切应力的实用计算一样，在工程实际中也采用实用计算方法来计算挤压应力。即假定在挤压面上应力是均匀分布的，则: bs bs bs A F =σ (6-5) 挤压面面积bs A 的计算要根据接触面的情况而定。当接触面为平面时，如图6-2中所示的键联接，其接触面面积为挤压面面积，即l h A bs 2=（图6-9a 中带阴影部分的面积）；当接触 图6-9 挤压面积的计算 面为近似半圆柱侧面时，如图6-1中所示的螺栓联接，钢板与螺栓之间挤压应力的分布情况如图6-9b 所示，圆柱形接触面中点的挤压应力最大。若以圆柱面的正投影作为挤压面积（图6-9c 中带阴影部分的面积），计算而得的挤压应力，与接触面上的实际最大应力大致相等。故对于螺栓、销钉、铆钉等圆柱形联接件的挤压面积计算公式为t d A bs =，d 为螺栓的直径，t 为钢板的厚度。 二、挤压的强度条件 在工程实际中，往往由于挤压破坏使联接松动而不能正常工作，如图6-10a 所示的螺栓 图6-10 螺栓表面和钢板圆孔受挤压 联接，钢板的圆孔可能被挤压成如图6-10b 所示的长圆孔，或螺栓的表面被压溃。

注塑压力与速度关系的解释希望能帮到你,看不明白,请看多两遍!

注塑壓力與速度關系的解释:希望能帮到你,看不明白,请看多两遍! 其实，机器的动作本身都是克服了阻力的运动，也就是说机器要动作首先必须提供稍大于（略等于）阻力的动力，在注塑机上也就称为压力，只有提供了这个力才能动；而动作是有快慢之分的，这就牵涉到了流量，它是动力的源，在克服了阻力得以动作后流量越大动作就越快，同时动作越快阻力也就越大，因此可以这幺说运动本身就是在寻找动力与阻力的平衡点。 我想大家所关心的可能是注塑机注射和保压时的流量和压力的关系。 注射本身的是热料流填充模腔的一个过程。理论上讲，若不考虑产品表面缺陷，模具因素的话应该是填充速度越快越好。但由于热料流在流动的过程中必然要产生阻力（模腔内压力），之所以有了这个模腔的内压阻力的存在，机器必须需提供一个大于或等于这个阻力的动力（注射时的液压力）才能将热料流填充到模腔，也就是说注射的动作也是在克服阻力的动作。 有人会问，这个压力从注射一开始到结束是一成不变的吗？肯定不是，即使是匀速注射（或称一段速度）。因为随着料流填入模腔的多少其接触面是不断在扩充，也就是说它的受力面积在不断扩大，因此匀速注射时注射压力是在变化的。而非单段速度注射时注射压力肯定也是在不断变化，因为除了受力面积在变外，料流填充的速度也在变化。

相信会有人会迷惑，这个注射压力我到底怎幺设为好呀？其实，设定注射压力就是设定模腔内压力(理论上)，到底设多大，不知道！你知道模腔内压到底多大吗，相信也是不知道的，怎幺办？先来个假定的条件，机器画面中不可以设定注射压力，只有一个减压阀可用来调注射的压力，注射速度是可调的。在这种情况下，肯定我们会说，安全第一先将减压阀调到不至于将模具射暴就行（这个力的大小有模具设计极限值可查），因为调得太低怕料填不满。而实际注射时模腔阻力（理论上此时它等于液压注射力）小于减压阀极限时减压阀不工作，若超出减压阀极限时则被减压阀强行降低其输入值。在模腔阻力低于减压阀极限压力时料流完全按照设定的速度填充模腔，而在阻力大于设定的减压阀的极限时，由于减压阀的作用必然导致料流填充速度自然慢下来以求寻找模腔内压阻力与注射液压力的新平衡点。实际上注塑制品本身就是这样的过程，只要有极限压力可设定（减压阀极限力）足已，并不一定需要人为给定其注射时的液压力,许多来自欧洲的变量闭环控制的注塑机就是这样，因为这种控制系统可以调节油泵的输入输出载荷,能根据操作者设定的速度推进料流填充模腔，在保证速度的情况下，提供略等于模腔阻力的液压力，在模腔阻力趋向于大于设定的极限力时机器会自动降低注射速度以求达到新的平衡.这种注射方式可以说是注射速度主导了注射压力. 但实际生产中为何又会常有三段甚至四段可设定的注射压力呢，国内生产的机器一般都是定量或开环变量式控制系统的机器，且由比例流量阀和比例压力阀两个相互独立的比例调整的方式来控制，且其输出的载荷

注塑机锁模力计算公式

注塑机锁模力计算公式 内容来源网络，由“深圳机械展（11万㎡，1100多家展商，超10万观众）”收集整理！更多cnc加工中心、车铣磨钻床、线切割、数控刀具工具、工业机器人、非标自动化、数字化无人工厂、精密测量、数控系统、3D打印、激光切割、钣金冲压折弯、精密零件加工等展示，就在深圳机械展 锁模力常有四种方法计算： 方法1：经验公式1 锁模力（T）=锁模力常数Kp*产品投影面积S（CM*CM） Kp经验值： PS/PE/PP - 0.32; ABS - 0.30~0.48; PA - 0.64~0.72; POM - 0.64~0.72; 加玻纤- 0.64~0.72； 其它工程塑料- 0.64~0.8； 例如：一制品投影面积为410CM^2,材料为PE，计算锁模力。 由上述公式计算所得：P=Kp*S=0.32*410=131.2(T),应选150T机床。 方法2：经验公式2 350bar*S(cm^2)/1000. 如上题，350*410/1000=143.5T,选择150T机床。 以上两种方法为粗调的计算方法，以下为比较精确的计算方法

方法3：计算锁模力有两个重要因素：1．投影面积 2．模腔压力 1、投影面积（S）是沿着模具开合所观看得到的最大面积。 2、模腔压力的决定（P） 模腔压力由以下因素所影响 （1）浇口的数目和位置 （2）浇口的尺寸 （3）制品的壁厚 （4）使用塑料的粘度特性 （5）射胶速度 3．1 热塑性塑料流动特性的分组 第一组 GPPS HIPS TPS PE-LD PE-LLD PE-MD PE-HD PP-H PP-CO PP-EPDM 第二组 PA6 PA66 PA11/12 PBT PETP 第三组 CA CAB CAP CP EVA PEEL PUR/TPU PPVC 第四组 ABS AAS/ASA SAN MBS PPS PPO-M BDS POM 第五组 PMMA PC/ABS PC/PBT 第六组 PC PES PSU PEI PEEK UPVC 3．2 粘度等级 以上各组的塑料都有一个粘度（流动能力）等级。每组塑料的相对粘度等级如下：组别倍增常数（K） 第一组×1.0

土体主动、主动土压力概念及计算公式

[指南]土体主动、主动土压力概念及计算公式主动土压力 挡土墙向前移离填土，随着墙的位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐减小，当墙后土体达到主动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力减至最小，称为主动土压力P。 a 被动土压力 挡土墙在外力作用下移向填土，随着墙位移量的逐渐增大，土体作用于墙上的土压力逐渐增大，当墙后土体达到被动极限平衡状态并出现滑动面时，这时作用于墙上的土压力增至最大，称为被动土压力P。上述三种土压力的移动情况和它们在相同条件下的数值比较，p 可用图6-2来表示。由图可知P,P,P。 poa 朗肯基本理论 朗肯土压力理论是英国学者朗肯(Rankin)1857年根据均质的半无限土体的应力状态和土处于极限平衡状态的应力条件提出的。在其理论推导中,首先作出以下基本假定。 (1)挡土墙是刚性的墙背垂直; (2)挡土墙的墙后填土表面水平; (3)挡土墙的墙背光滑，不考虑墙背与填土之间的摩擦力。 把土体当作半无限空间的弹性体，而墙背可假想为半无限土体内部的铅直平面，根据土体处于极限平衡状态的条件，求出挡土墙上的土压力。 如果挡土墙向填土方向移动压缩土体，ζ仍保持不变，但ζ将不断增大并超过ζ值，zxz当土墙挤压土体使ζ增大到使土体达到被动极限平衡状态时，如图

6-4的应力园O，ζx3z变为小主应力，ζ变为大主应力，即为朗肯被动土压力(p)。土体中产生的两组破裂面与xp

,45:,水平面的夹角为。 2 朗肯主动土压力的计算 根据土的极限平衡条件方程式 ,,2ζ=ζtg(45?+)+2c?tg(45?+) 1322 ,,2ζ=ζtg(45?-)-2c?tg(45?-) 3122 土体处于主动极限平衡状态时，ζ=ζ=γz，ζ=ζ=p，代入上式得 1z3xa 1)填土为粘性土时 填土为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为 ,,2,ap=γztg(45?-)-2c?tg(45?-)=γzK-2c (6-3) aa22 由公式(6-3)，可知，主动土压力p沿深度Z呈直线分布，如图6-5所示。a (一)Z 0 ZH-H30 HZPa-3 H γ2cHKa?Ka 图5,5粘性土主动土压力分布图 当z=H时p=γHK-2cK aaa 在图中，压力为零的深度z，可由p=0的条件代入式(6-3)求得 0a 2cz, (6-4) 0,Ka 在z深度范围内p为负值，但土与墙之间不可能产生拉应力，说明在z深度范围内，0a0 填土对挡土墙不产生土压力。墙背所受总主动土压力为P，其值为土压力分布图中的阴影部分面积，即a 1aaa0,,,,P(HK2cK)(Hz)2 (6-5) 212c2,,,，aaHK2cHK,2

注塑压力与速度的关系

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注塑压力与速度的关系 虽然明白了原理,但是有时真的不容表达出来啊. 今天刚好看到,有位高手表达得很详细:希望大家看过之后,以后也可以像这样表达出来.其实，机器的动作本身都是克服了阻力的运动，也就是说机器要动作首先必须提供稍大于（略等于）阻力的动力，在注塑机上也就称为压力，只有提供了这个力才能动；而动作是有快慢之分的，这就牵涉到了流量，它是动力的源，在克服了阻力得以动作后流量越大动作就越快，同时动作越快阻力也就越大，因此可以这么说运动本身就是在寻找动力与阻力的平衡点。 我想大家所关心的可能是注塑机注射和保压时的流量和压力的关系。注射本身的是热料流填充模腔的一个过程。理论上讲，若不考虑产品表面缺陷，模具因素的话应该是填充速度越快越好。但由于热料流在流动的过程中必然要产生阻力（模腔内压力），之所以有了这个模腔的内压阻力的存在，机器必须需提供一个大于或等于这个阻力的动力（注射时的液压力）才能将热料流填充到模腔，也就是说注射的动作也是在克服阻力的动作。 有人会问，这个压力从注射一开始到结束是一成不变的吗？肯定不是，即使是匀速注射（或称一段速度）。因为随着料流填入模腔的多少其接触面是不断在扩充，也就是说它的受力面积在不断扩大，因此匀速注射时注射压力是在变化的。而非单段速度注射时注射压力肯定

也是在不断变化，因为除了受力面积在变外，料流填充的速度也在变化。 相信会有人会迷惑，这个注射压力我到底怎么设为好呀？其实，设定注射压力就是设定模腔内压力(理论上)，到底设多大，不知道！你知道模腔内压到底多大吗，相信也是不知道的，怎么办？先来个假定的条件，机器画面中不可以设定注射压力，只有一个减压阀可用来调注射的压力，注射速度是可调的。在这种情况下，肯定我们会说，安全第一先将减压阀调到不至于将模具射暴就行（这个力的大小有模具设计极限值可查），因为调得太低怕料填不满。而实际注射时模腔阻力（理论上此时它等于液压注射力）小于减压阀极限时减压阀不工作，若超出减压阀极限时则被减压阀强行降低其输入值。在模腔阻力低于减压阀极限压力时料流完全按照设定的速度填充模腔，而在阻力大于设定的减压阀的极限时，由于减压阀的作用必然导致料流填充速度自然慢下来以求寻找模腔内压阻力与注射液压力的新平衡点。实际上注塑制品本身就是这样的过程，只要有极限压力可设定（减压阀极限力）足已，并不一定需要人为给定其注射时的液压力,许多来自欧洲的变量闭环控制的注塑机就是这样，因为这种控制系统可以调节油泵的输入输出载荷,能根据操作者设定的速度推进料流填充模腔，在保证速度的情况下，提供略等于模腔阻力的液压力，在模腔阻力趋向于大于设定的极限力时机器会自动降低注射速度以求达到新的平衡.这种注射方式可以说是注射速度主导了注射压力.

注塑机计算公式

注塑机计算公式 一.理论出容积π/4=0.785) (1)螺杆直径²*0.785*射出行程=理论射出容积(cm³); (2)理论射出容积/0.785/螺杆直径=射出行程(cm). 二.射出重量: 理论射出容积*塑料比重*射出常数(0.95)理想=射出重量(gr); 三.射出压力: (1)射出缸面积²/螺杆面积²*系统最大压力 (140kg/cm²)²=射出压力(kg/cm²); (2)射出缸直径²/螺杆直径²*系统最大压力(140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²); (3)料管组合最大射出压力*实际使用压力(kg/cm²)/系统最大压力 (140kg/cm²)=射出压力(kg/cm²). 四.射出速率: (1)螺杆面积(cm²)*射出速度(cm/sec)=射出速率(cm³/sec); (2)螺杆直径(cm²)*0.785*射出速度(cm/sec)=射出速度(cm³/sec). 五.射出速度: (1)射出速率(cm³/sec)/螺杆面积(cm²)=射出速度(cm/sec); (2)泵浦单转容积(cc/rev)*马达转速(rev/sec)/60(秒)/射出面积(cm²)=射出速度(cm/sec). (马达转速RPM:60HZ------1150,50HZ-----958) 六.射出缸面积; 射出压力(kg/cm²)/系统最大压力(140kg/cm²)*料管面积(cm²)=射出缸面积(cm²); 单缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785=射出缸面积(cm²); 双缸---(射缸直径²-柱塞直径²)*0.785*2=射出缸面积(cm²). 七.泵浦单转容积: 射出缸面积(cm²)*射出速度(cm/sec)*60秒/马达转速=泵浦单转容积(cc/sec). (马达转速RPM: 60HZ------1150,50HZ-----958) 八.螺杆转速及油压马达单转容积: 泵浦单转容积(cc/rec)*马达转速(RPM)/油压马达单转容积=螺杆转速;

如何调注塑机工艺参数

如何调注塑机工艺参数（如何设锁模，射胶的速度，压力，位置等等），为什么？ 一般来说，注塑机工艺参数是由产品模具而定 模具越大，其锁模力应随之加大，这是为保证其注塑时形成一个相对密闭的空间，不至于生产出的产品带有过多的飞边（毛刺），从而影响产品外观和使用； 至于注射的速度，压力，包括位置，都和你的产品结构以及产品所使用的材质和使用温度有关系，情况比较复杂，在你没给出一定的产品及产品材质参数前，无法详细回复。 建议参考下《机械设计手册》第五版第四卷中的《塑料制品与塑料注射成型模具设计》第二节《塑料注射成型工艺》。 追问 谢谢你的回答。请问如：调锁模力（等）时首先要输入最基础的那些数值，最近车间突然断电，重启后以前设置的参数没了，如何重输参数（依据是什么）？ 回答 这个问题，我无法帮你完全找回你原来的参数，只能一点一点的调试回来， 不过建议以后类似此种重要数据一定要记录在案，而且必须备份。 这是我从事过的单位必须做的工作。 从我的经验上来说，比较重要的分几点要特别注意的： 1.锁模力，理论上来说，锁模力就是为了克服液态树脂原料在注射时从模具内溢出的作用力，所以锁模力的计算方法为：首先得到注射油缸的总压力，再由此总压力得到注射料筒内部的压强，用此压强乘以模具内部的有效面积，得出的就是近似的锁模力，一般情况下锁模力要比计算得出的数值要大一点， 但在实际操作中，很难做到这么精确计算，因为，实际调试能更快更准确的得到你需要的数据； 2.注射压力，我所掌握的经验中，就没有用过计算公式来得到数据，都是由低往高地调试，一般情况下，开模5次可以基本调定数据，然后再根据产品的具体要求进行微调，以达到最好的效果。 3.注射的速度，通常来说，此数据都是根据产品的厚薄和其形状的复杂性直接挂钩的，在产品比较薄，形状比较复杂的情况下，速度一定要快，否则在树脂没充满型腔前就已经固化； 4.注射位置和注射速度可以说是一样的，当注射速度调到一定值的时候，还无法完成产品的基本成型时，就要靠调整注射位置来进行补充操作， 5，冷却水和冷却时间的控制，这个问题不太好用语言来说明，要具体情况具体分析了，有问题再和我交流吧 以上就是我个人认为再注塑工艺中相对比较重要的几点，总之有一点是非常关键的，就是所有的数据都要由低到高地进行调试，否则很可能对模具造成永久性的损毁，后果不堪设想。。

注塑工艺计算公式

1．锁模力 F（TON）公式：F=Am*Pv/1000 F：锁模力:TON Am：模腔投影面积:CM2 Pv：充填压力:KG/CM2 （一般塑胶材料充填压力在150-350KG/CM2） （流动性良好取较底值，流动不良取较高值） 射出压力=充填压力/0.4-0.6 例：模腔投影面积 270CM2 充填压力 220KG/CM2 锁模力=270*220/1000=59.4TON 2．射出压力 Pi（KG/CM2）公式：Pi=P*A/Ao即：射出压力=泵浦压力*射出油缸有效面积÷螺杆截面积 Pi: 射出压力 P：泵浦压力 A：射出油缸有效面积 Ao:螺杆截面积 A=π*D2/4 D：直径π：圆周率3.14159 例1：已知泵浦压力求射出压力？ 泵浦压力=75KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45mm）公式：2〒R2即：3.1415*（45mm÷2）2=1589.5mm2 Pi=75*150/15.9=707 KG/CM2 例2：已知射出压力求泵浦压力？ 所需射出压力=900KG/CM2 射出油缸有效面积=150CM2 螺杆截面积=15.9CM2（∮45） 泵浦压力P= Pi*Ao/A=900*15.9/150=95.4 KG/CM2 3．射出容积 V（CM3）公式：V= π*(1/2Do)2*ST即：射出容积=3.1415*半径2*射出行程 V：射出容积 CM3 π：圆周率 3.1415 Do：螺杆直径 CM ST：射出行程 CM 例：螺杆直径 42mm 射出行程 165mm V= π*（4.2÷2）2*16.5=228.6CM3 4．射出重量 Vw(g) 公式：Vw=V*η*δ即：射出重量=射出容积*比重*机械效率Vw：射出重量 g V：射出容积η：比重δ：机械效率 例：射出容积=228.6CM3 机械效率=0.85 比重=0.92 射出重量Vw=228.6*0.85*0.92=178.7G 5．射出速度 S（CM/SEC）公式：S=Q/A即：射出速度=泵浦吐出量÷射出油缸有效面积S：射出速度 CM/SEC A：射出油缸有效面积 CM2 Q：泵浦吐出量 CC/REV公式：Q=Qr*RPM/60 (每分钟/L)即：泵浦吐出量=泵浦每转吐出量*马达回转数/每分钟 Qr：泵浦每转吐出量（每回转/CC） RPM：马达回转数/每分钟 例：马达转速 1000RPM/每分钟泵浦每转吐出量85 CC/RPM 射出油缸有效面积 140 CM2 S=85*1000/60/140=10.1 CM/SEC 6．射出率 Sv(G/SEC)公式：Sv=S*Ao即：射出率=射出速度*螺杆截面积 Sv：射出率G/SEC S：射出速度CM/SEC Ao：螺杆截面积 例：射出速度=10CM/SEC 螺杆直径∮42 面积=3.14159*4.2*4.2/4=13.85CM2 Sv=13.85*10=138.5G/SEC