预应力混凝土连续刚构桥施工控制技术分析

预应力混凝土连续刚构桥施工控制技术分析

【摘要】本文主要论述杉木溪施工控制的预拱度设置，采用有限元软件精确分析施工过程，实测各项技术参数，以便有限元分析进行对比调整参数，最后给出施工控制参数，有效地调整桥梁的内力和线形，经过监测，实测结果与理论值相符合，合龙误差较小，为提高桥梁施工质量和安全可靠提供科学保证。

【关键词】连续刚构桥；施工控制；预拱度；立模标高；有限元分析

连续刚构桥是大跨径混凝土梁式桥发展的必然趋势。但是，己建成的大跨连续刚构桥在运营过程中普遍出现了中跨跨中下挠过大问题，即连续刚构桥实际长期变形值超过理论值。施工中所用材料的变异性，导致施工中实际受力条件与计算所设的不完全一致，加之各种意想不到的因素均使得理想计算与实际不符，从而产生较大的结构线形误差并直接影响结构受力、使用寿命和外形美观。

由于挠度产生的因素多而复杂，一旦发生过大挠度就难以纠正，将留下永久遗憾，所以大跨度预应力混凝土梁桥悬臂法施工最重要的任务之一就是挠度计算和施工控制，是极为重要的环节。本文以杉木溪大桥为例，对连续刚构桥施工控制仿真分析与施工控制进行研究。

1 工程案例分析

1.1 工程背景

万源（陕川界）至达州（徐家坝）高速公路D7合同段杉木溪大桥主桥为预应力混凝土连续箱梁刚构桥，跨径组合为（55+100+55m）=210m。主桥采用单薄壁空心墩，基础采用钻孔桩基础。主梁为单箱单室预应力混凝土直腹板箱形梁，主梁根部梁高6.5m，跨中部梁高2.8m，箱梁高度由距墩中心3.0m处按1.8次抛物线变化；箱梁顶板宽12.1m，底板宽6.5m，翼缘板悬臂长度2.8m，桥面横坡变化，由腹板高度调整；连续刚构单T箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑，边跨现浇段采用导梁法一次浇筑完成，边、中跨合龙段采用吊架模板、劲性骨架、平衡重方法进行浇筑。主梁采用采用C50混凝土，桥墩采用C40混凝土。

1.2 施工过程仿真分析

杉木溪大桥施工过程分析采用桥梁专业软件Midas/Civil进行仿真分析[1]。

采用空间杆系结构模型，墩身和梁体均模拟为梁单元。按照设计图纸中桥梁结构分析，划分为155个节点，120个单元，其中主梁为68个单元，如图1所示。

图1 杉木溪大桥Midas/Civil仿真模型

1.3 主要计算结果

计算结果主要包括施工中各阶段的结构内力、应力计算结果，施工阶段的结构应力包络结果，成桥近期、远期结构内力、挠度计算结果，运营阶段结构验算结果[1]。

在14号块张拉后结构达到最大悬臂阶段，结构累计位移如图2所示；各关键施工阶段主梁累计位移如图3～图6所示；活载位移如图7所示。

图2 最大悬臂状态主梁竖向位移（mm）

图3 边跨合龙时主梁竖向位移（mm）

图4 成桥后主梁竖向位移（mm）

图5 移动荷载作用下主梁竖向位移（mm）

施工最大悬臂阶段主梁上、下缘应力如图7所示；成桥阶段主梁应力如图8

刚构桥合龙段施工方案(DOC)

刚构桥合龙段施工方案 一、编制依据 1、X XXXXXX高速公路X期工程XX合同段两阶段施工图设计图纸，总监办下发的文件和要求。 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) 3、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95) 4、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004) 5、《公路工程国内招标文件范本》(2003年版)。 6、现场踏勘及调查了解的施工环境、条件等。 7、XX省省高速公路《桥梁施工标准化指南(试行) 》。 二、工程概况 XXXXXXXX期工程XX合同段，路线位于XX市XX区境内，起于KX+06Q终于KX+145,路线全长5.085km。 XXX大桥位于XX区XX村境内，为跨越XXX水库大坝的一座左右幅分离式大桥；左线桥起点桩号为 ZKX+295,终点桩号为ZKX+683.5,桥梁全长388.5m，共分两联，桥跨组合为5X 30m+( 62+110+62) m 右线桥起点桩号为YKX+286,终点桩号为YKX+674.5,桥梁全长388.5m，共分三联，桥跨组合为4 X 30m+ (62+110+62) m+30m第二联上部结构为(62+110+62) m三跨P.C变截面连续箱梁，由上、下行分离的两个单箱单室箱型截面组成，采用纵、横、竖三向预应力体系；箱梁桥下部结构采用钢筋混凝土空心薄壁墩，低桩承台，群桩基础。第一联上部结构为5X 30m装配式预应力混凝土连续刚构T梁，下部结构桥墩采用 柱式墩配桩基础；第三联上部结构为 1 X 30m的装配式预应力混凝土简支T梁。桥台采用重力式U型台配 扩大基础。 主桥上部结构为单箱单室变截面箱梁，箱梁顶面宽度为16.75m，底面宽度为8.75m。主跨刚构墩顶梁 高6.2m，跨中梁高2.5m，桥址处于平曲线过渡段，箱梁顶面设置2?4%的单向横坡，同一断面箱梁底板保 持水平，通过箱梁腹板的高差实现顶板单向横坡。箱梁分块15对，其分段长度分别为3.0m、3.5m和4m> 梁段最大块重为155t。箱梁腹板厚度0#梁段由1.3m渐变0.65m, 1?10#梁段为0.65m, 11#梁段为0.65?0.45m, 12?15#梁段为0.45m，底板厚度由箱梁根部1.4m渐变为0.28m，顶板厚度不变。箱梁梁高变化端梁底曲线采用R= 367.255m圆弧曲线。 主桥箱梁设置了三向预应力体系，设置有纵向束、横向束和竖向束。纵向预应力束采用两端张拉方式， 顶板束、临时束预备束均采用①S15.2-21规格的钢绞线，底板束采用① S15.2-19规格的钢绞线，横向预

大跨径预应力混凝土连续刚构桥

大跨径预应力混凝土连续刚构桥 的现状和发展趋势 周军生楼庄鸿 摘要：阐述了连续刚构桥是大跨径梁桥发展的必然趋势，以及要解决的防止过大温度应力及防止船撞的措施；收集和分析了国内外大跨径连续刚构桥的数据和资料，论述了上部构造轻型化和取消落地支架合拢边跨等趋势。 关键词：连续刚构；双壁墩身；上部构造轻型化 分类号：U448.23文献标识码：A 文章编号：1001-7372(2000)01-0031-07 The status quo and developing trends of large-span prestressed concrete bridges with continuous rigid frame structure ZHOU Jun-sheng LOU Zhuang-hong （Beijing Jianda Road & Bridge Consulting Company, Beijing 100101, China） Abstract：Adopting the structure of continuous rigid frame in construction of large-span beam bridge is an inevitable developing trend. The measures for decreasing temperature stress and protecting piers from vessel impacting are described. The data from some of domestic and overseas large-span beam bridges with continuous rigid frame structure are given and analyzed. The superstruture-lightening and non-drop-construction for closing-up of side span are discussed in the paper. Key words：continuous rigid fram; pier with double wall; superstructure-lightening 1 大跨径混凝土梁式桥的发展趋势 随着高速交通的迅速发展，要求行车平顺舒适，多伸缩缝的T型刚构也不能很好满足要求，因此连续梁得到了迅速的发展。悬臂施工时，梁墩临时固结，合拢后梁墩处改设支座，转换体系而成连续梁。连续梁除两端外其他无伸缩缝，有利于行车，但需梁墩临时固结和转换体系；同时需设大吨位盆式支座，费用高，养护工作量大。于是连续刚构应运而生，近年来得到较快的发展。其结构特点是梁体连续、梁墩固结，既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了T型刚构不设支座、不需转换体系的优点，方便施工，且有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度，能满足特大跨径桥梁的受力要求。国内外一些大跨径的连续刚

刚构桥挂蓝施工合拢段施工方案

合拢段施工方案 合拢段梁高均为2.3m，底板厚度为25cm，腹板厚度为50cm，箱梁顶板厚为26cm。每个合拢段长度为2.5m，边跨合拢段C50混凝土为25.76m3，重；中跨合拢段砼数量为31.94m3，重。 1、总体方案 全桥箱梁合拢由边至中进行，即先合拢边跨，最后合拢中跨，边跨合拢段采用落地支架施工，施工支架同边跨现浇段，中跨合拢段底模系统自制，结构和挂篮底模相同，采用横桥向双拼32#槽钢+顺桥28#工字钢+横桥12#槽钢+顺桥10*10方木+1.8cm厚竹胶板，采用精轧螺纹钢反吊在已完成的梁段底板上。 边跨现浇段施工结束后将挂篮底模落下，挂篮退至0#块，安装边跨合拢段支架，预压后进行边跨合拢段施工，中跨合拢段利用一个挂篮的底篮进行合拢。（具体步骤参见附图） 在施工现浇段10#、10’#节段时预埋好劲性骨架接头钢板，劲性骨架的锁定按又撑又拉的原则进行设计，劲性骨架预埋时充分估计施工误差，留足预埋槽钢之间的间距，且同一合拢段后施工的一个悬臂端槽钢预埋时其横向、竖向相对应箱梁的位置应与先施工的一个悬臂端（槽钢已预埋）保持一致，尽量使合拢时两节预埋槽钢在一条直线上。 合拢段合拢时必须满足设计要求，轴线偏差小于1cm，两端高差

不大于2cm。合拢前对节段的标高及轴线进行联测，并连续观测气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移量，观测合拢段在温度的影响下的梁体长度变化。连续观测时间不少于48小时，观测间隔一般可3小时观测一次。并将结果上报监理和设计单位，以便必要时对合拢工艺采取相应的措施。 挂篮施工完成后先将底模落下，再将挂篮退回0#块拆除。合拢前清除T构上不必要的施工荷载，使全桥T构处于相对平衡状态。 合拢温度选择在一天中温度最低的时段进行。合拢时间宜选在日照温差小的阴天或温度变化幅度较平稳的时间段进行。大致是午夜合拢锁定，凌晨开始浇注混凝土。 边跨合拢段砼浇筑前先解除3#、6#墩顶的支座锁定（支座出厂时厂家已锁定、用氧割切除其锁定螺铨）。 合拢段混凝土浇注完毕后，养生至强度达到设计要求强度后，按设计张拉底板预应力束并锚固。 关于体系转换的过程：边跨合拢段位于相对稳定的现浇支架上，相对变形和受力较小，对合拢段受力是有利的，由于受力主要由支架承受，故在边合拢段时不采用水箱配重。边跨合拢段张拉完成后，立即对硫磺支座通电融解解除其约束。中跨合拢段锁定后，立即解除4#、5#墩顶的支座锁定，然后浇注合拢段砼。 2、施工工艺流程图 2. 1. 边跨合拢段施工工艺流程图见图1。

连续刚构桥梁方案比选(原创、优秀)

1.1 方案比选 1.1.1 工程概况 （一） 主要技术指标： （1）孔跨布置：见”分组题目”。 （2）公路等级：一级。 （3）荷载标准:公路I 级，人群荷载3.5kN/m 2 （4）桥面宽度：桥面宽度20.5m ，即净2?7.5m(车行道)+1.5m(中央分隔带)+2 ?2.0m(人行道和栏杆) （5）桥面纵坡：0%（平坡）；桥轴平面线型：直线 （6）该地区气温：１月份平均6℃，７月份平均30℃。 （7）桥面铺装：铺装层为10cm 防水混凝土，磨耗层为8cm 沥青混凝土。 （二）材料规格 （１） 梁体混凝土:C50混凝土； （２） 桥面铺装及栏杆混凝土:C40级混凝土； （３） 预应力钢筋及锚具: 主梁纵向预应力钢筋可选用 715.24,915.24,1215.j j j j φφφφ----高强度低松弛钢绞线 (115.24j φ-公称断面面积为2140.00mm )，1860MPa b y R =，1488MPa y R =，对应锚具分别为YM15-7,YM15-9,YM15-12,YM15-19；对应波纹管直径分别为(内径) 70,80,85,100mm φφφφ（外径比同径大7mm ）。 主梁竖向预应力钢筋采用32φ冷拉IV 级钢筋，735MPa b y R =(冷拉应力)，550MPa y R =；对应锚具为M343?(螺距)；对应孔道直径43φ，锚垫板边长140mm a =，相邻锚板中心距离不小于15cm 。 （三）河床横断面 河 床 横 断 面

（四）工程地质条件 大桥位于江心洲西侧及附近水域，其中0+250~0+532地面高程为 3.8~4.20米，低潮时为陆地，高潮时被水淹没；0+542，0+614位于水中，地面高程为-0.18~-3.63米，钻孔揭露表明，桥位覆盖层厚43.00~50.10米，主要为中密细、中砂层，其中0+322~0+614下部分布有厚18.60~21.15米的密实卵石土层。下附基岩全、强分化层均很发育，厚22.75~34.10米，其中0+532，0+614具有不均匀分化现象，全、强风化花岗岩中在高程-64.00~-75.50米间分布有厚0.95~4.70米的微风化花岗岩残留体。微风化基岩面变化很大，在-62.12~-82.03米间，基岩主要为灰白色中粗粒花岗岩、花岗斑岩，微风化基岩岩质坚硬，呈块状~大块状砌体结构，为主墩桩基良好的持力层。基础设计时宜采用微风化基岩作为基础持力层，桩端进入微风化基岩一定深度。 微风化岩面一览表

连续刚构桥施工工艺

连续刚构桥施工工艺 1. 连续梁桥、连续刚构桥概念 两跨或两跨以上连续梁桥，属超静定体系。连续梁在恒活载作用下，产生支点负弯距对跨中正弯距有卸载作用，使内力状态比较均匀合理。连续梁在连续梁与墩之间设有支座，连续刚构将主梁做成连续梁体与薄臂桥墩固结而成。 2. 梁体悬浇施工 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥采用悬臂施工的方法，需要施工中进行体系转换。即在悬臂浇注混凝土施工时，结构受力状态呈T形刚构、悬臂梁，待主梁合拢后形成连续刚构或连续梁。 预应力混凝土悬臂梁桥、连续梁桥墩梁是铰接（设置支座），不能承受弯距，在悬臂浇注时需采取措施，设置临时支座将墩梁固结，待悬臂施工至合拢状态后才能拆除临时支座形成连续梁桥。T型刚构、连续刚构桥墩梁是固结的，采用悬臂浇注施工时，结构本身已具有承受悬臂梁体重量的抗弯能力，可根据设计和施工要求设置临时托架和挂篮进行悬臂施工。 2.1. 悬臂梁体分段 悬臂浇筑施工时，梁体一般要分四大部分浇筑，0#段（即墩顶段）、0#段两侧对称分段悬臂浇注部分和不平衡梁段、边孔在支架上浇注部分、中跨和边跨合拢部分。 2.2. 悬浇程序（墩梁铰接） 1、在墩梁间设置临时固结系统，然后在托架上浇注0#段。 2、在0#段上安装悬臂挂篮，向两侧依次浇注对称梁段和不平衡梁段。 3、在临时支架上浇注边跨梁段。 4、在挂篮上浇注中跨和边跨合拢段。 2.3. 施工工艺 2.3.1. 0#段施工 0#段结构复杂，预埋件、钢筋、各向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错，梁面有纵横坡度，端面与待浇段密切相连，要精心施工。混凝土浇注顺序先底板、再腹板、后顶板。 施工程序如下： （1）安装墩顶托架平台（如梁底距离地面较小，可立钢管支架，如距离较大，则墩顶预埋型钢作为牛腿支架）； （2）浇注支座垫石及临时支座； （3）安装永久盆式橡胶支座； （5）安装底板部分堵头模板； （6）托架平台试压。 （7）调整模板位置及标高； （8）绑扎底板和腹板的伸入钢筋； （9）安装底板上的竖向预应力管道和预应力筋； （10）绑扎腹板、横隔板钢筋及管道定位筋； （11）安装腹板纵向预应力管道及预应力钢筋。 （12）安装全套模板。 （13）绑扎顶板底层钢筋网及管道定位筋。 （14）安装顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋。 （15）安装顶板上层钢筋网。 （16）浇注梁体混凝土。 （17）拆模，两端混凝土连接面凿毛。

浅谈连续刚构桥的发展及主要存在的问题

浅谈连续刚构桥的发展及主要存在的问题 摘要：：随着我国交通建设的迅速发展，连续刚构桥施工技术趋于成熟，但连续刚构桥成桥后也普遍存在“跨中挠度过大”、“混凝土开裂”等质量问题，综合分析研究我国连续刚构桥发展现状，探讨连续刚构桥建设的优化和更新，并提出相应的对策。 关键词：连续刚构桥；发展；问题 一、连续刚构桥的发展 随着我国科学技术的发展，传统的工业水平的提高，桥梁建筑技术发展很快。一座座跨江大桥，现代公路天桥，城市高架桥，以及更长的跨海大桥和轻轨交通高架桥，像一条条的“彩虹”使得天堑变通途。并逐步建成了一个综合运输网络，大大提高了交通现状，拉动了我国国民经济的发展，方便了人们的生活。在这些桥梁中不仅有华丽富贵的斜拉桥；华丽富贵气势雄伟的悬索桥；体形优美，历史悠久的拱桥；也有简洁美观的外表，且适应性强、施工方便、投资小、效率高的大跨度连续刚构桥。 刚构桥是什么呢？传统的桥梁施工多用费时、费工的满堂支架法，这种方法对于中、小跨径的桥梁尚能适应，但对于大跨径及特大高度、水深较深的桥梁施工显然不适应。1953年原联邦德国建成的沃伦姆斯桥，主跨114.2米，施工时引进了悬臂施工法，基本解决了施工中的难题，而且发展了预应力混凝土结构T 形刚构，对其他桥梁产生了深远的影响。1964年联邦德国又建成了主跨为208m的本道夫桥，不仅显示出悬臂施工法的优越性，而且在结构上又有创新，形成了连续刚构体系。80年代后世界各国建造了多座不带铰的连续刚构体系，发展了连续刚构体系，其中以1985年澳大利亚建成的主跨260m的门道桥，挪威1998年底建成的主跨为298m的Ralf Sundet桥最为著名。 在我国，1988年由我国设计的第一座主跨180m大跨径连续刚构桥—广东洛溪大桥建成通车后，连续刚构的突出优点使得这种桥型在我国得到了广泛应用与推广。1997年我国建成了主跨为270m的虎门大桥辅航道桥将连续刚构—连续体的跨越能力体现到极致。 二、连续刚构桥要解决的常见问题 在我国连续刚构桥的数量日趋增多，目前部分桥梁设计师对连续刚构桥设计思想、连续刚构桥施工质量的制约及长期处于超限运输状态等原因，导致连续刚构桥出现问题数量较多，通过对国内已建成的大跨径连续刚构桥梁调查的来看，我国建成的大跨径连续刚构桥梁中，出现的问题主要有以下几种：(1) 箱梁腹板、底板产生裂缝；(2) 墩顶0 # 梁段开裂；(3) 桥墩墩身裂缝；(4) 跨中挠度过大。

(建筑工程管理)连续刚构桥施工工艺

（建筑工程管理）连续刚构 桥施工工艺

连续刚构桥施工工艺 1.连续梁桥、连续刚构桥概念 俩跨或俩跨之上连续梁桥，属超静定体系。连续梁于恒活载作用下，产生支点负弯距对跨中正弯距有卸载作用，使内力状态比较均匀合理。连续梁于连续梁和墩之间设有支座，连续刚构将主梁做成连续梁体和薄臂桥墩固结而成。 2.梁体悬浇施工 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥采用悬臂施工的方法，需要施工中进行体系转换。即于悬臂浇注混凝土施工时，结构受力状态呈T形刚构、悬臂梁，待主梁合拢后形成连续刚构或连续梁。 预应力混凝土悬臂梁桥、连续梁桥墩梁是铰接（设置支座），不能承受弯距，于悬臂浇注时需采取措施，设置临时支座将墩梁固结，待悬臂施工至合拢状态后才能拆除临时支座形成连续梁桥。T型刚构、连续刚构桥墩梁是固结的，采用悬臂浇注施工时，结构本身已具有承受悬臂梁体重量的抗弯能力，可根据设计和施工要求设置临时托架和挂篮进行悬臂施工。 2.1.悬臂梁体分段 悬臂浇筑施工时，梁体壹般要分四大部分浇筑，0#段（即墩顶段）、0#段俩侧对称分段悬臂浇注部分和不平衡梁段、边孔于支架上浇注部分、中跨和边跨合拢部分。 2.2.悬浇程序（墩梁铰接） 1、于墩梁间设置临时固结系统，然后于托架上浇注0#段。 2、于0#段上安装悬臂挂篮，向俩侧依次浇注对称梁段和不平衡梁段。 3、于临时支架上浇注边跨梁段。 4、于挂篮上浇注中跨和边跨合拢段。 2.3.施工工艺 2.3.1.0#段施工 0#段结构复杂，预埋件、钢筋、各向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错，梁面有纵横坡度，端面和待浇段密切相连，要精心施工。混凝土浇注顺序先底板、再腹板、后顶板。 施工程序如下： （1）安装墩顶托架平台（如梁底距离地面较小，可立钢管支架，如距离较大，则墩顶预埋型钢作为牛腿支架）； （2）浇注支座垫石及临时支座； （3）安装永久盆式橡胶支座； （5）安装底板部分堵头模板； （6）托架平台试压。 （7）调整模板位置及标高； （8）绑扎底板和腹板的伸入钢筋； （9）安装底板上的竖向预应力管道和预应力筋； （10）绑扎腹板、横隔板钢筋及管道定位筋； （11）安装腹板纵向预应力管道及预应力钢筋。 （12）安装全套模板。 （13）绑扎顶板底层钢筋网及管道定位筋。 （14）安装顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋。 （15）安装顶板上层钢筋网。 （16）浇注梁体混凝土。 （17）拆模，俩端混凝土连接面凿毛。 （18）预应力钢筋张拉及孔道压浆。

连续刚构施工方案

连续刚构施工方案 一、工程概况 琼江河大桥主桥上部结构为48m+80m+48m预应力混凝土连续刚构，梁体为单箱单室变高度变截面箱形截面。箱梁为三向预应力混凝土结构，采用全预应力；箱梁顶板宽度为12m，底板宽度6m，顶面设置2.0%的单向排水坡。 琼江河大桥主桥（0#~3#台）为三跨连续刚构体系，在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢段及落地支架上浇筑的边跨现浇段组成。墩顶0#块长为9.0m，两个“T构”的悬臂各分为9个块件，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：3×3.5m、6×4m，共有一个2.0m长的主跨跨中合拢段和两个2.0m长的边跨合拢段，两个7.0m长的边跨现浇段。墩顶0#梁段梁高4.5m（梁高为裸梁箱梁边缘线处竖直距离计），底板厚度从0#块~9#块为从90cm~30cm渐变，跨中合拢段及边跨合拢段、现浇段梁高为2.2m，底板厚度为30cm，其余梁底下缘及底板厚度按抛物线变化；0#中部箱梁顶板厚度在墩顶为62cm，0#块边缘至9#块合拢段以及边跨现浇段为42cm；腹板厚度0#块中部为80cm，0#块边缘~5#块为60cm，6#~9#块、合拢段、现浇段为40cm。 80m刚构主墩顶箱梁综合考虑受力和变形要求在箱梁内设横隔板，为了满足施工和管理需要在主墩墩顶横隔板处设置人洞，另外在边跨现浇段底板亦设置了人洞。在每个梁段的两侧腹板中间各设置一个直径10cm的通气孔，以减少箱内外温差。梁体全部采用 C50混凝土。 悬臂浇筑段最大混凝土量为44.23m3, 重量为115T。 主桥纵向预应力钢束均设置顶板束、中跨底板束和边跨底板束共三种，采用两端张拉方式。纵向钢束均采用ASTMA4167-97标准270级标准强度为1860MPa的15.24-15型低松弛钢铰线，张拉控制力为2929.5KN，相应锚具均采用OVM15-15型锚具。合拢束均采用ASTMA416-92标准270级标准强度为1860MPa的15.24-12型低松弛钢铰线，张拉控制力为2343.6KN，相应锚具均采用OVM15-12型锚具。顶板预留4个备用孔道，底板跨中预留2个备用孔道，底板边跨预留2个备用孔道。

连续钢构施工方案设计

氏河特大桥主跨160m连续刚构施工组织设计 一、工程概况 （一）简介 氏河特大桥跨氏河90+160×4+90m预应力混凝土连续梁，一联全长820m；桥梁双幅总宽为34.5米，单幅宽17.25米，0.5米(防护栏)＋15.25米(行车道)＋3.0(防护栏)＋15.25米(行车道)＋0.5米(防护栏)。 单幅桥面总宽16.9m，梁部截面为单箱双室、变截面结构，箱底外宽11.4m；中支点处梁高10m，梁端及跨中梁高3.5m。顶板厚30~50cm，腹板厚从45cm 变化到80cm，底板厚从30cm变化至120cm。箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50聚丙烯纤维混凝土。 主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T”除0号块外分为22对梁端，其纵向分段长度为5×2.5m+5×3m+6×3.5m+6×4m，对于边跨梁，增加了一段（4m）不对称段施工。0#块总长13m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4.6m。悬臂现浇梁段最大重量为228吨，挂篮自重按120吨考虑。 桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C40混凝土，混凝土铺装掺加聚丙烯纤维。桥面横坡为双向2%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。 氏河特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1 1、技术含量高，施工复杂 氏河特大桥连续梁为单箱双室结构，采用三项预应力体系，聚丙烯纤维混凝土，最大跨度为160m，技术含量高，施工过程控制困难。 2、施工安全要求高

160m连续梁由于墩高均在86m以上，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。 二、施工计划安排 （一）总体施工计划安排 氏河特大桥90+160×4+90m连续梁2009年11月1日开始施工，到2011年03月31日结束（包括底板拉完成），计划13月的时间。 （二）各主要分项工程施工计划安排表表2 三、总体施工方案 该连续梁的主要施工工序和关键技术包括：0#梁段支架的设计与搭设、0#梁段混凝土浇筑施工、挂篮设计拼装、连续梁悬臂灌注、合拢段施工、预应力施工、边孔现浇段施工、边孔不均衡段施工。该连续梁的总体施工方案为： 主墩施工完成后在墩顶上搭设型钢托架，支护0#梁段模板、绑扎钢筋，

预应力混凝土连续刚构桥(计算书)

预应力混凝土连续刚构桥 计算书 课程名称：大跨度桥梁 学院：土木与建筑学院 任课教师：/教授 学生姓名 学生学号： 专业方向：建筑与土木工程 （桥梁与隧道工程） 日期：2017年1月10日

目录 一、基本信息 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 技术标准 (3) 1.3 主要规范 (4) 1.4 结构概述 (4) 1.5 主要材料及材料性能 (6) 1.6 计算原则、内容及控制标准 (6) 二、模型建立与分析 (7) 2.1 计算模型 (7) 2.2 主要钢筋布置图及材料用表 (10) 2.3 截面特性及有效宽度 (12) 2.4 荷载工况及荷载组合 (12) 三、内力图 (13) 3.1 内力图 (13) 四、持久状况承载能力极限状态验算结果 (50) 4.1 截面受压区高度 (50) 4.2 正截面抗弯承载能力验算 (50) 4.3 斜截面抗剪承载能力验算 (50) 4.4 抗扭承载能力验算 (51) 4.5 支反力计算 (51) 五、持久状况正常使用极限状态验算结果 (53) 5.1 结构正截面抗裂验算 (53) 5.2 结构斜截面抗裂验算 (53) 六、持久状况构件应力验算结果 (54) 6.1 正截面混凝土法向压应力验算 (54) 6.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算 (54) 6.3 斜截面混凝土的主压应力验算 (55) 七、短暂状况构件应力验算结果 (55) 7.1 短暂状况构件应力验算 (55) 八、详细计算表格 (55)

一、基本信息 本人学号16202030383，根据教学要求，设计的桥型主跨为128m（120+学号倒数第二位），桥宽为12.3m（12+学号倒数第一位/10）,施工方法采用悬臂浇筑。计算要求包括：考虑施工过程，计算恒载、活载、温度、温度梯度、支座沉降等作用下内力和组合内力，出计算书。图纸要求包括:方案布置图和上部结构一般构造图。 1.1 工程概况 本设计采用85+128+85m三跨预应力混凝土连续刚构桥结构体系。两端悬臂长度均为85m，相应的悬臂根部梁高为7m，梁端梁高为2.7m。中跨跨中梁高2.7m。形成一个通航孔，桥面最大纵坡 2.43℅。主梁截面全部使用单箱单室截面。下部结构基础分别采用明挖扩大基础及灌注混凝土，墩身为实腹长方形截面。 本方案技术较先进，工艺要求较严格，主梁上部结构施工方法采用悬臂浇筑。采用移动式挂篮作为主要施工设备，以桥墩为中心，对称地向两岸利用挂篮浇筑节段的混凝土，待混凝土达到要求强度后，便张拉预应力束，然后移动挂篮，进行下一节段施工。 本方案属于超静定结构，该连续刚构桥既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了T构不须设大吨位支座的优点，同时避免了连续梁（存在临时固结和体系转换）和T构（存在伸缩缝问题）两者的缺点，养护工作量小。此外，连续钢构施工稳固性好，减少或避免边跨梁端搭架合龙的难度。 但此桥型对地基承载力的要求更高，若地基发生过大的不均匀沉降，连续梁可通过调整墩顶支座的高程，抵消下沉来补救，而连续刚构则做不到。当其主墩刚度过大时，中跨梁体因会产生过大的温差拉力而对结构受力不利。此外，梁墩联结处应力复杂也是连续刚构的一个缺点。 1.2 技术标准 （1）主跨径：128m(此为桥墩中距)。 （2）桥宽：12.3m（2×净5.5m（车行道）+0.9m（中央分隔带）+2×0.2m（及护栏）=12.3m）。 （3）设计荷载：公路-Ⅰ级（汽车-超20级，挂车-120级）。 （4）防撞栏杆：单侧按每延米9.0KN。 （5）截面：主梁采用变截面单箱单室的箱形截面，桥墩采用实腹长方形截面。 （6）桥面纵坡：左2.43℅，中0，右2.40℅。 （7）桥面横坡：1.5℅，并适当设置路拱。 （8）地质情况：河中为大范围紫红色砂岩。 （9）墩高：40m。

连续刚构桥施工组织设计

连续刚构桥施工组织设计 （二）场区地形地貌、地质、水文及气象特征 1.地形地貌 拟建工程沿线属中低山侵蚀、溶蚀地貌，呈斜坡地形。坡度一般为10~30°，局部达60°。地面标高最高408m，最低沟谷标高330m，相对高差108m，沟谷横断多数呈“U”字型，宽3~25m，切割深约2~15m，较陡处松树灌木植被发育。场地地形地貌较复杂。 2.地质构造 西缓的半箱状背斜，其产状类型属直立水平背斜。线路横穿桐麻岭背斜，核部位于花山4号大桥（桩号：K10+020~K10+080）一带。地层岩性稳定，地层产状平缓，倾向108°，倾角20~25°。 沿线主要发育2组裂隙：裂隙L1倾向220°，倾角约79°，裂面较平直、光滑，裂隙间距1~2m，延伸长度1~2m，结合差，为硬性结构面。裂隙L2倾向为30°倾角约80°，无充填，裂面较平直、光滑，裂隙间距约1m，密集发育，延伸长度1~3m，为硬性结构面。 3.地层岩性 拟建场地地层结构较简单，经钻探揭露，场内上覆第四系土层为粉质粘土，下伏基岩为寒武系下统石龙洞组（∈1sl）灰岩。现将场区内出露岩层分述如下： a第四系土层（Q4） 填筑土（Q4me）：灰黄色，主要由粉质粘土夹灰岩、粉砂岩块石组成，

块石含量约15~30%，松散~稍密。 粉质粘土（Q4el+dl）：呈灰黄色，以可塑状为主，手可搓条，粘性较强，韧性中等。刀切断面较光滑，有少许光泽，摇震无反应。厚度0.3~11.4m. 淤泥质粘土（Q4el+dl）：呈灰黄色，粘性较强，干燥后强度较高，摇震无反应。主要分布于沿线农田地段，厚度0.3~4.8m. 碎石土（Q4col+dl）：多呈灰黄色、灰色，主要由粉质粘土夹灰岩块石组成，灰岩块石块径为5~10cm，含量约30%.但在沟谷地段，块石块径约0.8~5.0m，小于2.0m含量约15%，大于2.0m含量约75%. 粉砂（Q4al+pl）：灰黄色，褐黑色，主要由粉砂岩风化和冲积物组成，主要分布在K13+920附近，厚度为15.39m. b寒武系中统高台组（∈2g） 寒武系中统高台组是产汞矿的重要层位，系一套以碳酸盐层为主，并夹有少量碎屑岩的地层；中上部为灰至深灰色、薄至中厚层状白云岩和泥质白云岩，偶夹灰岩、白云质灰岩及一层砂质白云岩或石英砂岩；下部为浅灰色薄层含泥质白云岩、灰色厚层状灰质白云岩及豹皮状白云质灰岩。道路沿线钻探揭露，下伏基岩为灰岩。 灰岩：灰白色，细晶结构，中厚层状构造，主要由方解石组成。上部岩芯较破碎， 4不良地质现象及地震 不良地质现象：裂隙较发育，且产状较陡，崩塌现象较发育。未见泥石流、滑坡等不良地质现象。

T型连续刚构桥施工技术

T型连续刚构桥施工技术 2007年8月刊（总第96期） -------------------------------------------------------------------------------- 农远学 （广西南宁市江南公路局，广西南宁530021） 【摘要】文章介绍T型连续刚构桥悬浇施工方案,包括：0#块施工，挂篮设计及预压，悬臂块段的浇筑，合拢段施工。 【关键词】连续刚构桥；施工 【中图分类号】U445【文献标识码】C【文章编号】1008-1151(2007)08-0037-03 T型连续刚构桥跨度大，需要施工场地少，下构一般都是桩基础，薄壁墩身，T构箱梁多为单箱单室结构。挂篮安装完后，工作面均在桥上，近年来大量使用这种桥型。优点是工艺成熟，可做成较大跨径，减少桥墩；适合于深沟河谷，山高坡陡，施工场地狭窄的地形。 （一）箱梁0#块施工 1.施工托架 （1）如贵州XX桥超大型0#块的托架，在墩身顶浇注的最后一节，预埋支承托架钢板，将托架贝雷梁挂在预埋的钢板上。托架顺桥向每边放2片贝雷梁,横桥向中间范围架设6片贝雷梁，贝雷梁之间用撑架连成整体，然后在上面铺10#槽钢，在槽钢上铺底模板，底模下面放置卸落木楔。 （2）翼板在托架上搭钢管架支承。顶板模在箱内搭钢管架支承；两内侧模之间用钢管架将内模顶紧。 （3）托架是固定在墩身上以承担0#块支架、模板、砼和施工荷载的重要受力结构，具有足够的刚度。墩身砼浇筑要按图纸尺寸事先预埋好支承托架的钢板。 （4）先将单片贝雷梁在地面上拼装成整片，先安装纵桥向，再安横桥向，托架就位后连成整体。 2.托架受力分析 （1）0#块砼分二次浇筑成型，第一次浇筑底板和部分腹板（0#块高度一半），第二次浇筑剩余腹板及顶板。

预应力砼连续刚构公路桥总体设计及主要尺寸

桥梁设计参考资料之二 预应力砼连续刚构公路桥 总体设计及主要尺寸 中交公路规划设计院编

目录 1连续刚构桥的适用范围-------------------------------------------------1 2 连续刚构与连续梁的混合体系-----------------------------------------1 3 墩高对连续刚构桥的影响-----------------------------------------------1 4 孔跨布置--------------------------------------------------------------------2 4.1三跨连续刚构---------------------------------------------------------2 4.2 两跨T构--------------------------------------------------------------3 4.3多跨连续刚构---------------------------------------------------------4 4.4小边跨连续刚构------------------------------------------------------4 5 主梁构造与尺寸-----------------------------------------------------------6 5.1箱梁高度---------------------------------------------------------------6 5.2 箱梁顶、底板和腹板厚度-----------------------------------------9 5.3箱梁横隔板-----------------------------------------------------------10 6 主墩构造与尺寸----------------------------------------------------------10 6.1设计原则---------------------------------------------------------------10 6.2墩身结构型式及尺寸------------------------------------------------11 6.3墩身设计参数的优化------------------------------------------------12 6.4部分连续刚构桥主墩S值和b值---------------------------------12 6.5桥墩防撞设计---------------------------------------------------------13 6.6桥墩抗渗设计---------------------------------------------------------13 7其他方面-------------------------------------------------------------------14 7.1箱梁的管养、检修通道---------------------------------------------14 7.2 箱内泄水孔-----------------------------------------------------------14 7.3 箱内通气孔-----------------------------------------------------------14 7.4 梁段结合面上剪力齿-----------------------------------------------14 7.5 预留更换支座的空间-----------------------------------------------15

连续刚构桥工程设计方案

连续刚构桥工程设计方案第一章概述 1.1 地质条件 图1-1 桥址纵断面图 1.2 主要技术指标 桥面净宽：2×12m＋0.5m （分离式） 设计荷载：公路－Ｉ级 行车速度：80km/h 桥面横坡：2% 通航要求：无 温度：最高年平均温度34℃，最低年平均温度-10℃。 1.3 设计规范及标准 1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。 3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）。 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。 5、《公路桥涵圬工设计规范》（JTG D61-2005）

第二章方案比选 2.1 概述 桥式方案比选是初步设计阶段的工作重点，一般要进行多个方案比较。各方案均要求提供桥式布置图，图上必须标明桥跨位置，高程布置，上、下部结构形式及工程数量。对推荐方案，还要提供上、下部结构的结构布置图，以及一些主要的及特殊部位的细节处理图。 设计方案的评价和比较，要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个符合当前条件的最佳推荐方案。有时，占优势的方案还应吸取其他方案的优点进一步加以改善。 2.2 比选原则 设计从安全性、技术适用性、施工难度、设计施工周期、经济性、实用性和观赏性等几方面对各比选方案进行评比，其中安全性为主要因素。 2.3 比选方案 根据设计任务要求,依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位地质地形条件，拟定了三个比选方案： 方案一：预应力混凝土连续刚构桥 方案二：上承式钢管混凝土拱桥 方案三：独塔斜拉桥 2.3.1预应力混凝土连续刚构桥 1.结构受力特点 ⑴在高墩大跨径桥梁中，与其它结构体系比较，预应力混凝土连续刚构桥常成为最佳的桥型方案。 ⑵预应力砼充分发挥了高强材料的特性，具有强度高、刚度大、变形小以及抗裂性能好的优点。 ⑶结构伸缩缝数量少，高速行车平顺舒适，维修工作量小，维护简单。 ⑷可最大限度的应用平衡悬臂施工法，施工技术成熟，易保证工程质量。 ⑸采用水平抗推刚度较小的双薄壁墩，可以减小水平位移在墩中产生的弯矩，且薄壁墩底承受的弯矩、梁体内的轴力随着墩高的增大而急剧减小。 ⑹连续钢构除了保持连续梁的优点外，墩梁固结节省了大型支座的昂贵费用，减少了墩和基础的工程量，并改善了结构在水平荷载（例如地震荷载）作用下的受力性能，适用于中等以上跨径的高墩桥梁。

连续刚构桥悬臂施工专项施工方案

牛栏江特大桥1# -22 #悬臂段挂篮施工专 项施工方案 1编制依据及原则 1.1编制依据 1.1.1国家、交通部和地方政府（省、直辖市）的有关政策、法规和条例、规定。 1.1.2国家和交通部现行设计规范、施工规范、验收标准。 1.1.3设计文件：云南省交通规划设计研究院出版的施工图设计文件。 1.1.4现场调查的相关资料。 1.1.5施工单位积累的施工经验。 1.1.6本集团公司内部相关技术管理实施办法。 1.2编制原则 1.2.1全面、充分响应指挥部、公司要求，严格执行技术规范。 1.2.2施工方案力求经济、适用、可行。 1.2.3推行标准化管理工程，做到安全、优质、文明、高效。 1.2.4坚持技术创新，推广和应用“四新”成果。 2.1工程概述 国家高速公路网G85重庆-昆明公路由四川宜宾进入云南省水富县，经昭通、曲靖的会泽到达云南省会昆明，是云南出省通往四川、重庆及华北方向最便捷的交通运输通道。昭通至会泽公路是国家高速 公路网G85重庆-昆明公路的一段，也是云南省干线公路网规划中“七 出省”通道昆明?水富公路的重要组成部分。 2.2.1结构形式 牛栏江特大桥位于牛栏江两侧，地跨会泽、鲁甸两县，桥梁上部结构为7X 30m先简支后连续T梁+102m+190m+102m预应力砼连续刚构桥+5 x 30m先简支后连续T梁全桥全长760.08m。 主桥上部构造为102+ 190+ 102m三跨预应力混凝土连续刚构箱

梁，箱梁根部梁高11.7m,跨中梁高4.2m;顶板在0号节段厚50cm 并于1 ( 1 ‘)号节段变化至28cm,其余梁段顶板厚均28cm；底板厚从跨中至根部由32cm变化为130cm，腹板从跨中至根部分五段采用90cm、 70cm、50cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按1.8次抛物线变化。箱梁顶板横向宽12.0m,箱底宽6.5m，翼缘悬臂长2.75m。箱梁0号节段长13m，每个悬浇“ T”纵向对称划分为22个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为7X 3.5m、9X 4.0m、6X 4.5m,节段悬浇总长87.5m。悬浇节段最大控制质量3000kN,边、中跨合拢段长均匀为2m,边跨现浇段长6.0m。箱梁根部设四道厚0.8m的横隔板，中跨跨中设一道厚0.4m的横隔板，边跨梁端设一道厚 1.50m 的横隔板。 主梁纵桥向按预应力混凝土设计，横桥向按部分预应力A类构 件设计。主桥上部构造采用三向预应力，纵、横向、部分竖向预应力采用国家标准《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860MPa, Ep=1.95X 105MPa,松弛率小于0.035,设计锚下张拉控制应力fcon=0.75X1860=1395MPa,塑料波纹管管道偏差系数为0.0015、摩阻系数为0.17;金属波纹管管道偏差系数为 0.0015、摩阻系数为0.25。箱梁纵向钢束每股直径15.2mm, 大吨位群锚体系；顶板横向钢束每股直径12.7mm,扁锚体系；为提 高竖向预应力的有效性，箱梁竖向预应力在梁高大于7m的节段(0 号至12号梁段)采用15-3G钢绞线，其余梁段采用精轧螺纹钢筋且辅以采用千斤顶进行二次张拉、扭力扳手进行锚固等措施。纵向、横向预应力束采用预埋塑料波纹管成孔，真空辅助压浆工艺，其余采用 镀锌金属波纹管。 2.2.2牛栏江特大桥主要技术标准 (1)设计时速80km/h,路基宽12m，双向2车道。 (2)荷载等级：公路-I级，无人群荷载。 (3)桥宽：桥宽布置为0.5m +11m (行车道)+0.5m (防撞护栏)。 (4)高程：1985国家高程基准。

连续刚构桥毕业设计(1)

目录 1 方案拟定及比选 (1) 1.1工程建设背景介绍 (1) 1.2工程主要技术标准 (1) 1.3设计方案介绍 (1) 1.3.1 设计方案一——预应力混凝土连续刚构桥 (1) 1.3.1 设计方案二——独塔斜拉桥 (2) 1.4比选结果 (2) 2 桥梁结构主要尺寸拟定 (3) 2.1主跨跨径及截面尺寸的拟定 (3) 2.1.1 主跨跨径拟定 (3) 2.1.2 顺桥向梁的尺寸拟定 (3) 2.1.3 横桥向的尺寸拟定 (3) 2.2材料规格 (4) 3 模型建立 (5) 3.1结构单元划分 (5) 3.1.1 划分原则 (5) 3.1.2 划分结果 (5) 3.2施工过程模拟 (5) 3.3毛截面几何特性计算 (11) 4 全桥内力计算 (14) 4.1计算参数 (14) 4.2内力计算 (14) 4.2.1 自重作用下的内力计算 (14) 4.2.2 二期恒载作用下的内力计算 (15) 4.2.3 墩台不均匀沉降引起的次内力计算 (17) 4.2.4 温度对结构的影响 (18) 4.2.5 混凝土徐变、收缩对结构的影响 (23) 4.2.6 活载内力计算 (25) 4.3作用效应组合 (31) 4.3.1 作用 (31) 4.3.2 组合原理及规律 (31) 4.4施工阶段分析 (35) 5 预应力钢束设计及截面特性计算 (38)

5.1按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量 (38) 5.2预应力筋估算结果 (39) 5.3换算截面几何特性值计算 (41) 6 预应力损失计算 (44) σ......... 错误！未定义书签。 6.1预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失 1l σ.错误！未定义书签。 6.2．锚具变形、预应力筋回缩和接缝压缩引起的应力损失2l σ错误！未定义书签。 6.3．混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3l σ................... 错误！未定义书签。 6.4．混凝土弹性压缩引起的应力损失4l σ............... 错误！未定义书签。 6.5由钢筋松弛引起的应力损失的终极值 5l σ............. 错误！未定义书签。 6.6由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失6l 6.7有效预应力计算 (49) 7 截面验算 (51) 7.1承载能力极限状态验算 (51) 7.1.1 使用阶段正截面抗弯验算 (51) 7.1.2 使用阶段斜截面抗剪验算 (57) 7.2正常使用极限状态验算 (62) 7.2.1 使用阶段正截面压应力验算： (62) 7.2.2 施工阶段正截面法向应力验算 (63) 7.2.3 使用阶段正截面抗裂验算 (64) 7.2.4 使用阶段斜截面抗裂验算 (64) 7.2.5 变形验算 (64) 参考文献 (65) 致谢 (67) 附表 (68) 附件 (87) 开题报告 (87) 外文文献原文及译文 (87)