综采工作面供电设计说明书
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书
设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计
（一）综采工作面主要条件
该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度。
矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。
（二）设备选用
1、工作面设备
采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。
工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。
2、顺槽设备
1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。
3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。
5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。
3、其它设备
（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
皮带巷每500米设置配电点，用以对工作面设备进行供电。
（四）负荷统计及移动变电站选择 1、1#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计：
计算电力负荷总视在功率 S=ΣP N
θ
os r
C K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数； K r --需用系数。
K r 按下式进行选择
K r =+
N
S
P P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；
ΣP N —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =+×
1000
730
=
CosΦ取 K r 取 电力负荷总视在功率为 S=1000×
7
.0838
.0=1197KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-1250/10矿用隔爆型移动变电站一台。
2、2#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计：
计算电力负荷总视在功率 K r =+×
804
630
= CosΦ取 K r 取 电力负荷总视在功率为 S=804×
7
.087
.0=999KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-1000/10矿用隔爆型移动变电站一台。
3、3#移动变电站的选取
3#移动变电站负荷统计：
3#移动变电站主供顺槽皮带机，由负荷统计可知，选择KBSGZY-500/10型移动变电站一台可以满足供电需求。
（五）、移动变电站高压开关的选择 （1）、配电装置额定电压：选定为10KV 。
（2）、高压配电装置额定电流应大于变压器的最大长时工作电流。
变压器最大长时工作电流即额定电流I e 为
I e =
V e
e ?3S
式中 S e —变压器额定容量，KV ．A ；
V e —变压器高压侧额定电压，KV 。
#
移变高压开关的选择 高压侧额定电流为
I e =
V e
e ?3S =
()A 17.7210KV
31250KV A =?
根据计算选择BGP23-630/10Y 100/5型高压真空配电装置。
#
、3#移变高压开关的选择 高压侧额定电流为
I e =
V e
e ?3S =
()A 6.8610KV
3KV A
5001000=?+）（
根据计算选择BGP23-630/10Y 100/5型高压真空配电装置。 （六）高压电缆截面选择校验
按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ 型矿用10KV 铜芯、橡套、双屏蔽电缆。
1、供1#移变高压电缆截面选择（L 1） 1）按长时允许电流选电缆截面
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 697
.01000031000838.01000=????
式中 ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ；
K r --需用系数。
Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数；
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得35mm 2 电缆为138A >69A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面。
==
j I A 26.275
.269mm = A ---电缆主芯截面
j ---经济电流密度 A/mm 2 查表得
根据高压电缆经济电流密度校验35 mm 2电缆能够满足要求。 3）按允许电压损失校验
ΔU%=PLK = ×+×= %＜7%
%U ?——高压电缆线路中的电压损失百分数。
K —— 兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数； 10KV 时，K=1·(R 0+X 0tanφ)。 P —— 电缆输送的有功功率，兆瓦。
L —— 电缆长度，km 。
7%——允许电压损失百分数。 按电压损失校验，满足要求。 4） 热稳定校验电缆截面
设井下采区变电所10kV 母线最大短路容量限制50MVA ，最大 三相稳态短路电流
6(3)2887I
A
∞
===
A
min
=
C
I (3)i t ∞
=
25.1593.4
30.252887mm =??＜35mm 2
i t ——短路电流的假象时间，即热等效时间，取;
C ——电缆热稳定系数，铜芯橡套电缆C=。 热稳定校验电缆截面满足要求。
综上可知1#高压电缆选择35mm 2，可以满足供电要求。 2、根据负荷统计表，2#、3#高压电缆也选择35mm 2，可以满足供电要求。
(七)按长时负荷电流选择低压电缆截面
长时负荷电流要求电缆截面载流量大于等于电缆长时间负荷电
流，电缆标号见拟定供电系统图。
1、采煤机电缆（L 5）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 2258
.01140310001355=????
式中 ΣP N —参加计算的所有用电设备额定功率之和， kW ；
K r --需用系数。
Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数；
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得95mm 2 电缆为260A >225A 满足要求。
2、转载机电缆（L 6）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 1018
.01140310001160=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >101A 满足要求。
3、破碎机电缆（L 7）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 708
.01140310001110=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >70A 满足要求。
4、输送机电缆（L 10-11）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 1998
.01140310001315=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为215A >199A 满足要求。
5、顺槽皮带机电缆（L 13）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 708
.01140310001110=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >70A 满足要求。
6、乳化液泵电缆（L 14-15）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 798
.01140310001125=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得25mm 2 电缆为113A >79A 满足要求。
7、喷雾泵电缆（L 16-17）选择：
=
?∑=
?
cos U 31000K P I N W e r A 288
.0114031000145=????
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得4mm 2 电缆为36A >28A 满足要求。
根据计算，初选电缆见下表：
采煤机选用MCPJB-1140-3*95+1*35+4*6型电缆，其余电缆均选用1140V MYP 型矿用橡套屏蔽电缆。
（八）按机械强度要求校验电缆截面
机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-50 mm 2，工作刮板输送机为16-35 mm 2，均满足要求。
（九）短路电流计算
#
移变二次出口端的短路电流I d1
计算
（1）系统阻抗
变压器二次电压1200V ，容量1250kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为
=
=dy
2
x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2
kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=
查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω
X g =×=Ω （3）变压器阻抗
查表得KBSGZY-1250/10型移动变电站的v s =, Δ=7400W 则变压器的电阻、电抗：
=?=2T 2..b1S N T T N V P R =?2
2
(1250kVA))2.1(7400kV W Ω =
=T 2.b1
S N T s V u X =?1.25MV A )2.1(%42
kV Ω =+=
∑12b
g K R R b R 01824.00068.08.33
0.7938
2
=+Ω =++=∑12b
g K X X b x X X 076418.00461.08.33
0.1053
0288.02
=++
Ω 2
2e
d1)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 7639076418
.00.01824
21200
2
2
=+=
2.转载机电机处短路电流I d2
计算
MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 2=500米，为3趟线路并用，
阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×3=Ω X g1=×3=Ω
由于L 3的电缆很短，故其电阻、电抗值可忽略不计 ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω
2
2e
d2)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 5611088918
.00.059407
21200
2
2
=+=
3.采煤机电机处短路电流I d3
计算
MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 2=240米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d3)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 3756106918
.00.118687
21200
2
2
=+=
4.破碎机电机处短路电流I d4
计算
MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 2=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2
e
d4)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 5378089758
.00.066237
21200
2
2
=+=
#
移变二次出口端的短路电流I d5
计算
（1）系统阻抗
变压器二次电压1200V ，容量500kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为
=
=dy
2x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2
kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=
查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω X g =×=Ω （3）变压器阻抗
查表得KBSGZY-500/10型移动变电站的v s =4, Δ=3100W 则变压器的电阻、电抗：
=?=2
T 2..b1S N T T N V P R =?22
(500kVA))2.1(3100kV W Ω =
=T 2.b1
S N T s V u X =?0.5MV A )2.1(%42
kV Ω =+=
∑12b
g K R R b R 022038.0017856.08.33
0.28812
2
=+Ω =++=∑12b
g K X X b x X X 144555.01152.08.33
0.03822
0288.02
=++
Ω
2
2e
d5)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 4103144555
.00.022038
21200
2
2
=+=
#
馈电入口处短路电流I d6
计算
MYP 3×70+1×25型电缆的电阻、电抗：L 7=230米，
阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω
2
2e
d6)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 3130162495
.0101618.021200
2
2
=+=
7.顺槽皮带机电机处短路电流I d7
计算
MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 8=20米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2
e
d7)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 2991164175
.0115278.021200
2
2
=+=
#
调度绞车电机处短路电流I d8
计算
MYP 3×10+1×6型电缆的电阻、电抗：L 7=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d8)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 2931163415
.0123208.021200
2
2
=+=
#
调度绞车开关入口处短路电流I d9
计算
MYP 3×16+1×10型电缆的电阻、电抗：L 7=1000米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×1=Ω X g1=×1=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d9)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 402252495
.0470618.121200
2
2
=+=
#
调度绞车电机处短路电流I d10
计算
MYP 3×10+1×6型电缆的电阻、电抗：L 7=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++++=Ω ∑X=+++=Ω
2
2e
d10)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 396253415
.0492208.121200
2
2
=+=
#
移变二次出口端的短路电流I d11
计算
（1）系统阻抗
变压器二次电压1200V ，容量1000kVA ，系统短路容量按50MVA 计算；则系统电抗为
=
=dy
2x S ze E X Ω=0288.050MV A )2.1(2
kV ； （2）高压电缆阻抗 10kV 电缆L 1=
查表得,R o =Ω km, X o =Ω km 高压电缆电阻、电抗： R g =×=Ω X g =×=Ω （3）变压器阻抗
查表得KBSGZY-1000/10型移动变电站的v s =, Δ=6100W
则变压器的电阻、电抗：
=?=2T 2..b1S N T T N V P R =?2
2
(1000kVA))2.1(6100kV W Ω =
=T 2.b1
S N T s V u X =?1.0MV A )2.1(%5.42
kV Ω =+=
∑12b
g K R R b R 0161564.0008784.08.33
0.51156
2
=+Ω =++=∑12b
g K X X b x X X 094592.00648.08.33
0.06786
0288.02
=++
Ω 2
2
e
d11)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 6252094592
.00.0161564
21200
2
2
=+=
#
组合开关入口处短路电流I d12
计算
MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 13=500米，为2趟线路并用，
阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×2=Ω X g1=×2=Ω ∑R=+=Ω ∑X=+=Ω
2
2e
d12)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 4363113342
.00779064
.021200
2
2
=+=
13.输送机前电机处短路电流I d13
计算
MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 13=50米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d13)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 4058117092
.00902564
.021200
2
2
=+=
14.输送机后电机处短路电流I d14
计算
MYP 3×95+1×35型电缆的电阻、电抗：L 15=240米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d14)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 3153131842
.01371864
.021200
2
2
=+=
15.主乳化液泵电机处短路电流I d15
计算
MYP 3×35+1×16型电缆的电阻、电抗：L 15=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km
R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d15)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 4231114182
.00840664
.021200
2
2
=+=
16.主喷雾泵电机处短路电流I d16
计算
MYP 3×25+1×10型电缆的电阻、电抗：L 17=10米， 阻抗参数：R o =Ω km, X o =Ω km R g1=×=Ω X g1=×=Ω ∑R=++=Ω ∑X=++=Ω
2
2e
d16)
(R)2U I X ∑+∑=
（
A 4188114222
.0086544.021200
2
2
=+=
（十）高压开关的整定。 1、短路保护整定
PBG23-630/10Y 型真空配电装置是电子式高压综合保护器，其整定值按下式进行选择：
n ≥
ge
Kb e
x e I I K IQ ∑+
综采工作面设计使用说明
山西大同李家窑煤业有限责任公司82205工作面设计说明书 矿别: 李家窑煤业 单位: 生产技术科 工作面名称: 82205工作面 二〇一七年一月十日
目录 前言 (3) 第一章工作面概况及地质特征 (3) 第一节概况 (3) 第二节地质特征 (4) 第二章采煤方法、设备选型及巷道布置 (6) 第一节采煤方法及设备选型 (6) 第二节工作面巷道布置 (7) 第三章工作面生产能力及生产系统 (9) 第一节工作面生产能力 (9) 第二节生产系统 (10) 第三节机电设备及供电 (16) 第五章技术经济指标 (53) 第六章安全技术措施 (54)
前言 根据《采矿设计手册》、《综采技术手册》及《煤矿安全规程》等有关规定及要求，对82205综采工作面进行设计，该工作面位于我矿+1240m 水平一盘区，预计2017年8月15日采出。 第一章工作面概况及地质特征 第一节概况 一、工作面位置及地表概况 本矿井位于大同煤田南东部，大同市左云县东南26km，小京庄乡李家窑村南，行政区划隶属左云县小京庄乡，经济类型为集体所有制企业，其地理坐标为：东经112°44′41″～112°47′52″，北纬39°45′57″～39°48′18″。 井田东南距北同蒲铁路40km，并有小峪及峙峰山运煤专用线于宋家庄站与北同蒲铁路相接，宋家庄站至大同52km，与大秦铁路相连；南至朔州到太原长303km。另外北东有同煤集团王村矿至大同的运煤专线。井田北东有左（云）～吴（家窑）公路，往南东与大运高速公路相接，井田南东有岱（岳）～马（营）公路与大运也相连，另外井田内和周边均有简易公路与以上两条公路相连，交通较方便。 该矿东与峙峰山煤业有限公司相邻，西北与整合后的左云县长春兴煤矿相邻。南、北无其它煤矿开采。 二、工作面参数 82205工作面为22#煤层综采工作面，本采面北部为已采82203工作面，南部为82207设计采面，西部为22#煤层82204采面。 工作面标高：1302～1333.5m 工作面走向长度：890m
煤矿综采工作面供电设计
附件2: ***矿综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。 矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。 工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。 2、顺槽设备
1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。 4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。 3、其它设备 移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
矿井综采工作面供电系统设计说明
. . . . 辽源职业技术学院 煤矿机电设备选型设计题目：综采工作面供电系统设计 .. .. ..
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
8203对拉采煤工作面设计说明书
8203对拉采煤工作面设 计说明书 第一章工作面概况及危险源分析 第一节工作面概况 一、采面概况 工作面位于+214水平东翼+250-+160m标高段，东部以8203E工作面风巷为界，西以8201E工作面风巷为界，南部+230东翼回风巷为界，北部为井田边界。工作面底板标高为+175m，最低标高为+160m，工作面走向长245m，倾向长平均840m，可采面积为205800m2。 该工作面对应地面位置为：羊儿坡、半边街，地表为丘陵地带，无大型建筑物，地面标高在+450-530m之间。 二、煤层赋存情况 煤层走向75-85°之间，倾向345-355°之间，倾角4-6°之间，平均倾角5°。该煤层为复杂结构，以双层结构为主,由2－4个分煤层组成，纯煤厚度0.3－0.67m，由1－3层夹矸组成，夹矸厚度0.04－0.33m。根据其临近的8201工作面机巷煤厚变化情况并结合附近钻孔资料分析，工作面煤层最大厚度为0.6m，最小厚度为0.3m，平均厚度为 0.45m，煤层厚度基本稳定。 三、地质构造 该工作面地质构造为单斜构造，从揭露出来的巷道及开切眼来看均无断层出现，因此估计该对拉工作面在开采过程中不会遇到断层；只是局部煤层有变薄的现象。 四、顶底板岩性 顶板为黑色、深灰色页状粘土岩,质软,底部含砂质,富有植物化石碎片,煤层与顶板多呈直接接触,个别地段有0.03—0.12m厚的含黑色高炭质粘土岩伪顶与煤层呈过渡接
触,间有微冲刷接触的。 底板为K8与K7煤层相夹的一套沼泽相沉积物灰,以粘土岩为主，间夹0.3m的泥质粉砂岩或细砂岩透镜体,与煤层呈明显接触。 五、水文条件 本矿区位于犍乐煤田东翼，地层产状平缓，出露地层为：上三叠纪须家河组顶部，中下侏罗系沙溪庙组，岩层为碎屑岩类，含水性弱，区类气候温暖潮湿，常年降雨量1668mm，地貌属低山丘陵，矿井主要水源为顶板含水层充水、地表水等，井田水文地质属简单类型。煤层顶板上部有一若含水层，其上部至地表有多层隔水层。在掘进8201E 风巷时，未见顶板有淋水，估计在开采过程中不会受影响。 根据其临近的8201工作面机巷煤厚变化情况并结合附近钻孔资料分析，预计在开采过程中不会受断层水的影响；该工作面无地质钻孔。工作面在开采过程中的洒水防尘后的积水，水量小，对开采影响小。 六、瓦斯 根据2010年瓦斯鉴定情况，矿井相对瓦斯涌出量为22.14 m3/t，绝对瓦斯涌出量为7.823 m3/min。二氧化碳相对涌出量为5.48 m3/t，绝对涌出量为1.936m3/min，属于高瓦斯矿井。由于该工作面的开采深度增加、规模扩大为普采、相似开采解放层、全部垮落法管理顶板，因此采用统计法进行预测：该工作面绝对瓦斯涌出量为1.3 m3/min，绝对涌出量为0.40 m3/min；同时，该工作面为W型通风，上隅角容易瓦斯超限，通风部门要加强通风管理。 七、地表情况 该工作面地面为荒坡，周围无建筑物和其他设施，不会造成其他影响。 第二节危险源分析及采掘工艺、采面生产能力确定 一、危险源分析 1、顶板 根据8201采煤工作面掘进及回采期间的资料分析，该采面区域地质构造简单，在局部地段可能会有小的褶区，但对巷道施工及回采无大的影响。 在回采过程中经过煤层薄化地段及其顶板破碎带时，要加强工作面及回风巷的瓦斯检查，预防瓦斯大量涌出，工作面的液压支柱要加固加牢，对压力增大地点要加密支护，
一份综采工作面供电设计说明书
842综采工作面供电设计说明书 一、工作面概述 842综采工作面是西四采区8层煤的一个综采工作面，总安装长度635米，其中切眼长145米，机巷长400米，溜斜长90米。工作面支护选用ZY3800/13/28型综采支架，采煤机选用MWG-300/700WD型，工作面车选用SGZ-764/2×315型。机巷安装SDJ-150P型皮带机一台、溜斜安装SGB-80T 型刮板机一台、转载机使用SZZ-764/160 型以及WRB-400/31.5型乳化泵站、通讯控制采用KTC-2 型。移变、乳化泵站、工作面设备控制开关设备集中安设在联巷设备硐室，这样可便于检修和管理，供电电源来自西四上部变电所。 二、移变容量计算 1、设备负荷统计 根据设备选型，负荷统计结果如下： 本系统供电设备额定功率之和为： ∑P=700＋160＋250＋110＋2×315＋2×75＋2×55＋2×55=2220KW 2、移变容量计算与选择 采区供电一般采用需用系数法，因自移支架且设备按一定顺序起动，故需
用系数为： 589.02220 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 查表综采面加权平均功率因数cos Ψdj 取0.7。 因此移变容量计算为： KVA P K S dj e X B 97.18677 .02220589.0cos =?=ψ∑?= 2、移变选择： 根据以上计算，选用两台移变负责该面供电，1140V 系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对转载机、破碎机、机巷刮板机、机巷皮带、溜斜刮板机进行供电。3300V 系统采用一台KSGZY-1600/6型矿用移动变电站对工作面输送机、乳化泵、采煤机进行供电。 容量验算如下： 1#移变KSGZY-800/6型(6/1.14KV)： 设备总功率：∑Pe=640KW 查表K X 取0.5，cosP dj 取0.7 故移变容量计算为：KVA P K S dj e X B 14.4577 .0640 5.0cos =?=ψ∑?= 因S B 457.14KV A ＜Se=800KV A ，该移变选择符合要求。 2#移变KSGZY-1600/6型(6/3.3KV): 需用系数：666.01580 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 设备总功率：∑P =700＋250＋2×315=1580KW 故移变容量为 KVA P K S dj e X B 86.15027 .01580 666.0cos =?=ψ∑?=
10102综采工作面供电设计说明书
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度3.3m，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
第4章综采工作面供电计算
第4章综采工作面供电设计计算 编写本章的目的在于正确地拟定综采工作面供电系统；正确地选择井下供电单元的变压器容量、控制开关、动力电缆；正确地计算、整定、调试继电保护装置。使供电系统安全，供配电设备容量合理，高低压开关保护装置动作灵敏可靠，既不误动又不拒动。掌握或了解低压供电系统的计算方法，对煤矿井下电气设备检修大有帮助。 4.1 供电设计计算概述 1. 设计依据 （1）综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式； （2）综采工作面地质、排水、通风、沼气情况； （3）综采工作面机电设备布置、作业过程、运输情况； （4）综采工作面机电设备容量、技术参数及性能； （5）作业制度。 （6）技术和经济指标 2. 设计要求 （1）应符合《煤矿安全规程》、《井下供电设计技术规定》和《煤炭工业设计规范》中的要求； （2）尽量选用定型的国产新产品 （3）应保证安全、可靠、经济、合理、技术先进。 3. 设计步骤 （1）根据地质条件、巷道布置、通风、机电设备容量、设备的分布情况确定移动变电站及工作面配电点的位置； （2）综采工作面用电设备负荷统计，确定移动变电站容量、型号、台数； （3）根据综采工作面设备的布置情况，拟定供电系统图； （4）选择高压配电装置和高压电缆； （5）选择低压电缆； （6）选择低压开关； （7）继电保护装置的整定计算； （8）绘制综采工作面供电系统图。 4.2 综采工作面供电系统负荷计算 1. 供电电压 综采工作面的供电电压可根据日生产能力、单机或双机最大容量、总装机容量来确定电压等级。参考范围见表4-1。 表4-1 综采工作面电压等级使用范围 应符合下列要求：高压，不超过10kV；低压，不超过1140V；照明、信号、电话和手持式电气设备的供电额定电压，不超过127V；远距离控制线路的额定电压，不超过36V；采区
1803综采工作面供电设计
贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计 编制人： 编制单位：综采办公室 编制时间：
审批人员签字 调度室：年月日技术部：年月日安监部：年月日机电部：年月日综采办：年月日副总工程师：年月日批准人：年月日
一、概述 1803工作面为走向长壁俯斜开采，运输顺槽平均坡度13°，最大坡度20°。采用固定、加移动电站方式布置，先期布置到1803运顺切眼以外100米处，以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放，采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上，三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷（1803运顺开口位置）。后期回采过程中，采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车，直到工作面停采线以外。 二、供电系统 1）供电系统回路如下： 1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—（10KV）移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。 2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。其供电回路为：井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机 2）1803工作面综采设备装机总容量为2281KW，分为3台移动变电站供电。其中： 1#移动变电站设备总功率：1226KW。 2#移动变电站设备总功率：835KW。 3#移动变电站设备总功率：220KW 三、负荷统计及分配 （1）设备负荷统计表
（2）负荷分配情况 根据变压器容量，台数及设备的功率，大致分组如下： 1.KBSGZY—1600移动变电站 ●MG300/701－WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw ●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw ●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw ●SZZ764/200 转载机 P e=200KW ΣP=1226KW 2.KBSGZY—1000移动变电站 ●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW ●PLM1000 破碎机 P e=110 kw ●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw ●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kw ΣP=835KW 3.BSGZY—500移动变电站 ●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ΣP=235KW （3）变压器容量的验算 根据公式 S bj =K X ×ΣP/ COSφpj 式中， S bj ——所计算负荷总视在功率， KVA K X ——需用系数， K X =+∑Pe P S ——变压器所带负荷中最大电动机的功率，KW ∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率， KW COSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数，取COSφpj=
1101工作面供电设计
1011工作面供电设计 第三章工作面供电设计 第一节容量计算 一、工作面负荷统计见附表（表6） 工作面负荷统计表表6 、 工 作 面 变 压 器 容量选定 由S B=Kx·∑Pe/cosφ=0.58×2241/0.7=1857（KVA） 式中:Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.58 ∑Pe=700+315+315+160+250+250+250=2871（KW） 则根据容量核算选定2台KBSGZY-1250/1.2其中： (1) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站供采煤机、转载机、前溜用
电。 (2) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站给后溜、破碎机及乳化液泵供电，2台移动变电站容量2500KVA>1857KW符合要求。 三、运输顺槽皮带变压器选定 用一台KBSGZY-500/0.6的移动变电站给运槽皮带及运槽、回风绞车、水泵供电供电，移动变电站容量500KVA>393KW符合要求。 第二节、供电方式、供电设备及电缆选型配备 一、供电方式及供电设备的确定 根据采区供电系统拟定原则，确定1011综放工作面的供电方案： 1、在东110运输顺槽配备2台KBSGZY-1250/6型移动式变压器，给把6KV变到1140V直接供给设备列车、工作面用电设备供电，移动变电站的高压电源引自采区变电所综采高压开关柜，供电路径为：采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011工作面移动变压器。 2、在下2＃联巷配备1台KBSGZY-500/6型移动式变压器，给把6KV 变到660V直接供运槽皮带及两道的绞车、水泵等其他设备。其供电路线为：采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011皮带机头移动变压器→1011皮带机头配电点→回风、运槽馈电→回风绞车水泵（→运槽绞车水泵，运槽皮带） 二、根据工作面设备数量，用电设备负荷情况，运输顺槽配备2台移动变电站，4台控制开关。综放工作面采煤设备的电压等级为1140V/660V，所选择开关为： 1、 QJZ-1600/1140（660）/6组合开关2台；
煤矿供电设计高低压
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式：
en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算 1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结 果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥，初步筛选出符合条件 的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。
2127综采工作面开采设计说明书
2127综采工作面开采设计说明书 1 工作面地质概况 2127工作面位于吕家屯村南约1公里处。井下位置：位于F19断层和主暗斜井延伸之间，西2123工作面650m，工作面运输巷紧靠近矿区边界线。该工作面周围无采动情况，工作面南侧有两条巷道，即二水平轨道下山和皮带下山。 2 工作面地质及水文地质情况 2.1 地质构造情况： 由于邢东矿下水平钻孔稀少，所以在2003年初在下水平搞了三维地震勘探，从首采区的地震资料来看可靠性不大，下水平地震资料可靠性怎样？有待揭露验证。 工作面涉及的断层共3条，以下列表说明： 2.2 工作面回采对地面建筑物的影响 2127工作面大部分储量在大色庄村庄保护煤柱内，通过矿与唐山研究院合作，计算得2127工作面在不同长度下回采完毕后对村庄的影响如下表所示：
说明： ⑴从水平变形来看，各个方案对大色村的影响均小于规程所指的Ⅰ级破坏。 ⑵Ⅰ级破坏：水平变形≤2.0mm/m；倾斜变形≤3.0mm/m；曲率变形≤0.2×10-3。 ⑶表中《2100及2300开采》是指2127、2125、2126及2321、2322、2323六个工作面全部开采对大色村影响的初步计算结果。（此时的2127面宽度约155m） 结论：2127工作面宽度可以取为150m，对大色村的地表破坏小于Ⅰ级破坏，因此可以正常回采，不用迁村。 2.3 煤层赋存及地质构造 2#煤层结构简单,厚度稳定(构造影响除外),煤层厚度来源于相关钻孔煤厚资料和主暗斜井算术平均值。 2#煤为深黑色,玻璃光泽,块状构造,节理发育,参差状断口,主要由亮煤组成,并夹有镜煤暗煤条带,属半光亮型煤.具有三低一高之特点,
综采工作面供电设计
一、概述： 51101工作面10KV电源来自中央变电所，工作面机巷走向长度1360米, 工作面采长200米，从由该工作面用电设备的容量与布置来看，该工作面3300V 及1140V用电设备应采用移动变电站方式供电，2台移动变电站和乳化液泵站放置51101机巷设备列车。 二、负荷统计： 三、移动变电站的选「择 工作面采用移动变电站方式供电。由中央变电所提供一路10K V电源, 分别供到一台1600KVA移动变电站（供工作面3300V采煤机）和另一台1600KVA移动变电站（供工作面刮板运输机、乳化液泵、喷雾泵和转载破碎机）和。高压电缆沿机巷敷设，2台放置在设备列车处。
根据供电系统拟定原则，选择两台移动变电站，其容量分别决定如下：1、移动变电站(T1)向930KW采煤机组供电，供电电压为3450V。 K ix=0.4+0.6(P ima>/ 艺Re)=0.4+0.6(400/930)=0.66 加权平均功率因数取cos? wm=0.7 S ib= 2 P ie K ix/cos ?wn=930X 0.66/0.7=874KVA 故移动变电站(T1)选用KBSGZY-1600/10/3.45干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=874KVA 满足工作需要 2、移动变电站(T2)向2*315KW运输机、250KV乳化液泵站、75KW喷雾泵站、 200KW转载机和160KW破碎机供电，供电电压为1140V,共计负荷1315KW K1x=0.286+0.714(P 1ma/ 2 Re)=0.286+0.714(630/1315)=0.628 加权平均功率因数取cos ? wm=0.7 S *=2 Re KMcos ?wm=1315X 0.628/0.7=1179KVA 故移动变电站(T2)选用KBSGZY-1600/10/1.2干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=1179KVA 满足工作需要 四、电气设备的选型 本次设计采用3300V 1140V两种电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。 根据煤矿井下电气设备选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情 况。
煤矿供电设计规范
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ?? ? ? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计
2、负荷计算 1）变压器需用容量 b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ； （见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
综采工作面供电系统设计
综采工作面供电系统设计 第一节供电系统设计要求 一、设计内容 1、设计依据 综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输情况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作面机械设备性能、数据及布置。 2．设计内容 根据所设计综采工作面设备选型情况，选定移动变电站与各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择高低压开关；做继电保护的整定计算；绘制综采工作面供电系统图；造综采工作面供电设备表。 二、设计要求 设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。 三、供电设计有关规定 1、《煤矿安全规程》中的规定 严禁井下配电变压器中性点直接接地。 井下电气设备的选用，应符合表5—1要求。
表5—1 井下电气设备的选用 井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级，应符合下列要求： （1）高压，不应超过10000V； （2）低压，不应超过1140V； （3）照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V； （4）远距离控制线路的额定电压，不应超过36V。 采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。 (国外采煤工作面供电电压已达5000V) 井下电力网的短路电流，不得超过其控制用的断路器的开断能力，并应校验电缆的热稳定性。 40kw及以上的电动机，应使用真空电磁起动器控制。 井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放保护。井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电
煤矿工作面综采设计
一、地质概况： （一）工作面位置、范围及井上下对照关系 工作面地面位置：位于许疃镇与集南王家附近，地表为季节性河流和农田。 该面位于82采区左翼第二区段，南侧为81采区7114工作面，北侧为82采区上山。上邻8221工作面（尚未开拓），下邻8225工作面（尚未开拓），顶部7123及7223工作面已回采完毕。 工作面概况：该面可采走向长600 m,倾斜长152m。总面积约91200 m2。工作面标高- 410.9～- 460.0m。 （二）煤层及围岩情况： 82煤层属二迭系下石盒子组，该煤层由亮煤和半亮煤组成，具有玻璃光泽，该工作面煤层厚度1.9～2.46米,平均2.18米,结构简单，赋存较稳定。倾角一般在4°～28°左右,平均16°,该煤层与上覆72煤层的层间距为8.95～16.23米，平均为15.78米，与下伏83煤层的层间距0.45～2.1米，距下部铝质泥岩约12.5米。 该工作面顶板为细砂岩，厚度平均为13.86m上部水平层理，浅灰色；中部灰白色细砂，以石英为主，局部含菱铁鲕粒，厚层状；下部灰白色，夹大量植物根部化石而呈波状层理。 该工作面直接底为泥岩，厚度平均为1.27m，灰色，富含植物根部化石，其下为83煤，玻璃光泽。老底为泥岩，厚度平均为4.6m灰色，靠上部较厚，部分地点略带褐色。 （三）地质构造情况：
根据三维勘探资料及72煤层回采的资料，该区域内共发育断层10条，其中三维地震勘探7条，7223回采揭露3条。对8223有一定影响的各断层参数如下： （四）水文地质情况： 本工作面的水文地质条件较简单。该工作面掘进施工时将会出现顶板滴，淋水等现象，对掘进工作面有一定影响。预计涌水量5～10t/h。 8223工作面位于7123工作面、7223工作面采空区下方，由于7123工作面、7223工作面老空区积水,将会对8223工作面掘进施工构成水害威胁。 掘进工作面的充水水源为82煤层顶板砂岩裂隙水及上覆7223老空区积水，特别是在断层等裂隙发育处，滴、淋水现象较严重。 （五）工作面瓦斯、煤尘及地温情况：
工作面供电选型设计
综采工作面供电设计说明书 机电副总： 审核人： 编制人： 编制时间：
一、工作面电气设备技术数据见下表：
二、负荷统计 综采工作面设备均采用1140V电压等级。 工作面设备负荷统计：∑P=2135KW 三、初选开关、变电站、电缆 1、高爆开关选择： （1）由∑P=2135KW，折合至10KV，额定电流I=∑P/3Ucosφ=2135*1000/1.732*10500*0.85=138A，根据额定电流I=138A，可选择200/5A高爆开关两台，故选用PJG49—630/10Y型高爆开关，编号为04#、10#。 （2）高爆开关动稳定校验 东翼采区变电所PJG49-630/10Y矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压真空配电装置用的永磁断路器型号为ZNM—1016—630A，极限通过电流峰值为12.5KA。 按短路条件校验断路器的动稳定性，及其断路容量。 1）动稳定条件校验：因为并列运行时，通过断路器的短路电流最大。 因：极限通过电流峰值12.5KA＞7.2KA，动稳定符合要求。 2）断路容量的校验： 断路器断流容量S1=1.732×12.5×10.5=227MVA 系统次态短路容量S2=1.732×7.2×10.5=131MVA 因：S1＞S2，断路容量符合要求。
故所选断路器完全符合要求。 2、变压器容量的选择： 1140V设备∑P=2135KW，需用系数K r=0.4+0.6P s/∑P N=0.48，根据实际运行以及满足生产需要，取0.75，平均功率因素综采工作面取cos∮=0.75。 S=（∑P N*K r）/cos∮=（2135*0.48）/0.75=1366KVA 根据视在功率选择KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器1台，KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器1台和KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器1台。 1台KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器供132皮带机、160转载机,、张紧绞车和抱闸负荷。1台KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器供运输机、喷雾泵、乳化液泵、破碎机负荷，1台KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器供采煤机、转载机、乳化液泵。 3、电缆截面选择： 高压及低压电缆截面选择： 根据负荷统计，轨道巷设备视在功率为1695KVA，10KV侧额定电流为110A，根据电缆的允许截流量，50mm2电缆截流量为173A，选择MYPJ—3*50型高压电缆1580m。 KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器低压侧干线电缆通过的电流为：P e=835KW，I Z1=P有/（1.732*U e*cos∮）=835*0.46/（1.732*1.14*0.75）=259.4A，根据电缆的允许截流量，选择2趟MCP—3*95+1*35型低压电缆供四组合开关（运输机）和喷雾泵、乳
综采工作面供电设计
8103综采供电设计 单位：机电科 整定时间：二零一九年一月
供电设计 设计审批计算人： 机电科： 机电副总： 机电矿长： 总工：
一、工作面概况与设备选型配置 1、8103切眼长度为240m，切眼与两顺槽成90°夹角，方位角为135°17′41″。切眼为矩形断面净宽7m，净高3m（沿煤层顶底板掘进）。 2、8103运输顺槽长度为1883m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m，净高3.5m（沿煤层顶底板掘进），方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护，供回采工作面进风、行人、运煤。 3、8103辅运顺槽长度为1813m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m，净高3.5m。方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护，供回采工作面回风、行人、运料。 4、8103综采工作面采用走向长壁后退式综合机械化一次采全高采煤方法，全部垮落法管理顶板。采用MG550/1220-WD型采煤机一台双向穿梭采煤，前滚筒割顶煤，后滚筒割底煤，滚筒自旋使其截齿将煤破碎。采煤机端头斜切进刀，割三角煤采煤，按割煤—移架—推刮板输送机顺序进行，利用机组滚筒和输送机铲煤板将煤自行装入运输机，采用SGZ900/1050型双中心链可弯曲刮板输送机一部,支护利用ZY6800/18/38型液压支架。 8103运输顺槽采用SZZ900/315型转载机一部，配备PLM2200型破碎机一台和DSJ100/80/2*250型带式输送机一部负责原煤运输。 5、8103工作面两顺槽辅助设备配置： （1）8103运输顺槽为工作面配备BRW400/31.5型乳化泵两套，一用一备。为工作面配备BPW320-10M型喷雾泵两套，一用一备。工作面排水设备选用两台BQS50-100/5-45型潜水泵。（2）8103辅运顺槽排水设备选用BQS50-50/2-13/N型潜水泵一台。
11405综采工作面供电设计
织金县贵平煤矿11405综采工作面供电设计 编制人：承举 编制单位：机运工区 编制日期：2014-8-10
11405综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于14#煤层一采区，平均煤层厚度3m，工作面长度115m,走向长度为235m，平均倾角7-8度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面配电点供电。配电点采用KBSGZY-1000及KBSGZY-1000移动变压器想该综采工作面供电，该配电点距综采工作面切眼400m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用天地科技股份生产的MG300/720-AWD3型采煤机，其额定功率725KW，其中两台截割主电动机功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率7.5KW。 工作面刮板输送机矿机集团股份制造的SGZ730/400型输送机，机头及机尾都采用额定功率为2×200KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）1部吊挂带式输送机：采用研发工矿设备制造有限责任公司制造的DTS80/15/37S型机。其额定功率37KW,额定电压660V。 2）2部吊挂带式输送机：采用华豫煤矿机械有限责任公司制造的DTS80/35/2/2*55型机。其额定功率2*55KW,额定电压660V。
3)刮板输送机:采用能源机械集团制造的SGB630/55T 型刮板输送机，其额定功率55KW,额定电压660V 。 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用新煤机械装备股份生产的BRW315/31.5型液泵，其额定功率200KW,额定电压1140V 。 5）喷雾泵：采用新煤机械装备股份生产的BPW250/10型（2台），其额定功率55KW,额定电压1140V 。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V 电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V 。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽皮带巷300米设置配电点，用以对工作面设备进行供电。 （四）负荷统计及移动变电站选择 1、1#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计： 计算电力负荷总视在功率 S=ΣP N os r C K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ；
131101综采工作面供电设计说明书
131101综采工作面供电设计说明书 一、电源及负荷 131101综采工作面电源取自井下中央变电所3#高压开关柜，MYPTJ- 3*50+3*25/3+JS 3000米矿用移动屏蔽监视型橡套电缆沿主运大巷到131101回风顺槽设备列车移动变电站。 综采工作面用电设备负荷统计表如下 二、工作面配电点与移动变电站位置 向回采工作面供电的移动变电站安装在回风顺槽设备列车上，距工作面150米左右，通过滑动电缆向各设备供电。 三、供电系统
131101综采工作面供电系统如下图所示，采用单电源移动式变电站供电，配电点到设备采用辐射式供电。 四、变压器的选型校验 1、校验向采煤机供电的移动变电站 采煤机供电的1140V移动变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10 移变视在容量计算为： 对于综采工作面：cos∮pj=0.85 需用系数:kx=0.51 Pa为电动机总功率：391KW SB=KX∑Pe/ cos∮pj=0.51*391/0.85=234.6KVA＜1000KVA 选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KVA额定电压：10/1.2KV满足要求。 2、校验向刮板输送机、泵站、转载机、破碎机供电的1140移动式变电站 移动式变电站型号为：KBSGZY2-T-1000/10 移变视在容量计算为： 对于综采面：cos∮pj=0.85 需用系数：KX=0.4+0.6Pa/∑Pe Pa为最大电动机功率数 所以：KX=0.4+0.6*200/200+220+132+110+150≈0.54
SB=KX∑Pe/ cos∮pj=0.54*812/0.85≈515KVA＜1000KVA 选用KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量：SN.T=1000KVA额定电压：10/1.2KV满足要求。 综采用二台KBSGZY2-T-1000/10型矿用隔爆移动式变电站，合格。 五、供电电缆的选型校验 1、采煤机及工作面的电缆选型 （1）、采煤机电缆型号：MCP3*95+1*25+4*6/1.14KV 电缆负荷功率∑Pe：391KW IW= KX∑Pe/ Ue cos∮pj=0.54*391*1000/ *1140*0.85=125A＜260A （2）、刮板输送机电缆型号：MYP3*70+1*25/1.14KV 电缆负荷功率∑Pe：220KV IW= KX∑Pe/ Ue cos∮pj=0.54*220*1000/ *1140*0.85=71A＜215A （3）、转载机电缆型号：MYP3*70+1*25/1.14KV