YX76-305-915压型钢板混凝土楼承组合板计算书
压型钢板混凝土楼承组合板计算书
工程资料：
该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ），截面惯性矩m mm I S /1045.20044×=。顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑mm 89厚C35混凝土。
图1组合楼板剖面
1施工阶段压型钢板混凝土组合板计算
1.1荷载计算
取m b 0.1=作为计算单元（1）施工荷载
施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=×=施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=×=（2）混凝土和压型钢板自重
混凝土取平均厚度为mm 127混凝土和压型钢板自重标准值
m
kN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=×+×=混凝土和压型钢板自重设计值
m
kN m kN g /0.4/325.32.1=×=（3）施工阶段总荷载
m
kN m kN m kN g p q k
k k /325.4/325.3/0.1=+=+=1.2内力计算
跨中最大正弯矩为
m
kN m
kN l g p M ?=?×+×=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为
m kN m
kN l g p M ?=?×+×=+=?8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max 故m
kN M M ?==?
8.10max max 支座处最大剪力
kN
kN
l g p V 5.130.4)0.44.1(625.0)(625.0max =×+×=+=1.3压型钢板承载力计算
压型钢板受压翼缘的计算宽度et
b
mm mm mm t b et 105755.15050≤=×=×=，按有效截面计算几何特征。
经计算得：m cm W e /6.533=。
1m 宽压型钢板的承载力设计设计值为：
m
m kN m m kN m
mm mm N W f M e u /8.10/988.10/106.53/205332?≥?=××=?=故在施工阶段压型钢板承载力满足要求。
1.4压型钢板跨中挠度计算
mm
l
mm mm I E l q w S S k 22.22180
97.1310
45.200102061004000325.4521.0100521.04
34
4=≤=××××××==故压型钢板满足施工阶段使用要求。
2使用阶段压型钢板混凝土组合板计算
2.1荷载计算
取m b 0.1=作为计算单元并考虑实际使用时的面层(设厚度为mm 3，
3/30m kN )及顶棚（0.22/m kN ）的荷载作用。
（1）永久荷载计算（混凝土板取平均厚度mm 127）
m kN m kN g k /615.3/0.1)2.015.025127.030003.0(=×++×+×=m
kN m kN g /388.4/615.32.1=×=（2）活荷载计算
m
kN m m kN p k /0.20.1/0.22=×=m
kN m kN p /8.2/0.24.1=×=2.2内力计算
跨中最大正弯矩为
m
kN m
kN l g p M ?=?×+×=+=+05.80.4)388.48.2(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为
m kN m
kN l g p M ?=?×+×=+=?38.140.4)388.48.2(125.0)(125.022max 故m
kN M M ?==?
38.14max max 支座处最大剪力
kN
kN
l g p V 97.170.4)388.48.2(625.0)(625.0max =×+×=+=2.3正截面承载力计算
2/310mm N f =2
5/1006.2mm N E s ×=2
/7.16mm N f c =2
/57.1mm N f t =mm
h 127762
1
76890=×?+=相对界限受压区高度为
385.0127
89
1006.20033.031018.00033.018
.05
=×
××+
=
??
+
=h h h E f p s
b ξ受压区高度为
mm
mm mm N mm N m mm b f f
A x c p 035.381000/7.16/310/204922
2=××=
=385.03.0127
035.380=<===
b h x ξξm
kN M m kN x
h f A M p u ?=>?=×?×××××=?=??38.1487.5410)2
035
.38127(103101020498.02
(8.03
3
6
0故正截面承载力满足要求。
2.4斜截面承载力计算
取一个波宽（mm 305）计算一个波承受剪力
kN kN V V 42.21000
305
91.710003051=×=×
=kN V kN m m m kN h b f V bm t u 97.17285.21127.0102
200
105/1057.17.07.013230
=>=××+×
××==?故斜截面承载力满足要求。
2.5正常使用极限计算
取一个波宽（mm 305）计算
2
4/1015.3mm N E c ×=54.6/1015.3/1006.22
42
5=××==mm
N mm N E E c E α
（1）荷载标准组合效应下挠度计算
换算截面如图2.5
所示。
图2.5换算截面
混凝土截面上宽
mm mm E 64.4654
.6305
305==α肋宽
mm mm b E bm 32.2354
.65
.152==α形心轴距钢板底的距离为
mm
y 8.903
.65135
.591260305
.020495.7432.238964.46276
305.02049)5.125.74(5.7432.23)76289(
8964.46==
×+×+×××++××++××=一个波宽范围内组合板换算截面惯性矩为
4
424
2323101.19822
76-8.90305.0204910305305.025.74-5.1-8.905.7432.235.7432.2312
1
289-8.908964.468964.46121mm I sk
×=××+××+××+××+××+××=′）
（）（）（每米板宽的惯性矩为
4
444107.6498101.1982305
1000
3051000mm mm I I sk sk ×=××=′=
使用阶段总荷载标准值为
m
kN m kN m kN p g q k k k /615.5/0.2/615.3=+=+=得荷载标准组合效应下楼层板挠度为
mm l
mm I E l q sk s k 11.11360
56.0107.64981006.23844000615.5238424
54
4=<
=××××××=
=δ故荷载标准组合效应下楼层板挠度满足要求。
（2）荷载准永久组合效应下挠度计算
荷载值为
m
kN m kN m kN p g q k cq k k /415.4/0.24.0/615.3=×+=+=ψ截面惯性矩为
4
444
1035.32492
107.64892mm mm I I sk sq ×=×==得荷载准永久组合效应下楼层板挠度为
mm l
mm I E l q sq
s q q 11.11360
88.01035.32491006.23844000415.4238424
54
4=<
=××××××=
=
δ故荷载准永久组合效应下楼层板挠度满足要求。
3组合楼板的自振频率
3.1组合楼板自振频率计算
自振频率为
Hz
Hz f L q 159.18088
.0178.01
178.01≥=×==
δ故组合楼板的自振频率满足要求。
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
结构梁板荷载计算书
梁板荷载计算 设计依据 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 一、楼面恒载 1、120mm 厚楼板 120 厚砼板： 25×0.12=3KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4KN/m2 取值 4.5KN/m2 2、130mm 厚楼板 130 厚砼板： 25×0.13=3.25KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.25KN/m2 取值 4.5KN/m2 3、140mm 厚楼板 140 厚砼板： 25×0.14=3.5KN/m2 楼面地砖面层（详见建筑楼面做法） (0.6~0.8KN/m2) 取0.8KN/m2 板底8厚水泥石灰膏砂浆涂料 0.2KN/m2 恒载合计 4.5KN/m2 取值 4.5KN/m2 4、楼梯间：恒活荷载：8 , 3.5 二、屋面恒载 1、120mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.12=3.0KN/m2 恒载合计 6.49 KN/m2 取值 7KN/m2
2、140mm 厚楼板 反光涂料 0.04 KN/m2 50 厚 C20 细石混凝土及涂料 1.25 KN/m2 20 厚抗裂防渗砂浆 0.4 KN/m2 70 厚挤塑聚苯板 0.3 KN/m2 10 厚低标号砂浆隔离层 0.2 KN/m2 防水卷材及涂膜 0.2 KN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 找坡层 0.7 KN/m2 砼结构板 25×0.14=3.5KN/m2 恒载合计 6.99 KN/m2 取值 8KN/m2 活荷载：楼梯取值 3.5KN/m2 ;办公区 2.0KN/m2 ;不上人屋面 0.5KN/m2。 三、梁间荷载 1、楼层内墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 加气砼砌块0.2×7=1.4 KN/m2 两侧找平粉刷 0.04×20=0.8KN/m2 恒载合计 2.2KN/m2 1.1 、标准层框架梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.5m） 2.2× 3.1=6.82 KN/m 取值 7 KN/m 1.2 、标准层次梁上内隔墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.4m） 2.2× 3.2=7.04 KN/m 取值 7.5 KN/m 1.3 、四层梁上内隔墙线荷载（层高 3.4m，梁高 0.4m） 2.2×3=6.6 KN/m 取值 7 KN/m 2、外墙（200 厚），使用加气砼砌块，容重 7.0 KN/m3 内墙找平粉刷 0.02×20=0.4 KN/m2 加气砼砌块 0.2×7=1.4 KN/m2 20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2 30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2 12 厚 1:3:1 中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2 8 厚 1:3 聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2 真石漆 0.04KN/m2 恒载合计 2.74 KN/m2 2.1 、标准层框架梁上墙线荷载（层高 3.6m，梁高 0.65m） 2.95×2.74=8.08KN/m 取值 8.5 KN/m
预应力混凝土连续箱梁计算书
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
30m箱梁模板计算书
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
混凝土梁板结构设计计算书
混凝土梁板结构课程 设计计算书
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混凝土梁板结构设计课程设计计算书
目录
1 设计题目 ................................................................................................................. 1 1.1 基本条件 ....................................................................................................... 1 1.2 基本条件 ....................................................................................................... 1 2 结构布置及截面尺寸 ............................................................................................. 1 2.1 结构的布置 ................................................................................................... 1 2.2 板的截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 2.3 次梁截面尺寸确定 ....................................................................................... 2 3 板的设计计算 ......................................................................................................... 3 4 次梁的设计计算 ..................................................................................................... 5 5 主梁的设计计算 ..................................................................................................... 7 6 施工图 ................................................................................................................... 15
I
压型钢板讲堂：开口型压型钢板与闭口型压型钢板之综合比较
一、技术特性比较 1、楼板厚度 按照《高层民用建筑钢结构技术规程》、《建筑钢结构防火技术规程》规定，楼板耐火时效为1.5小时时，楼板厚度须满足以下要求。 针对本项目，原设计楼板厚度为150mm。本项目采用的76-688板,板厚为1.0mm板底加两根直径16的钢筋。采用我方的的YJ66-720板，楼板厚度为120nn，板厚0.9,板底不需要另配钢筋. 抗火性能： 根据《规范》要求，开口楼承板不但楼板厚度加厚，而且需要在板底配制受力钢筋。采用开口型压型钢板，在火灾时，由于其表面完全暴露在曝火面，在1.5小时的耐火时效中，压型钢板的温度将大于800℃，故其强度将趋向于零，所以在工程中开口型压型钢板一般仅作为永久模板考虑。按照原设计图纸，采用76-688压型钢板板，配置钢筋2根10@229。在本工程中，设计若采用闭口板板底不需要另配板底钢筋。采用闭口型压型钢板，由于其主要充当正弯矩钢筋的肋的四周均被混凝土包裹，好似钢筋有保护层一般。所以按组合楼板设计时，无须防火喷涂，且可提供极大的承载力。我司之YJ66-720闭口板的抗火性能已在消防部门指定的国家级检验单位检验通过。 2、便利的悬吊系统 采用开口型压型钢板，其板底悬吊唯有通过膨胀螺栓来解决。对于有大量的空调风管、水喷淋管、强弱电桥架以及建筑平项时，用膨胀螺栓无疑是费工、费钱且不尽安全。 我司之YJ66-720闭口板，特别在板底设置了卡槽，配合特殊的两片式吊件，
可在板底任意位置设置可拆卸的吊点，对设备管道及建筑平顶的悬吊提供了极大的便利及灵活性。 3、压型钢板的耐久性能 我司之YJ66-720闭口板，采用连续热浸镀锌钢板，表面镀锌总量为275g/m2，符合《规范》规定的275g/ m2镀锌要求，钢板的耐久年限，保证了百年大计的需求。 4、美观的顶面 我司之YJ66-720闭口板，其顶面效果恰似刻意装修的天花板（详见我司提供之照片），在一些非必需吊顶的区域，提供了十分美观的顶面效果。 二．经济比较 1．条件如下： 1）依最大2.5m无支撑跨距考虑，开口型压型钢板选用76-688、1.0mm厚，市场单价为85元/m2（包括封口板）； 2）依最大2 .5m无支撑跨距考虑，闭口型压型钢板选用YJ66-720、0.9厚，单价为120元/m2（无需封口板）；． 3）钢筋按4230元/T×1.3（含施工费）=5500元/T计算； 4）混凝土按310元/ m3×1.3（含施工费）=403元/ m3计算。 2．开口型、闭口型压型钢板楼板造价： 1）开口型压型钢板： 混凝土：0.112m3/ m2 ×403 元/ m3=45.136元/m2 钢筋(仅指板底钢筋) 9.17kg/ m2×5.5=50.44元/ m2 (1/344*3.14*64*7.85*2)
现浇箱梁计算书
现浇箱梁施工方案 一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
闭口型压型钢板组合楼板施工工艺图
楼承板施工方案 本工程采用闭口型压型钢板组合楼板。 1压型钢板施工 （1）压型钢板安装 本工程使用楼承压型钢板在施工阶段可当模板使用，在使用阶段替代全部板底受拉钢筋。施工过程中由于它满铺在钢梁上且用栓钉焊接牢固，所以可作为安装人员的脚手板。 1）材料要求 序号材料要求 1 压型钢板和连接件等的品种、规格以及 性能应符合设计要求和国家现行有关 标准的规定，供货方供货时应提供质量 证明书，出厂合格证和复验报告。 压型钢板安装前检验涂层质量 2 压型钢板到场后，按照要求堆放，并且还必须采取保护措施，防止损伤及变形，无保护措施时，避免在地面开包，转运过程要用专用吊具进行吊运，并作 好防护措施。 3 材料及机具：压型板施工使用的材料主要有焊接材料如E43××的焊条，所有这些材料均应符合有关的技术、质量和安全的专门规定,局部切割采用等离子 切割机。 4 规格品种：由于压型板厚度较小，为避免焊接施工时烧穿，焊接时所采用的焊条直径可采用Ф2.5mm、Ф3.2mm 等小 直径的焊条。 2）施工质量技术要点 序号施工质量技术要点
1 压型钢板在装、卸、安装中严禁用钢丝绳捆绑直接起吊，运输及堆放应有足够支点， 以防变形。 2 铺设前对弯曲变形的压型钢板应校正好。 3 功能楼层钢梁顶面要保持清洁，严防潮湿及涂刷油漆未干。 4 下料、切孔采用等离子切割机进行切割，严禁用氧气乙炔火焰切割。大孔洞四周应 补强。 5 支顶架拆除应待混凝土达到一定强度后方可拆除。 6 压型钢板按图纸放线安装、调直、压实并点焊牢靠。 7 压型钢板铺设完毕、调直固定后应及时用锁口机具进行锁口，防止由于堆放施工材 料和人员交通造成压型板咬口分离。 8 安装完毕，及时清扫施工垃圾，剪切下来的边角料应收集到地面上集中堆放。 9 加强成品保护，铺设人员交通马道，减少人员在压型钢板上不必要的走动，严禁在 压型钢板上堆放重物。 3）压型钢板堆放及吊装 序号堆放及吊装注意事项 1 楼承板运至现场，需妥善保护，不得有任何损坏和污染，特别是不得沾染油污。堆放 时应成捆离地斜放以免积水。 2 吊装前先核对楼承板捆号及吊装位置是否正确，包装是否稳固。 3 起吊时每捆应有两条钢丝绳分别捆于两端四分之一钢板长度处。起吊前应先行试吊，以检查重心是否稳定，钢索是否会滑动，待安全无虑时方可起吊。 4 压型钢板在装、卸时采用皮带吊索，严禁直接用钢丝绳绑扎起吊，避免钢承板变形。5 吊装时由下往上楼层吊装顺序，避免因先行吊放上层材料后阻碍下一层楼的吊装作 业。
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
单向板肋梁楼盖设计计算书.
单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日
目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例
单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡
m叠合梁计算书
目录 1.设计规范 (2) 2.结构设计 (3) 3.计算参数 (3) 4.计算结果 (5)
1.设计规范 1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 4、《城市桥梁设计准则》CJJ11-93 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 6、《公路桥涵钢结构与木结构设计规范》JTJ025-86 7、《公路圬工桥涵设计规范》JTG061-2005 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007） 9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89） 10、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 11、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01--2004) 12、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 13、《桥梁用结构钢》GB/T714-2000 14、《钢结构工程施工及验收规范》GB50205－2001 15、《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB709-88 16、《中厚板超声波检验方法》GB/T2970-91 17、《手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB985－88 18、《埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB986－88 19、《低碳钢及低合金高强度钢焊条》GB5188-98 20、《焊接用钢丝》GBH17-95 21、《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB12470－90 22、《气体保护焊用钢丝》GB/T14958-94 23、《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323－87 24、《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345－89 25、《热喷涂金属件表面预处理通则》GB11373-89 26、《涂装前钢材料表面锈蚀等级和除锈》GB8923－88 27、《涂装前钢材表面粗糙度等级的评定》GB/T13288－91 参考规范与标准
框架梁模板计算书
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
闭口型压型钢板与开口型压型钢板的比较
闭口型压型钢板与开口型压型钢板的比较 一、技术特性比较 1、楼板厚度: 按照《高层民用建筑钢结构技术规程》、《建筑钢结构防火技术规程》规定,楼板耐火时效为1.5小时时,楼板厚度须满足以下要求. 针对某项目,原设计楼板厚度为150mm.本项目采用的76-688板,板厚为1.0mm板底加两根直径16的钢筋.采用我方的的YJ66-720板,楼板厚度为120nn,板厚0.9,板底不需要另配钢筋.
抗火性能： 根据《规范》要求,开口楼承板不但楼板厚度加厚,而且需要在板底配制受力钢筋.采用开口型压型钢板,在火灾时,由于其表面完全暴露在曝火面,在1.5小时的耐火时效中,压型钢板的温度将大于800℃,故其强度将趋向于零,所以在工程中开口型压型钢板一般仅作为永久模板考虑.按照原设计图纸,采用76-688压型钢板板,配置钢筋2根10@229.在本工程中,设计若采用闭口板板底不需要另配板底钢筋.采用闭口型压型钢板,由于其主要充当正弯矩钢筋的肋的四周均被混凝土包裹,好似钢筋有保护层一般.所以按组合楼板设计时,无须防火喷涂,且可提供极大的承载力.我司之YJ66-720闭口板的抗火性能已在消防部门指定的国家级检验单位检验通过. 2、便利的悬吊系统 采用开口型压型钢板,其板底悬吊唯有通过膨胀螺栓来解决.对于有大量的空调风管、水喷淋管、强弱电桥架以及建筑平项时,用膨胀螺栓无疑是费工、费钱且不尽安全. 闭口板一般在板底设置了卡槽,配合特殊的两片式吊件,可在板底任意位置设置可拆卸的吊点,对设备管道及建筑平顶的悬吊提供了极大的便利及灵活性. 二．经济比较 1．条件如下： 1）依最大2.5m无支撑跨距考虑,开口型压型钢板选用76-688、1.0mm 厚,市场单价为85元/m2（包括封口板）；
9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁 下部构造（路基宽9.0米，R＝80m） 计 算 书 计算：汪晓霞 复核： 审核： 二〇一九年八月
第一部分基础资料 一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标： 强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为： 抗拉强度标准值f sk＝500MPa
抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸 上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。 桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。 二、计算采用程序 下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。 三、计算说明与计算模型 1.计算说明 计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型 根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。 第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算 按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。 经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
闭口型压型钢板与钢筋桁架之比较
闭口型压型钢板与钢筋桁架之比较 案例：某超高层钢结构建筑，楼高约300米，采用筒外框钢结构，混凝土楼的板厚度大部分为120mm，常规跨距最大约为3300mm，恒载为4.8KN/m2，活载为3.0KN/m2。 一．闭口型压型钢板技术方案 基于以上工程情况，楼板总厚120mm，跨距不大于3300mm，经过我司计算建议：在无需临时支撑的情况下，选用YXB65-170-510、0.75mm厚度的闭口板，屈服强度fy≥410N/mm2, 双面镀锌总量为 275g/m2。 1. 选用闭口型压型钢板优势及其应用
闭口型压型钢板被广泛应用于大量的工程中，尤其是钢结构的超高层办公楼项目中。因为在超高层办公楼中，使用荷载均在5.0KN/m2之下，次梁的间距在3米左右，楼板总厚在120mm或130mm左右，在此工况下，闭口板是最优的选择。不需要加临时支撑，可以代替板底钢筋，作为组合楼板承担受力，耐火性能优，并且不需要防火涂料，施工方便。所以，该板型得到了广大业主和设计师的青睐，在、、、、、等一二线城市被广泛应用。譬如： 中央电视台新台址超高层钢结构 国贸三期超高层钢结构 银泰中心超高层钢结构 中石油大厦超 高层钢结构 人民日报社大 楼超高层钢结构 中关村金融中心超高层钢结构
望京SOHO大 楼超高层钢结构 LG双子星大 厦超高层钢结构城建大厦超高层钢结构 雪莲大厦超高层钢结构 中石化大厦超高层钢结构 世纪财富高层钢结构 中关村立方庭大厦高层钢结构 平安金融大厦超高层钢结构 新鸿基大 厦超高层钢结构
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