塔吊基础计算书

F0/23C塔吊基础计算书

第一节、计算依据

1、建设单位提供的《某裙楼、附楼、地下车库岩土工程详细勘察报告》（以下简称《报告》）

2、《F0/23C塔式起重机安装使用说明书》（四川建筑机械厂，以下简称《说明书》）。

3、设计研究院设计的本工程施工图纸（以下简称《图纸》）。

4、《建筑桩基技术规范》JGJ94－94（以下简称《桩基规范》）。

5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《基础规范》）。

6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（以下简称《砼规范》）。

7、《钢筋混凝土承台设计规程》CECS88：97（以下简称《承台规程》）。

8、工程现场实际情况。

9、以下除说明外，标高值均为相对标高值（±0.000＝29.010）。

第二节、现场情况说明

本次设计的塔吊其定位具体布置见附图一《塔吊定位图》。根据工程实际情况，选用F0/23C型塔吊，最大工作半径为50m，最大起重重量为10t，最大工作半径时起吊重量为2.3t，选用1.6×1.6m边长、3m高的标准节。根据《说明书》中的基础承台说明及现场实际情况，选用4000×6000×1350的钢筋混凝土承台作为塔吊的承台。

自然地面标高约为－4.000，塔吊基础承台面标高定为－9.370，基础坐落于基坑边坡坡中平台处，基坑边坡支护见附图二《塔吊所在区域边坡喷锚支护剖面图》。根据《报告》9－9’剖面中所示（孔ZC37），塔吊基

础处表层土为④2层Q3al+pl粘土（f ak＝410kPa，E S＝16.0MPa），基础设置4根ф900的人工挖孔灌注桩，桩长为7m，桩段端部土层为④3层Q3al+pl 粘土（f ak＝460kPa，E S＝18.3MPa）。塔吊承台砼强度等级为C30，塔吊桩砼强度等级为C25。塔吊承台配筋参照F0/23C标准承台，配筋稍做修改。具体附图三《塔吊基础配筋图》所示。以下将对塔吊基础承台及桩进行验算。

第三节、基本计算资料

1、荷载计算

根据工程实际情况，取塔吊安装高度为98.8m，需基础节（7.5m高）1节，标准节29节（3m高），附墙3道。

承台自重：4×6×1.35×25＝81kN；

塔身自重：53.56吨（44.8m），74.02吨（98.8m）；

单桩自重：π×（0.9/2）2×7×25＝111.3kN；

活荷载：取为最大起重重量10吨。

2、基本资料

（1）符号说明

q sia-----------桩侧土的摩阻力特征值（kPa）；

q pa----------桩端土的端阻力特征值（kPa）；

ψsi、ψp------大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数；

γs、γp------分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数；

H t------------桩顶面标高（m）；

d-------------桩身直径（mm）；

u、L----------分别为桩身周长、桩身长度（m）；

A p------------桩端面积（m2）；

L c------------桩全断面进入持力层深度（m）；

V-------------桩身体积（m3）；

G k------------桩身自重标准值（kN）；

Q sk、Q pk------单桩总极限侧阻力标准值、总极限端阻力标准值（kN）；Q uk、R--------单桩竖向极限承载力标准值、竖向承载力设计值（kN）；（2）土层参数

（3）、钻孔参数：

孔号：ZC37，孔口标高H d＝－5.27m

层号岩性层底深度土层层厚层底标高

①杂填土 2.00 2.00 －7.27

②淤泥质粘土 2.90 0.90 －8.17

③2粉质粘土 3.20 0.30 －8.37

④1粉质粘土 4.50 1.30 －9.77

④2粘土 6.70 2.20 －11.97

④3粘土13.00 6.30 －18.27

④3a粉质粘土15.20 2.20 －20.47

（3）、基础配筋：

承台基本参数：

承台面标高－9.370，截面4000×6000×1350，砼强度等级C30，配筋为双层双向ф20@170。

桩基本参数：

桩顶面标高－10.620，截面为Φ900，长为7.0m，砼强度等级C25，配筋为14Φ25，Φ8@200/100。

3、基础承载力计算

（1）单桩竖向承载力设计值R计算

计算公式：R＝Q sk/γs+Q pk/γp＝Q uk/γsp

桩顶面标高为－10.620，桩底标高为－17.620。对于粘性土ψsi＝1，ψp＝（0.8/d b）1/4＝（0.8/1.4）1/4＝0.87，d b为桩端直径1.4m 单桩竖向极限承载力标准值Q uk：

Q uk＝Q sk+Q pk

＝u∑ψsi q sik l si+ψp q pk A p

＝π×0.9×（1×36×103×1.35+1×42×103×5.65）+0.87×1.8×106

×π×（0.9/2）2

＝808.36+996.25＝1804.61kN，

单桩竖向承载力设计值R：

R＝Q sk/γs+Q pk/γp＝Q uk/γsp＝1804.61/1.65

＝1093.7kN

（2）单桩水平承载力设计值R h计算

本工程桩类型为桩身配筋率ρg＞0.65％的灌注桩，桩顶约束为固结，截面类型为圆形截面，桩身直径d＝0.9m，砼强度等级C25，其轴心抗压强度设计值f c＝11.9N/mm2，抗拉强度设计值f t＝1.27N/mm2，弹性模量E c ＝2.8×104N/mm2，桩身配筋14Φ25，Φ8@200/100，净保护层厚度c＝50mm。

计算公式：R h＝α3EIχ0a/νx

a、桩身配筋率ρg：

ρg＝A s/（π（d/2）2）＝6872/（π×（900/2）2）＝1.08%＞0.65％b、桩身换算截面受拉边缘的表面抵抗矩W0：

扣除保护层的桩直径d0＝d－2×c＝900－2×50＝800mm

钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝E s/E c＝200000/28000＝7.143

W0＝πd｛d2+2（αE－1）ρg d02｝/32

＝π×0.9×｛0.92+2×（7.143－1）×1.08%×0.82｝/32

＝0.079m3

c、桩身抗弯刚度EI：

桩身换算截面惯性距I0＝W0d/2＝0.079×0.9/2＝0.0356m4

对于钢筋混凝土桩，EI＝0.85E c I0

＝0.85×28000×1000×0.0356＝847280kN/m2 d、桩的水平变形系数α按下式确定：

α＝（mb0/EI）1/5

对于圆形桩，当直径d≤1m时，b0＝0.9（1.5d+0.5）

b0＝0.9×（1.5×0.9+0.5）＝1.665m

α＝（10000×1.665/847280）1/5＝0.456（m－1）

e、桩顶水平位移系数νx：

桩的换算埋深αh＝0.456×7＝3.192

查《桩基规范》表5.4.2得：νx＝1.006

f、单桩水平承载力设计值R h：

对于桩身配筋率ρg＞0.65%的灌注桩，可按下列公式计算单桩水平承载力设计值R h（取桩顶允许水平位移χ0a＝6×10－3m）：

R h＝α3EIχ0a/νx

＝0.4563×847280×6×10－3/1.006

＝479.15kN

第四节、塔吊承台及桩验算

1、基本资料

承台类型：四桩承台

圆桩直径d＝900mm

桩列间距S a＝1000mm

桩行间距S b＝2000mm

承台边缘至桩中心距离S c＝1000mm

承台尺寸a×b×H＝4000×6000×1350mm

h0＝1350－100－35＝1215mm

塔吊标准节h c×b c＝1600×1600mm

单桩竖向承载力设计值R＝1093.7kN

单桩水平承载力设计值R h＝479.15kN

混凝土强度等级为：承台C30，f c＝14.3N/mm2，f t＝1.43N/mm2

桩C25，f c＝11.9N/mm2，f t＝1.27N/mm2 钢筋强度设计值f y＝300N/mm2

荷载综合分项系数γz＝1.35

永久荷载分项系数γG＝1.35

混凝土容重γc＝25.00kN/m3

2、控制内力：

N k---------相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的轴向力值（kN）；

F k--------相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的竖向力值（kN）；

V kx、V ky----相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的剪力（kN）；

M kx'、M ky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的弯矩值（kN·m）；

M kx、M ky---相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的弯矩值（kN·m）；

M kx＝M kx'＋V ky H1、M ky＝M ky'+V kx H1

F、M x、M y---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、

kN ·m ）；

F ＝γz F k 、M x ＝γz M kx 、M y ＝γz M ky

每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Q gk ：

Q gk ＝G k ''/n ＝810/4＝202.5kN

A 、工况一：最大自由高度（44.8m ），中心轴位

N k ＝53560kg ＝524.89kN ；M kx '＝0.0；

M ky '＝222395kg ·m ＝2179.47kN ·m ；

V kx ＝10571kg ＝103.4kN ；V ky ＝0.0

F k ＝524.89kN ；M kx ＝M kx '－V ky H 1＝0.0；

M ky ＝M ky '+V kx H 1＝2179.47+103.4×1.35＝2319.06kN ·m

F ＝γz F k ＝1.35×524.89＝708.6kN ；M x ＝0.0；

M y ＝γz M ky ＝1.35×2319.06＝3130.73kN ·m

B 、工况二：最大自由高度（44.8m ）

，对角线位 N k ＝524.89kN ；M kx '＝2179.47/21/2

＝1541.12 kN ·m ；

M ky '＝1541.12kN ·m ； V kx ＝103.4/21/2＝73.11kN ；V ky ＝103.4/21/2＝73.11kN ；

F k ＝524.89kN ；M kx ＝M kx '＋V ky H 1＝1639.82 kN ·m ；

M ky ＝M ky '+V kx H 1＝1639.82 kN ·m ；

F ＝708.6kN ；M x ＝2213.76 kN ·m ；M y ＝2213.76 kN ·m ；

C 、工况三：最大立塔高度（128.8m ），中心轴位

N k ＝74020kg ＝725.4kN ；M kx '＝0.0；

M ky '＝222395kg ·m ＝2179.47kN ·m ；

V kx ＝10571kg ＝103.4kN ；V ky ＝0.0

F k ＝725.4kN ；M kx ＝M kx '－V ky H 1＝0.0；

工况一（最大自由高度）工况二（最大自由高度）工况三（最大立塔高度）

M ky＝M ky'+V kx H1＝2179.47+103.4×1.35＝2319.06kN·m

F＝γz F k＝1.35×725.4＝979.29kN；M x＝0.0；

M y＝γz M ky＝1.35×2319.06＝3130.73kN·m

D、工况四：最大立塔高度（128.8m），对角线位

N k＝725.4kN；M kx'＝2179.47/21/2＝1541.12kN·m；

工况四（最大立塔高度）M ky'＝1541.12kN·m；

V kx＝103.4/21/2＝73.11kN；V ky＝103.4/21/2＝73.11kN；

F k＝725.4kN；M kx＝M kx'＋V ky H1＝1639.82kN·m；

M ky＝M ky'+V kx H1＝1639.82kN·m；

F＝979.29kN；M x＝2213.76kN·m；M y＝2213.76kN·m；

3、承台验算：

圆桩换算桩截面边宽b p＝0.866d＝0.866×900＝779.4mm

承台自重标准值G k''＝γc V ct＝25×4×6×1.35＝810kN

每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Q gk：

Q gk＝G k/n＝810/4＝202.5kN

1、承台受弯计算：

A、工况一：最大自由高度（44.8m），中心轴位

（1）、单桩桩顶竖向力计算：

在轴心竖向力作用下

Q k＝（F k+G k）/n

Q k＝（524.98+810）/4＝333.72kN≤R a＝1093.7kN

在偏心竖向力作用下

Q ik＝（F k+G k）/n±M xk Y i/∑Y i2±M yk X i/∑X i2

Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝333.72+（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝－246.05kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝333.72+（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝913.49kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝333.72－（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝－246.05kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝333.72－（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝913.49kN≤1.2R a＝1312.44kN

扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：

N i＝γz（Q ik－Q gk）

N1＝1.35×（－246.05－202.5）＝－448.55kN

N2＝1.35×（913.49－202.5）＝710.99kN

N3＝1.35×（－246.05－202.5）＝－448.55kN

N4＝1.35×（913.49－202.5）＝710.99kN

（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）

柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2

＝（－448.55+710.99）×（4.0－1.6）/2

＝314.93kN·m

柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2

＝（－448.55+710.99）×（4.0－1.6）/2

＝314.93kN·m

M xct1＝Max{M xctU，M xctD}＝314.93kN·m

（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）

柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2

＝（－448.55－448.55）×（2.0－1.6）/2

＝－195.42kN·m

柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2

＝（710.99+710.99）×（2.0－1.6）/2

＝284.4kN·m

M yct1＝Max{M yctL，M yctR}＝284.4kN·m

B、工况二：最大自由高度（44.8m），对角线位

（1）、单桩桩顶竖向力计算：

在轴心竖向力作用下

Q k＝（524.98+810）/4＝333.72kN≤R a＝1093.7kN

在偏心竖向力作用下

Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝333.72+（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝128.74kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝333.72+（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝948.65kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝333.72－（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）

＝－281.21kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝333.72－（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）

＝538.7kN≤1.2R a＝1312.44kN

扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：

N i＝γz（Q ik－Q gk）

N1＝1.35×（128.74－202.5）＝－99.58kN

N2＝1.35×（948.65－202.5）＝1007.3kN

N3＝1.35×（－281.21－202.5）＝－653.01kN

N4＝1.35×（538.7－202.5）＝453.87kN

（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）

柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2

＝（－653.01+453.87）×（4.0－1.6）/2

＝－238.97kN·m

柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2

＝（－99.58+1007.3）×（4.0－1.6）/2

＝1089.26kN·m

M xct2＝Max{M xctU，M xctD}＝1089.26kN·m

（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）

柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2

＝（－99.58－653.01）×（2.0－1.6）/2

＝－150.52kN·m

柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2

＝（1007.3+453.87）×（2.0－1.6）/2

＝292.23kN·m

M yct2＝Max{M yctL，M yctR}＝292.23kN·m

C、工况三：最大立塔高度（128.8m），中心轴位

（1）、单桩桩顶竖向力计算：

在轴心竖向力作用下

Q k＝（F k+G k）/n＝（725.4+810）/4＝383.85kN≤R a＝1093.7kN

在偏心竖向力作用下

Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝383.85+（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝－195.92kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝383.85+（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝963.62kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝383.85－（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝－195.92kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝383.85－（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）

＝963.62kN≤1.2R a＝1312.44kN

扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：

N i＝γz（Q ik－Q gk）

N1＝1.35×（－195.92－202.5）＝－537.87kN

N2＝1.35×（963.62－202.5）＝1027.51kN

N3＝1.35×（－195.92－202.5）＝－537.87kN

N4＝1.35×（963.62－202.5）＝1027.51kN

（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）

柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2

＝（－537.87+1027.51）×（4.0－1.6）/2

＝587.57kN·m

柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2

＝（－537.87+1027.51）×（4.0－1.6）/2

＝587.57kN·m

M xct3＝Max{M xctU，M xctD}＝587.57kN·m

（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）

柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2

＝（－537.87－537.87）×（2.0－1.6）/2

＝－215.15kN·m

柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2

＝（1027.51+1027.51）×（2.0－1.6）/2

＝411.0kN·m

M yct3＝Max{M yctL，M yctR}＝411.0kN·m

D、工况四：最大立塔高度（128.8m），对角线位

（1）、单桩桩顶竖向力计算：

在轴心竖向力作用下

Q k＝（F k+G k）/n＝（725.4+810）/4＝383.85kN≤R a＝1093.7kN 在偏心竖向力作用下

Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝383.85+（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）

＝178.87kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝383.85+（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）

＝998.78kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2

＝383.85－（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝－231.08kN≤1.2R a＝1312.44kN

Q4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2

＝383.85－（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）

＝588.83kN≤1.2R a＝1312.44kN

扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：

N i＝γz（Q ik－Q gk）

N1＝1.35×（178.87－202.5）＝－31.9kN

N2＝1.35×（998.78－202.5）＝1074.98kN

N3＝1.35×（－231.08－202.5）＝－585.33kN

N4＝1.35×（588.83－202.5）＝521.55kN

（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）

柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2

＝（－585.33+521.55）×（4.0－1.6）/2

＝－76.54kN·m

柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2

＝（－31.9+1074.98）×（4.0－1.6）/2

＝1251.7kN·m

M xct4＝Max{M xctU，M xctD}＝1251.7kN·m

（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）

柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2

＝（－31.9－585.33）×（2.0－1.6）/2

＝－123.45kN·m

柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2

＝（1074.98+521.55）×（2.0－1.6）/2

＝319.31kN·m

M yct4＝Max{M yctL，M yctR}＝319.31kN·m

综上，X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）

M xct＝Max{M xct1，M xct2，M xct3，M xct4}＝Max{314.93，1089.26，587.57，1251.7}＝1251.7kN·m

A sx＝M xct/（0.9f y h0）＝1251.7×106/（0.9×300×1215）＝3815.6mm2

实配35Φ20@170，A s＝10996mm2＞3815.6mm2，符合要求

Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）

M yct＝Max{M xct1，M xct2，M xct3，M xct4}＝Max{288.4，292.33，411.0，319.31}＝411kN·m

A sx＝M xct/（0.9f y h0）＝1251.7×106/（0.9×300×1215）＝1252.9mm2

实配23Φ20@170，A s＝7226mm2＞1252.9mm2，符合要求

2、承台受冲切承载力验算：

（1）、柱对承台的冲切验算：

扣除承台自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：

F l＝F max＝979.29kN

柱对承台的冲切，可按下列公式计算：

F l≤2{β0（b c+a0y）+β0y（h c+a0x）}βhp f t h0

X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：

a0x＝1300－h c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λ0x＝a0x/h0＝67/（1350－100－35）＝0.054

当λ0x<0.2时，取λ0x＝0.2，a0x＝0.2h0＝0.2×1215＝250mm

X方向上冲切系数β0x＝0.84/（λ0x+0.2）

β0x＝0.84/（0.200+0.2）＝2.100

Y方向上自柱边到最近桩边的水平距离：

a0y＝1300－b c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λ0y＝a0y/h0＝67/（1350－100）＝0.054

当λ0y<0.2时，取λ0y＝0.2，a0y＝0.2h0＝0.2×1215＝250mm

Y方向上冲切系数β0y＝0.84/（λ0y+0.2）

β0y＝0.84/（0.200+0.2）＝2.100

2{β0x（b c+a0y）+β0y（h c+a0x）}βhp f t h0

＝2×{2.100×（1600+250）+2.100×（1600+250）}×0.954×1.43×1215

＝26558182N≥F l＝979.29kN，满足要求。

（2）、角桩对承台的冲切验算：

扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：

N l＝N max＝1141785N

承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：

N l≤{β1x（c2+a1y/2）+β1y（c1+a1x/2）}βhp f t h0

X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：

a1x＝1300－h c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λ1x＝a1x/h0＝67/（1350－100）＝0.054

当λ1x<0.2时，取λ1x＝0.2，a1x＝0.2h0＝0.2×1215＝250mm

X方向上角桩冲切系数β1x＝0.56/（λ1x+0.2）

β1x＝0.56/（0.200+0.2）＝1.400

Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：

a1y＝1300－b c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λ1y＝a1y/h0＝67/（1350－100）＝0.054

当λ1y<0.2时，取λ1y＝0.2，a1y＝0.2h0＝0.2×1215＝250mm

Y方向上角桩冲切系数β1y＝0.56/（λ1y+0.2）

β1y＝0.56/（0.200+0.2）＝1.400

桩内边缘到承台外边缘的水平距离：

c1＝c2＝S c+b p/2＝750+866/2＝1183mm

{β1x（c2+a1y/2）+β1y（c1+a1x/2）}βhp f t h0

＝{1.400×（1183+250/2）+1.400×（1183+250/2）}×0.954×1.43×1215

＝6259178N≥N l＝1141785N，满足要求。

3、承台斜截面受剪承载力计算：

（1）、X方向斜截面受剪承载力计算：

扣除承台及其上填土自重后X方向斜截面的最大剪力设计值：

V x＝Max{N1+N2，N3+N4}＝1414485N

承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：

V x≤βhsβy f t b x0h0

X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：

a y＝1300－

b c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λy＝a y/h0＝67/（1350－100）＝0.054

当λy<0.3时，取λy＝0.3

βy＝1.75/（λy+1.0）＝1.75/（0.300+1.0）＝1.346

βhsβy f t b x0h0＝0.89×1.346×1.43×4100×1215

＝8841921N≥V x＝1414485N，满足要求。

（2）、Y方向斜截面受剪承载力计算：

扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值：V y＝Max{N1+N3，N2+N4}＝1774471N

承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：

V y≤βhsβx f t b y0h0

Y方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：

a x＝1300－h c/2－

b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mm

λx＝a x/h0＝67/（1350－100）＝0.054

当λx<0.3时，取λx＝0.3

βx＝1.75/（λx+1.0）＝1.75/（0.300+1.0）＝1.346

βhsβx f t b y0h0＝0.89×1.346×1.43×4100×1215

＝8841921N≥V y＝1774471N，满足要求。

4、塔吊标准节下局部受压承载力计算：

局部荷载设计值F＝979.29kN

混凝土局部受压面积A l＝b c h c＝2560000mm

承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：

A b＝（b x+2c）（b y+2c）

c＝Min{c x，c y，b x，b y}＝Min{1215，1215，1600，1600}

＝1215mm

A b＝（1600+2×1215）×（1600+2×1215）＝16810000mm βl＝（A b/A l）1/2＝（16810000/2560000）1/2＝2.563

ωβl f c cA l＝1.0×2.563×0.85×14.33×2560000

＝79912045N≥F＝979.29kN，满足要求。

5、桩局部受压承载力计算：

局部荷载设计值F＝N max+γg Q gk

＝1202.5+1.35×202.5＝1333.3kN

混凝土局部受压面积A l＝π（d/2）2＝785398mm

承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：

A b＝（b x+2c）（b y+2c）

圆桩b x＝b y＝（A l）1/2＝886mm

c＝Min{c x，c y，b x，b y}＝Min{250，250，886，886}

＝250mm

A b＝（886+2×250）×（886+2×250）＝1921625mm

βl＝（A b/A l）1/2＝（1921625/785398）1/2＝1.564

ωβl f c cA l＝1.0×1.564×0.85×14.33×785398

＝14965378N≥F＝1333261N，满足要求。

6、单桩竖向抗拔计算：

G p＝G z+G c＝（3.14×0.5×0.5×20+1.35×2.1×2.1）×2.5×g ＝530.5kN>γ0N min＝1.1×367.9＝404.69kN

桩、承台重量大于桩工作过程中最大上拔力。

塔吊基础计算书模板

假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：

2.1 x、y向，受力简图如下：

以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B

M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况

基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN

塔吊基础知识设计计算

塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号

首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：

塔吊基础施工方案及计算书

ST5513塔吊基础方案 1、工程概况 2、塔式起a 机选用 塔吊数量1台，具体见平面布置图。 设备型号：ST5513—台。 塔机回转半径：oOmo 标准节规格：2. 0mX2. 0mX2. 8in 。 3、编制依据 《SY5513塔式起重机使用说明书》 《地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 10、《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008) 11、施工图纸 4、塔吊基础施工方案 工程拟采用一台ZJ5311塔吊用于工程的垂直运输。塔吊安放于基坑以外。 塔吊ST5513基础采用4根O400PHC 管桩桩(B 型)，顶部制作磴承台，磴承 台尺寸为5600X5600X1500mmo 在栓承台浇筑前，埋设塔吊基础锚脚。 4. 1桩设计 塔吊桩采用4根OMOOPHC 管桩桩(B 型)，桩长为16in 。 4. 2承台设计 塔机搭设高度: 200皿。 2、 《岩土工程勘察报告》 3、 《塔式起重机操作使用规程》(ZBJ80012h 4. 《建筑机械使用安全技术规范》(JGJ33-2001h 5- 《塔式起巫机安全规程》(GB5144-2006)； 6、 《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009) 7、 《建筑地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 8、 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008) 9、

承台采用钢筋混凝土承台，承台尺寸定为长X 宽X 高5600X5600X1500mmo 1、开挖要求 在塔吊承台基础开挖过程中，采用2级放坡，坡度均为1:1.5,总的挖深为 4. 18m,明排水。 2、模板要求 采用胶合板木模。 5、塔吊基础施工工艺流程和操作规程 5.1、施工工艺流程 桩基定位，施工放样f 打桩一垫层栓，放样一钢筋绑扎，预埋件安装f 支模 f 隐蔽验收一8^浇筑，养护f 塔吊安装 5. 2操作规程 根据塔吊基础施工的要求，对土方开挖阶段塔基格构柱周边土方开挖流程规 定如下: 1、开挖阶段，挖机 配备专人指挥。 2、土方开挖过程，格构柱四边土体高差不大于1?5臥且格构柱周边土体釆用 人工开挖，严禁挖机碰撞塔机格构柱。 3、塔机格构柱部分土方开挖采用限时效应开挖。 6、质量要求 1、基础顶面找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000； 2、机脚螺栓位置、尺寸要准确，做好技术复核丄作。尺寸误差不超过±0. 5mm, 螺纹位须抹上黄油，并注总保护。 3、钢筋笼制作允许偏差: 钢筋笼长度±100mnb 钢筋笼直径±lmnb 主筋间距±l()mm 焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致: 4)主要对接焊缝的咬边不超过0. 5mm.次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm 。 4、 焊接要求: 1) 对接焊缝的余高为2~3mm ； 2) 3) 焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑:

塔吊四桩基础的计算书

本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值

F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk

塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊基础计算

塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇，地块南临蒲汇塘河，东临沪亭路，西临横泾河，北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔，与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大，根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要，尽可能减少吊装盲区的原则，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要，按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，额定起重力矩800KN.M）2台，QTZ80A（工作幅度55M，额定起重力矩800KN.M）4台，平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度，1#塔吊位于3#楼西北侧位置，搭设高度为86M；2#塔吊位于9#楼南侧位置，搭设高度为114M；3#塔吊位于5#楼西北侧位置，搭设高度为77M，设水平限位装置；4#塔吊位于10#楼东南侧位置，搭设高度为114M；5#塔吊位于6#楼西北侧位置，搭设高度为100M，6#塔吊位于8#楼西北侧位置，搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B，其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕，故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内，以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠，且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工，有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础，基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相当于绝对标高6.150M，自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。

7、根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表： 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大，综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后，作出以下布置原则。

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 )； 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 )； 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 建筑、结构设计图纸； 塔式起重机使用说明书； 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料，(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况

基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩， 基础桩： 标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸：平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ，桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级： C25。 承台混凝土等级： C35; 承台面标高：-1.50m (原地面标高 为-0.6m ，建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况，桩基础按 非工作状态计算，受力如上图所示： Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C

QTZ80塔吊天然基础的计算书

QTZ80塔吊天然基础的计算书 一）计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008； 2. 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）； 3. 《建筑结构荷载规范》（ GB 50009-2012）； 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》； 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6. 建筑、结构设计图纸； 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号： QTZ80（ TC6012A-6A ） 塔身宽度 B ：1665mm 自重G: 596kN （包括平衡重） 最大起重荷载 Q ：60kN 混凝土强度等级： C35 基础底面配筋直径： 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b ：2.80m 主弦杆材料：角 钢 / 方钢 所处城市：xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群，房屋较咼，风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak ： 2000kPa 基础宽度修正系数n ： 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 （三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H ：40.00m 基础节埋深 d ：0.00m 基础承台厚度 hc ：1.00m 基础承台宽度 Bc ：5.30m 钢筋级别： Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P ：80kN 宽度/直径c ： 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2

塔吊自重：G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载： Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数：地处贵州省 贵阳市，基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算： 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢，体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取：皆1.0；所以风荷载设计值为： 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k—作用在基础上的弯矩； F k——作用在基础上的垂直载荷； G k——混凝土基础重力，25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ；基础抗倾覆稳定性满 足要求！ (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图： W-——

6#塔吊单桩基础的计算书

6#塔吊单桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=541.6kN,Fh=23.8kN 塔机非工作状态:Fv=475.3kN,Fh=93.5kN 工作状态倾覆力矩:M=1936.0kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2562.3kN.m 塔吊计算高度:H=114m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C35 桩钢筋级别:HRB400E 桩直径: d=1.00m 桩入土深度: 32m 保护层厚度:70mm 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台顶面埋深:D=0.00m 承台顶面标高:-5.100m 地下水位标高:-6.5m 二. 荷载计算 1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F =541.6kN k 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F =475.3kN k 3) 基础以及覆土自重标准值 G =6×6×1.35×25=1215kN k

2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 = 23.80kN F vk 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F = 93.50kN vk 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 1936.00kN.m M k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 2562.30kN.m M k 三. 承台计算 承台尺寸:6000mm×6000mm×1350mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！ 四. 桩身最大弯矩计算 计算简图：

5#塔吊四桩基础的计算书

5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算

1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L

QTZ-315塔吊的计算书

一. 参数信息 QTZ-315塔吊天然基础的计算书 塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN， 塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m， 混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.30m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa 有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa 偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: 其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取85.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.60； ──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度，取0.50m。 解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表 工程名称解放军第八五医院新建 病房综合楼工程 工程地点上海市长宁区 使用单位中夏建设集团 塔吊型号TC6515 生产厂家长沙中联统一编号 塔式起重机基本技术参数 标准节数量起重臂长度附墙数量安装方式整机功率 40 60 4 附着70Kw 编制 年月日 审核安全质量 部 年月日 技术部 年月日 设备物资 部 年月日 审 批 总师室 年月日

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角钢焊接而成，不允许中间对接。 3.4塔吊底座与塔吊的安装应该按塔吊出场说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度，钢格构柱顶段应浇入塔基承台内0.6m。 3.5【20槽钢外围加固杆应随挖土深度及时焊接，每隔2.2米焊接水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑。钢格构柱体露在土层以上格构的高度不得大于1.5米。斜向剪刀撑及水平剪刀撑的中间，一定要彼此连接好。具体的水平支撑、斜向剪刀撑及水平剪刀撑见附图。 3.6所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊接厚度大于8mm。 3.7格构周围50cm以内的土，在开挖的时候，不允许使用大型机械进行开挖，必须使用人工进行挖土，以防止大型机械破坏格构柱。 3.8塔机在第一次安装好以后，需要顶升级到51米高，高于周围建筑物的高度。此后塔机在做附墙以前不再进行加节顶升。

塔吊基础方案(验算出计算书)

塔式起重机基础施工方案 塔机型号：TC6012 工程名称：XXXX项目土建施工 暨水电安装工程一期公建区编制： 审核： 编制时间：2020-3-12

目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 ............................................................................................. 错误!未定义书签。 三、塔吊相关参数...................................................................................... 错误!未定义书签。 四、塔吊基础选型...................................................................................... 错误!未定义书签。 五、塔吊基础施工技术措施及质量验收...................................................... 错误!未定义书签。 六、塔吊基础验算...................................................................................... 错误!未定义书签。

塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992） 2、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJT187-2009） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011） 6、《先张法预应力混凝土管桩》（GB 13476-2009） 7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 8、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010） 9、本工程施工组织设计； 10、项目工程岩土工程勘察报告； 11、本工程设计图纸； 12、TC6012型塔式起重机使用说明书。 如需要验算塔吊基础专业认证高级工程师保证出具专项方案以 及最合理的计算书，扫描加微信提供塔吊的主要参数，准备好塔吊主要参数：

中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书Word版

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺 栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m； 8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足

塔吊基础种类与计算书

7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算

一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。

塔吊(四桩)基础计算书

塔吊基础专项施工方案 一、工程概况： 1、工程名称：洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目 2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北 3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司 4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院 6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司 7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司 8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司 本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。 二、编制依据: 1、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图； 2、洲技产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告； 3、 80(5710)塔式起重机使用说明书； 4、《塔式起重机设计规范》（13752-1992） 5、《地基基础设计规范》（50007-2002） 6、《建筑结构荷载规范》（50009-2001） 7、《建筑安全检查标准》（59-99） 8、《混凝土结构设计规范》（50010-2002） 9、《建筑桩基技术规范》（94-2008）。 三、塔吊平面布置： 本工程配置塔吊1台 80(5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。

四、塔吊基础设计： 1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100，桩筋锚入承台长度不少于500，桩上承台尺寸为5000×5000×1500，配筋16@160双层双向。塔吊承台做100厚C15砼垫层，基础砼强度等级为C30. 2、塔吊基础设计承台、桩顶、桩底标高 塔吊，位于地下室部位的南面，搭设高度70米，采用附着式高度，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m，承台面标高-3.400m，（黄海高程17.900m），桩顶标高-4.800m （黄海高程16.500m），有效桩长（计算桩长）35～36m，进入持力层6-2层≥7.5m为准。 五、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：80，塔吊起升高度H：70.000m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：440.02，基础承台厚度：1.50m， 最大起重荷载F2：80，基础承台宽度：5.000m， 桩钢筋级别400，桩直径或者方桩边长：0.800m， 桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：160.000， 承台混凝土的保护层厚度：50，承台混凝土强度等级：C30； 六、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=440.02， 塔吊最大起重荷载F2=80.00， 作用于桩基承台顶面的竖向力1.2×(F12)=624.02， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ＝1350·m； 七、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算