中央空调配置选型
前言
多联式空调机在我国是近几十年出现的新结构形式的制冷产品，其市场拥有量仅次于家用中央空调，代表了空调设备的最新技术成果，具有布置灵活、维护较简单等特点，成为目前高级别墅、办公楼、医院等建筑中最为活跃的中央空调系统形式之一。
多联机式空调是一台或数台室外机连接数台相同形式或不同形式、容量的直接蒸发式室内机构成的单一制冷循环系统，它可以向一个或数个区域直接提供处理后的空气。通过控制压缩机的制冷循环量和进入室内各换热器的制冷剂流量，就可以适时地满足室内冷、热负荷要求，多联机系统具有节能、舒适、运转平稳等优点，而且各个房间可以独立调节，能满足不同房间。不同空调负荷的要求。多联机的室外机一般集成了压缩机、冷凝器和电子膨胀阀。其中冷凝器多以风冷式冷凝器为主，有些为水冷式冷凝器，则需要配置冷却塔。多联机的室内机集成了蒸发器和电子膨胀阀，相对于家用空调室内机，多联机的室内机的结构形式非常丰富，包括挂壁时、嵌入式、风管式和座吊两用式等。
目前，中央空调总体上分为两大类，分别是氟系统中央空调和水系统中央空调，分类的依据是根据系统管道中的导热介质来定义；氟系统就是系统管道中以氟利昂为导热介质的中央空调系统，水系统则是系统管道中以水为导热介质的中央空调系统；按室内机的结构分为挂壁式、嵌入式、薄型风管式、高静压风管式、低静压风管式、座吊两用式、软风管式等，由于多联机室内机的结构形式非常丰富，故安装形式比较灵活，这也是多联机的优点之一；按制冷、制热负荷调节控制方式分为数码控制式、交流变频控制式、直流调速控制式。
一、多联机空调系统的特点:
1. 与传统的中央空调相比，因其热交换温差远大于传统中央空调的热交换温差，所以具有更高的换热效率，可以把空气处理到更低的送风温度。同时节省了占用空间，同时管路安装及调试简单。
2. 在制冷方式、机组结构、处理空气方式上基本与大型中央空调类似，实现建筑与空调融合，提高了居室的舒适性。
3. 室内空气分布更为合理，温度均匀，波动小，舒适感好。
4. 高效节能。采用模块化主机，根据设置自动调节制冷量，室内机分区控制，各个室内机独立运行，分别调节各个区域的空气。
5. 运行宁静。采用主机和室内机分离的安装方式，送风、回风系统设计合理，保证了宁静的家居环境。
6. 能大大改善因采用多台分体式空调器所造成的室内机太多而影响建筑物外观及带来不安全的隐患，同时也可以免除传统分体式的制冷剂连接管暴露悬挂在室内半空中和柜机室内机落地摆放占用空间等弊端。
7. 在安装上与家用机有很大的区别。
8. 设计、制造与安装的技术含量都较高，产品价格昂贵，投资相对较高，维修费用高。
9. 多联机系统难以引进新风，无法进行空气质量的调节，对于密闭的房间，舒适性较差。
二、多联机与其他空调的比较：
1.多联机最大的优点就是变流量、变负荷，因此可以宽范围地满足从一台到开多台的需要。家用空调基本上不具备大范围的负荷调节功能，主要是通过压缩机的开停控制制冷/制热量。
2.多联机的形式多样，如柜机、挂壁机、座吊两用机、嵌入机、吊顶机等，面对的消费群体主要是别墅、宾馆、写字楼、店铺等豪华配置，其用户可以根据结构的需求任意选择不同款式的室内机。家用空调面对的是普通家庭消费群体，其室内结构形式只有分体壁挂式和分体柜式两种形式。
3.多联机的使用控制比较多样，并且比较便利，具备集中控制、单独控制、网络控制等自由组合控制，满足用户在不同条件下使用的便利性要求。家用空调的使用控制相对简单，每台单独控制。
4.家用空调的安装形式比较固定。多联机一个或多个室外机带多个室内机，其配管和配线是总管或总线采用分歧的方式配给各室内机，而且具备室内机、室外机之间的长配管、高落差功能，以满足不同环境的安装要求。
5.家用空调的安装维修比较简单。多联机的安装是一项工程，需要专门的设计和施工队伍，而且维修技术要求高。
三、室内外机的匹配：
实际工程中，尤其是中小型工程，同一层平面中有多种使用功能房间，其使用时间也不同，而且面积也较小(如：小会议室、接待室、包间、小餐厅等)，要实现空调系统的划分就比较困难，即使能做成系统也十分复杂。如果采用VRV 空调系统以上问题就简单了，而且充分的体现出它既能灵活布置，又能节省平常运行费用的特点。既然把不同功能和不同使用时间的房间合在同一个空调系统中，那么，就存在室内合理匹配问题，这就需要考虑同时使用系数的问题，同时使用系数多少视具体情况而定，但是室内机和室外机的容量比既不能低于50%，也不能超过130%。
四、变频多联机系统在住宅空调中的优越性
常见的家用空调器有窗式、分体式、家用中央空调系统。窗式空调的安装会对建筑立面产生较大的破坏，并且，其压缩机的工作噪声及其引起窗户振动的噪声直接在室内传播，特别是在夜晚，影响睡眠是让人十分头疼的问题，另外，其凝结水难以实现集中排放，严重影响建筑物外立面美观及公共卫生环境。分体机安装拆卸简单，但系统形式为一拖一（一台室外机拖带一台室内机），且室内机与室外机之间的距离不能超过15米（因生产厂家不同可能有所差异）。在较大面积的户型中，往往设置多台室外机且就近安装，同样影响建筑物外立面美观及公共卫生环境。另外，其室内机形式一般为壁挂式和柜式，大空间、大面积的厅房，无法解决送风的均匀性和更高的室内空气品质要求，很难与室内装修配合。这些问题大大降低了住宅的档次和品位。
配管长度、与建筑物内外装修的配和、室内的舒适性、空调的可靠性、新风量、控制的个性化需求等要求，窗式、分体式空调都很难适应用户的需求。
1.控制先进、智能化管理：
为更好地满足用户对温度的舒适要求，利用模糊逻辑控制原理，室内机同时感应室内空间与辐射温度，自动调节出适当温度，使房间内温度达到舒适均衡。
室外机、室内机都带有电脑板，通过信号的传输可对室内外机的电子膨胀阀进行连续精密调整，温度波动范围小，并可实现时间、风量、风向、状态的自由设定与控制。
空调系统备有简易遥控器、有线遥控器、无线遥控器、中央控制器、7日定时控制器五种控制方式，另外变频多联机系统还提供中央管理系统，可直接连接计算机进行楼宇的智能化管理。
2.工程设计自由度高、灵活方便：
只用“电”这一种能源就可解决全部空调运行问题，比较安全可靠，夏送冷风，冬送暖风；而且变频多联机系统实现了在冬季-15℃的室外温度以上变频多联机系统保证稳定的供热运转，完全可满足在寒冷地区的空调需要。
变频多联机系统室外机与室内机之间的冷媒管道配管长度可达100米（840型室外机为120米），室外机高于室内机的高度差可达50米（当室内机高于室外机时为40米），并且同一冷媒系统中各室内机之间最大高度差为15米，因此此系统可广泛地应用于各种楼宇建筑。
室内机有天花板内置风管式、四面出风嵌入式、两面出风嵌入式、壁挂式等7种型式、34个型号，用户可根据建筑风格和装饰美观的要求任意选用。
可采用多种新风形式（全热交换器、室内机、新风机）来满足不同使用场所的温度、湿度要求，而且新风机吊顶安装，不需设设备间，节省占地面积。
3.安装极为方便、施工周期短：
不需要机房及大量的附属设备，连接室内外机的仅是铜管，管道系统的安装非常简便、迅速，施工周期短。可分层、分区、分段进行安装，并分层、分区交付使用，旧楼改造不影响正常办公和营业。
通讯系统采用无极性双绞线通讯线，在减少布线工作量的同时，避免了正负极接线错误而造成的损害，使施工简单化。
同径化管道系统（部分厂家有）节省设计施工时间和劳力，整个冷媒主管采用同一口径，将复杂的管道选择和施工简单化。
室外机的同厚度、同高度在排列时更美观、更方便；在室外机中，前方、后方或底部其中任一方向均可连接管道。
4.操作人性化、维护保养简单化：
设备运行时不用专人管理，室内外机通过微电脑实现全部自控，遥控器功能强大，操作简单、明了。
遥控器以及室外机电路板显示器均可显示设备运行数据和故障代码，维修保养人员可以通过显示的数据和代码及时、准确、全面掌握设备运转情况。
变频多联机系统是冷媒直接蒸发制冷系统，它不需类似冷水机组的大规模保养，只需简单清洗室内机过滤网和室外机散热翅片。
如一幢大楼变频多联机系统，当一套系统发生故障时，只修理这套系统即可，不会影响到其它系统的正常工作。
第一章 工程概况
本建筑地处江苏省无锡市。属北亚热带南部季风气候区。气候温和湿润，四季分明，光照充足 ，雨量充沛 。年平均气温 16.5℃ ； 年降水量1447毫米,年日照时间1697小时，全年无霜期239天，主导风向夏季为西南风，冬季为东北风 本建筑是一幢别墅，三层楼的高均为4米，建筑物的总高约为12m,总建筑面积约为898㎡，空调总面积约为382㎡该建筑物相关资料如下：
(1)屋面
保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度为60mm 。 (2）外墙
外墙为厚度为200mm 的红砖墙，墙外表面为水泥砂浆抹灰加浅色喷浆，墙为 厚为70mm 的加气混凝土保温层，内粉刷加油漆。 (3）外窗
双层钢窗，玻璃为3mm 厚的双层普通玻璃，内有活动百叶帘作为内遮阳。 (4）人数
人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本别墅人员5人来计算
(5）照明、设备
照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为50w/m 2。设备负荷为80 w/m 2。
(6）气象资料 室外气象参数表 地理位置 海拔（m ）
大气压力
室外平均风速m/s
北纬 东经 夏季 冬季 夏季 冬季 31°14′ 34 ″
118°
22′21″
8.9
102.
52
100.
40
3.2
3.1
室外计算（干球温度℃）表 夏季 冬季
夏季空
调室外计算湿球温度/℃
室外干
球温度/℃ 日平均
干球温度
/℃
通风
室外干球温度/℃
通风
35.2
31.4
3
-6
35 28.5
室内计算参数表
名称房间用途温度湿度（%）室外风速
m/s
夏季居住25 60 2.6
冬季居住25 50 2.6
(7)其他
噪声声级不高于35 dB;
室内空气压力稍高于室外大气压。
第二章冷负荷计算
第一节冷湿负荷的概念
主要冷负荷由以下几种：
1. 外墙及屋面瞬变传热引起的冷负荷；
2. 玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷；
3. 透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷；
4. 人体散热引起的冷负荷;
5. 设备热源引起的冷负荷。
一.冷负荷计算公式及说明
1.外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷
在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋顶瞬变传热形成的逐时冷负荷可按下式计算：
LQ
n（q）=AK（t
1，n
-t
N
）
式中 A—外墙和屋顶的计算面积，m2；
K—外墙和屋顶的传热系数可由《空气调节技术》附录2-7表1、表2中查得，W/（m2*K）；
t
1，n
—外墙和屋顶的冷负荷温度的逐时值，可根据外墙和屋顶的不同类型由《空气调节技术》附录2-7表3、表4查得，℃。
必须指出，《空气调节技术》附录2-7表3、表4中给出的各围护结构的冷负荷温度值都
是以北京地区气象参数数据计算出来的所采用的外表面换热系数为α
W
=18.6W/（m2*K），内表
面换热系数为α
N
=8.72 W/（m2*K），外墙和屋顶的吸收比ρ=0.90。对不同地区应按实际情况进行修正，具体见《空气调节技术》附录2-7表5～表7。
2.外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷
在室内外温差作用下，玻璃窗瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：
LQ
n（c）=AK（t
1，n
-t
N
）
式中 A—窗口面积，m2；
K—玻璃窗的传热系数，可由《空气调节技术》附录2-7表8、表9查得，W/（m2*K）；
t
N
—室内设计温度，℃；
t
1，n
—玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，可由《空气调节技术》附录2-7查得，℃。
附录2-7表8、表9中的K值，要根据窗框和遮阳等情况的不同按表10加以修正，表11
中的t
1，n
值也要按表12进行地点修正（参见附录2-7说明）。
3.透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷
（1）日射得热因数的概念
透过玻璃窗进入室内的日射得热分两部分，即透过窗玻璃直接进入室内的太阳辐射热q
t
和窗玻璃吸收太阳辐射后传入室内的热量q
a
。
由于窗的类型、遮阳设施、太阳入射角及太阳辐射强度等因素的组合太多，无法建立太阳辐射得热与太阳辐射强度之间的函数关系，于是采用一种对比的计算方法。
采用3mm厚的普通平板玻璃作为“标准玻璃”，在一定的条件［α
W =18.6W/（m2*K），α
N
=8.72
W/（m2*K）］下，得出夏季（以7月份为代表）通过这一“标准玻璃”的日射得热量q
t 和q
n
值。令
D j =q
t
+q
n
式中，D
j
称为日射得热因数。
经过大量统计计算工作，得出我国40个城市夏季九个不同朝向的逐时日射得热因数值
D j 及D
j，max
。经过相似性分析，给出了适用各地区［不同纬度（每一带宽为±2°30′纬度）]
的D
j，max
，见附录2-8表1。
考虑到在非标准玻璃情况下，以及不同窗类型和遮阳设施对日射得热的影响，可对日射
得热因数加以修正，通常乘以窗玻璃的综合遮阳系数C
z
：
C z =C
s
+C
n
式中 C
s
—窗玻璃的遮阳系数：
C
s
=实际窗玻璃的日射得热/“标准”窗玻璃日射得热
C
n
—室内遮阳设施的遮阳系数。
C
s 、C
n
可由附录2-8表2、表3查得。
（2）冷负荷计算方法
透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷LQ按下式计算：
LQ=AC
z D
j，max
C
LQ
式中 A—窗玻璃的净面积，是以窗口面积乘以窗的有效面积系数C
a
（窗的有效面积系数可由附录2-8表4查得），m2；
C
z
—窗玻璃的综合遮阳系数，量纲为一；
D
j，max
—日射得热最大值（可由附录2-8表1查得），W/m2；
C
LQ
—冷负荷系数，量纲为一，可由附录2-8表5至表8查得。
由于北纬30°、40°、45°纬度带各朝向冷负荷系数值比较接近，而北纬20°、25°纬度带的冷负荷系数值比较接近。于是以北纬27.5°为界，将全国分成南北两区，分别给出各朝向逐时冷负荷系数值，见附录2-8表5、表8。
4.内部热源散热引起的冷负荷
室内热源包括工艺设备散热、照明散热和人体散热等。室内热源散出的热量包括显热和潜热两部分，潜热散热作为瞬时冷负荷，显热散热中对流热成为瞬时冷负荷，而辐射部分则先被围护结构等物体表面所吸收，然后在缓缓地逐渐散出，形成滞后冷负荷。因此必须采用相应的冷负荷系数。
（1）.设备散热形成的冷负荷
设备和用具显热散热形成的冷负荷按下式计算：
LQ=C
LQ
Q
式中 Q—设备和用具的实际显热散热量，W；
C
LQ
—设备和用具显热散热冷负荷系数。
根据这些设备和用具开始使用后的小时数及开始使用时间算起到计算冷负荷时间的小时数以及有罩和无罩情况的不同，可查附录2-9表1和表2。
设备显热散热量的计算如下：
Q=1000n
1n
2
n
3
P/η
式中 P—电动设备的安装功率，KW；
η—电动机效率，查《空气调节技术》P41表2-4
n
1
—利用系数，指电动机最大实耗功率与安装功率之比。一般可取0.7～0.9，可用以反映安装功率的利用程度；
n
2
—电动机负荷系数
n
3
—同时使用系数，指室内电动机同时使用的安装功率和总安装功率之比，按照上述各系数的确切数据应根据设备的实际工作情况来确定，一般取0.5～0.8。
（2）.照明散热形成的冷负荷
室内照明设备散热属于稳定得热，只要电压稳定，这一得热量是不随时间变化的。但照明散出的热量同样由对流和辐射两种成分组成，照明散热形成的瞬时冷负荷同样低于瞬时得热。
根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别如下：
白炽灯 LQ=1000PC
LQ
荧光灯 LQ=1000n
1n
2 PC
LQ
式中 P—照明灯具所需功率，KW。
n
1—镇流器消耗功率系数。当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内，取n
1
=1.2；
当暗装荧光灯镇流器装在顶棚内时，取n
2
=0.5～0.6；而荧光灯罩无通风孔者，则视顶棚内通
风情况，取n
2
=0.6～0.8。
C
LQ
—照明散热冷负荷系数，可根据明装和暗装荧光灯及白炽灯，按照不同的空调设备运行时间和开灯时间以及开灯后的小时数，由附录2-9表3查得。
5.人体散热引起的冷负荷
人体显热散热引起的冷负荷计算式为
LQ
x =q
x
nn′C
LQ
式中 q
x
—不同室温和劳动性质成年男子显热散热量（见《空气调节技术》P43页表2-6），W；
n—室内全部人数；
n′—群集系数，见《空气调节技术》P42页表2-5；
C
LQ
—人体显热散热准负荷系数，如附录2-9表4所示，取决于人员在室内停留时
间及进入室内时算起至计算时刻为止的时间。
人体潜热散热引起的冷负荷计算式为
LQ 1=q 1nn ′
式中 q 1—不同室温和劳动性质成年男子显热散热量（见《空气调节技术》P43页表2-6），W ；
二、冷负荷计算参数选取
（1）外墙：外墙为厚度为240mm 的水泥砂浆，墙外墙体内外均粉刷。外墙参数为：K=1.57W/(m 22k),β=0.35,ν=12.9,ε(h ）=8.5,νf =2.0；
（2）内墙：内墙为厚度为120mm 的水泥砂浆，墙外墙体内外均粉刷；内墙参数为：K=2.37W/(m 22k),β=0.59,ν=6.32,ε(h ）=5.2,νf =1.6;
（3）楼板：楼板为100mm 钢筋混凝土楼板，外表面为30mm 砂浆找平层，50mm 水磨石预制块，内表面粉刷。楼板参数为：K=2.72W/(m 22k),β=0.50,ν=6.4,ε(h ）=5.3,νf =1.8;
（4）屋顶：厚度为90mm 的通风屋面，外部分别偶隔气层，保温层，水泥砂浆找平层，防水层，通风层和细石混凝土层，内部粉刷，保温材料为：沥青膨胀珍珠岩。屋顶参数为：K=2.27W/(m 22k),β=0.35,ν=39.4,ε(h ）=9.0,νf =2.0。
第二节 各房间冷负荷计算
一层楼客厅屋顶冷负荷计算
一层楼客厅南外墙冷负荷计算
时间
7:00
8:00
9:00
10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00
t l,n /℃ 33.00 32.70 32.50 32.20 32.00 31.80 31.70 31.60 31.60 31.70 31.80 32.00 32.20 （t l,n -T N ）/℃ 8.00 7.70 7.50 7.20 7.00 6.80 6.70 6.60 6.60 6.70 6.80 7.00 7.20
A/m 2
52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80 52.80
时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n /℃ 33.7
32.5
32.0
32.6
33.6
35.8
38.8
42.3
45.9
49.2
52.00
54.0
55.0
（t l,n -T N ）/℃ 8.7 7.5 7.0 7.6 8.6 10.8 13.8 17.3 20.9 24.2 27.0 29.0 30.0
A/m 2
144 144 144 144 144 144 144 144 144 144 144 144 144
K/[W/（m 2*k)] 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27
LQ/W
2844
2452
2288
2484
2811
3530
4511
4655
6832
5910
6826
7480
7806
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 663 638 622 597 580 564 555 547 547 555 564 580 597
一层楼客厅南窗玻璃冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃26.00 26.90 27.90 29.00 29.90 30.80 31.50 31.90 32.20 32.20 32.00 31.60 30.80 （t l,n-
T N）/℃ 1.00 1.90 2.90 4.00 4.90 5.80 6.50 6.90 7.20 7.20 7.00 6.60 5.80 A/m219.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 19.20 K/[W/
（m2*k
)] 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 LQ/W 58 110 168 231 283 335 376 399 416 416 405 381 335
一层楼客厅南窗玻璃进入日引起的冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 C LQ0.18 0.26 0.40 0.58 0.72 0.84 0.80 0.62 0.45 0.32 0.24 0.16 0.10
D j,max302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 0
C z0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 A/m212.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 LQ/W 337 486 748 1085 1346 1571 1496 1159 841 598 449 299 187
一层楼客厅北外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃35.90 35.00 34.60 34.30 33.90 33.60 33.30 33.20 33.30 33.50 33.70 34.30 34.80 （t l,n-
T N）/℃10.90 10.00 9.60 9.30 8.90 8.60 8.30 8.20 8.30 8.50 8.70 9.30 9.80 A/m2160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 160.0 K/[W/
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 1738 1512 1412 1336 1236 1160 1085 1060 1085 1135 1185 1336 1462
一层楼客厅东外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃38.10 37.70 37.20 36.90 36.70 36.70 36.90 37.30 37.70 38.30 38.80 39.20 39.60 （t l,n-
T N）/℃13.10 12.70 12.20 11.90 11.70 11.70 11.90 12.30 12.70 13.30 13.80 14.20 14.60 A/m233.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 33.60 K/[W/ 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57
)]
LQ/W 691 670 644 628 617 617 628 649 670 702 728 749 770
一层楼客厅东窗玻璃冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃26.00 26.90 27.90 29.00 29.90 30.80 31.50 31.90 32.20 32.20 32.00 31.60 30.80 （t l,n-
T N）/℃ 1.00 1.90 2.90 4.00 4.90 5.80 6.50 6.90 7.20 7.20 7.00 6.60 5.80 A/m214.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 K/[W/
（m2*k
)] 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 LQ/W 43 82 126 173 212 251 282 299 312 312 303 286 251
一层楼客厅东窗玻璃进入日照引起的冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00
C LQ0.18 0.26 0.40 0.58 0.72 0.84 0.80 0.62 0.45 0.32 0.24 0.16 0.10
D j,max302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302. 302.0 302.0 302.0
C z0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 A/m214.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 LQ/W 404 583 898 1302 1616 1885 1795 1391 1010 718 539 359 224
一层楼客厅西外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃39.90 39.50 39.00 38.50 38.00 37.60 37.20 36.90 36.60 36.50 36.50 36.60 37.00 （t l,n-
T N）/℃14.90 14.50 14.00 13.50 13.00 12.60 12.20 11.90 11.60 11.50 11.50 11.60 12.00 A/m248.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 48.00 K/[W/
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 1123 1093 1055 1017 980 950 919 897 874 867 867 874 904
热源引起的冷负荷
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 C LQ0.07 0.06 0.53 0.62 0.69 0.74 0.77 0.80 0.83 0.85 0.87 0.89 0.42 LQ x=q x
nn'C LQ
/W 0.00 21.76 192.2 224.8 250.2 268.4 279.2 290.1 301.0 308.3 315.5 322.8 152.3
LQ1=q1
nn'/W 0.00 250.0
250.0
0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0 250.0
LQ=LQ x0 272 442 475 500 518 529 540 551 558 566 573 402
一楼客厅冷负荷汇总
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 屋顶
冷负
荷2844 2452 2288 2484 2811 3530 4511 4655 6832 5910 6826 7480 7806 南外
墙冷
负荷663 638 622 597 580 564 555 547 547 555 564 580 597 南窗
玻璃
冷负
荷58 110 168 231 283 335 376 399 416 416 405 381 335 透过
南窗
玻璃
负荷337 486 748 1085 1346 1571 1496 1159 841 598 449 299 187 北外
墙冷
负荷1738 1512 1412 1336 1236 1160 1085 1060 1085 1135 1185 1336 1462 东外
墙冷
负荷691 670 644 628 617 617 628 649 670 702 728 749 770 东窗
玻璃
冷负
荷43 82 126 173 212 251 282 299 312 312 303 286 251 透过
东窗
冷负
荷404 583 898 1302 1616 1885 1795 1391 1010 718 539 359 224 热源
的冷
负荷0 272 442 475 500 518 529 540 551 558 566 573 402 西外
墙冷
负荷1123 1093 1055 1017 980 950 919 897 874 867 867 874 904 合计6901689874018328918293829716105961013810772104301031810140
一层楼保姆屋顶冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃33.70 32.50 32.00 32.60 33.60 35.80 38.80 42.30 45.90 49.20 52.00 54.00 55.00 （t l,n-8.70 7.50 7.00 7.60 8.60 10.80 13.80 17.30 20.90 24.20 27.00 29.00 30.00
A/m224.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 K/[W/
（m2*k
)] 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 2.27 LQ/W 474 409 381 414 469 588 752 943 1139 1318 1471 1580 1634
一层楼保姆南外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00
t l,n/℃33.0
0 32.70 32.50 32.20 32.00 31.80 31.70 31.60 31.60 31.70 31.80 32.00 32.20
（t l,n
-T N）
/℃8.00 7.70 7.50 7.20 7.00 6.80 6.70 6.60 6.60 6.70 6.80 7.00 7.20
A/m236.0
0 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00 36.00
K/[W/
（m2*
k)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 452 435 424 407 396 384 379 373 373 379 384 396 407
一层楼保姆东外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃38.10 37.70 37.20 36.90 36.70 36.70 36.90 37.30 37.70 38.30 38.80 39.20 39.60 （t l,n-
T N）/℃13.10 12.70 12.20 11.90 11.70 11.70 11.90 12.30 12.70 13.30 13.80 14.20 14.60 A/m216.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 K/[W/
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 329 319 306 299 294 294 299 309 319 334 347 357 367
一层楼保姆东窗玻璃冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃26.00 26.90 27.90 29.00 29.90 30.80 31.50 31.90 32.20 32.20 32.00 31.60 30.80 （t l,n-
T N）/℃ 1.00 1.90 2.90 4.00 4.90 5.80 6.50 6.90 7.20 7.20 7.00 6.60 5.80 A/m214.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 K/[W/
（m2*k
)] 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 LQ/W 43 82 126 173 212 251 282 299 312 312 303 286 251
一层楼保姆东窗玻璃进入日照引起的冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00
C LQ0.18 0.26 0.40 0.58 0.72 0.84 0.80 0.62 0.45 0.32 0.24 0.16 0.10
D j,max302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0 302.0
C z0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 A/m214.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 14.40 LQ/W 404 583 898 1302 1616 1885 1795 1391 1010 718 539 359 224
一层楼保姆北外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃35.90 35.00 34.60 34.30 33.90 33.60 33.30 33.20 33.30 33.50 33.70 34.30 34.80 （t l,n-
T N）/℃10.90 10.00 9.60 9.30 8.90 8.60 8.30 8.20 8.30 8.50 8.70 9.30 9.80 A/m224.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 K/[W/
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 411 377 362 350 335 324 313 309 313 320 328 350 369
一层楼保姆西外墙冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃39.90 39.50 39.00 38.50 38.00 37.60 37.20 36.90 36.60 36.50 36.50 36.60 37.00 （t l,n-
T N）/℃14.90 14.50 14.00 13.50 13.00 12.60 12.20 11.90 11.60 11.50 11.50 11.60 12.00 A/m216.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 16.00 K/[W/
（m2*k
)] 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 1.57 LQ/W 374 364 352 339 327 317 306 299 291 289 289 291 301
二层楼书房西窗玻璃冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 t l,n/℃26.00 26.90 27.90 29.00 29.90 30.80 31.50 31.90 32.20 32.20 32.00 31.60 30.80 （t l,n-
T N）/℃ 1.00 1.90 2.90 4.00 4.90 5.80 6.50 6.90 7.20 7.20 7.00 6.60 5.80 A/m29.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 K/[W/
（m2*k
)] 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 3.01 LQ/W 29 55 84 116 142 168 188 199 208 208 202 191 168
二层楼书房西窗玻璃进入日照引起的冷负荷计算
时间7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00
C LQ0.18 0.26 0.40 0.58 0.72 0.84 0.80 0.62 0.45 0.32 0.24 0.16 0.10
10万平方写字楼中央空调主机选型方案
西安ⅩⅩ集团配套部软件园项目空调能源比较方案 1．项目概要 2．技术原则 3．能源方案 4．能源状况 5．能源状况分析 6．方案选型 7．初投资比较 8．运行费用比较 9．结论 10．附件（投资计算书）
1.项目概要 西安ⅩⅩ集团配套部软件园外包服务大楼项目，总建筑面积 5.4万平方米。冷负荷5660kw,热负荷约3600 kw；孵化器热负荷1180；培化楼热负荷400kw；餐厅热负荷437 kw。 远大推荐采用可靠、经济、环保的空调系统，采用BZ250ⅩDH1×2直燃机满足系统冷热负荷的需求。制冷能力5815kw，制热能力5582 kw。 2.技术原则 根据西安ⅩⅩ集团配套部软件园项目要建成国际化的、具有领航和示范作用的形象定位要求，应对能源系统提出极高的技术原则： 第一，要确保能源供应的绝对可靠。 第二，应采用世界领先的能源科技，建成一流的精品工程。 第三，系统高效低耗，具有最佳的经济性。 第四，清洁环保，社会效益显著，符合可持续发展方针。 3. 能源方案 远大推荐的能源系统，采用燃气直燃机的能源方式，为项目提供空调冷热源需求。其构成如下表。 4、能源状况 开闭所建设费：500元/KVA 基本电费：20元/KW.月 平均电价：0.95元/ KW 电功率因数：0.85 天然气价格：1.9元/m3天然气热值：8500kcal/ m3 开机时间：12小时/天天然气接入：约25万元 热网入网费：30元/m2热网价格：123元/蒸吨
5、能源状况分析： a.西安高新区空调的使用特点决定了电价属于非居民照明用电电价，平均电价约：0.95 元/ KW。 b.由于采用电制冷方式所需要的电力配套负荷巨大，需要建设相应的电力开闭所，而 开闭所到各大楼的电缆地沟等铺设费用依然要收取。 c．天然气接入费：约25万元。 d．高薪区热网建设费：30元/平方米； d．远大Ⅸ型直燃机制冷额定负荷COP为1.34（含电耗），综合负荷1.529。 6、方案选型 方案A：选用2台远大BZ250ⅩDH1型溴化锂直燃机满足服务大厦及相关建筑（87400m2）的制冷和采暖。 方案B：选用2台530KW的水冷式离心机组满足服务大厦制冷；采用热电厂热网通过换热实现服务大厦及相关建筑采暖。 说明：主机设备的冷量按成倍数配置是考虑了使用中的负荷调节问题。冷却水泵的型号不同是因为远大采用冷却水大温差小流量技术来降低水泵的电耗，在保证同样制冷量的前提下，最大程度的节约用电。 7 8、运行费用比较： 运行费用的计算是在同等的制冷采暖负荷、设备运行时间和同样的负荷率等条件下，根 据不同方案所对应的设备需要的运行费的测算值。可能与实际的使用情况有一定差异。 注意：以下运行费用的计算只针对主机，冷却水变频系统未予以考虑。 制冷运行参数计算依据来源约克离心机、远大直燃机参数样本。 计算公式：天然气耗量×气价×年小时数×负荷率=制冷运行气费
中央空调系统设计方案设计案例
1.空调负荷估算 a)空调冷负荷估算（1）冷负荷估算面军 A．空调冷负荷法估算冷指标。 2
B：按建筑面积冷指标进行估算 建筑面积冷指标 时，取上限；大于l0000平米，取下限值。 2、按上述指标确定的冷负荷，即是制冷机的容量，不必再加系数。 3、由于地区差异较大，上述指标以北京地区为准。南方地区可按上限采取。 热负荷估算 （l）按建筑面积热指标进行估算 注：总建筑面积、大外围结构热工性能好、窗户面积小，采用较小的指标；反之采用较大的指标。 (2）窗墙比公式法： q=(7a+1.7)W/F(tn-tw)W/m2; 说明：q—建筑物的供热指标，W/m22。
a —外窗面积与外墙面积（包括窗之比）； W一外墙总面积（包括窗），m22 F一总建筑面积，m2 tn一室内供暖设计温度，℃ tw一室外供暖设计温度，℃ （3）冷热负荷说明 A．以上估算的冷热负荷指标，是按2000年10月1日以前执行的《民用建筑节能设计标准》进行估算的。 B．新的《民用建筑节能设计标准》，自2000年10月1实施执行，其冷热负荷指标，应参照有关的标准。 2.机组选型 机组选型步骤： A．估算或计算冷负荷 通过3.2.2节的估算法进行估算总冷负荷，或通过有关的负荷计算法进行计算。 B．估算或计算热负荷 通过3.2.2节的估算法进行估算总热负荷，或通过有关的负荷计算法进行计算。 C．初定机组型号 根据总冷负荷，初次选定机组型号及台数 D、确定机组型号 根据总热负荷，校核初定的机组型号及台数。并确定机组型号。 3.机组选型案例 例：建筑情况：北京市某办公楼建筑面积为11000 m22，空调面积为10000 m2
酒店中央空调系统选型方案
.. ****集团项目建设部中央空调系统方案 2016 年10 月
****酒店中央空调系统标准 一、VRV 中央空调系统 VRV（Variable Refrigerant Volume）空调系统——变制冷剂流量多联式空调系统（简称多联机），通过控制压缩机的制冷剂循环量和进入室内换热器的制冷剂流量，适时满足室内冷、热负荷要求的直接蒸发式制冷系统。 VRV 系统由室外机、室内机和冷媒配管三部分组成。一台室外机通过冷媒配管连接到多台室内机，根据室内机电脑板反馈的信号，控制其向内机输送的制冷剂流量和状态，从而实现不同空间的冷热输出要求。 VRV 系统具有节能、舒适、运转平稳等诸多优点，而且各房间可独立调节，能满足不同房间不同空调负荷的需求。但该系统对管材材质、制造工艺、现场焊接等方面要求非常高，且其初投资比较高。其控制系统由厂家进行集成，因此无需进行后期开发，多数厂家更在其产品基础上推出了多种功能齐全的智能控制系统，相对传统中央空调，其集控的设计、施工、使用更加便利，功能也更人性化。 VRV 虽然名为“变冷媒流量”，但其运行原理不仅止于对冷媒流量的控制。现今的VRV 系统对输出容量的调节主要依赖于两方面：一是改变压缩机工作状态，从而调节制冷剂的温度和压力，以此为依据又可分为变频系统和数码涡旋系统二种；二是通过室内、外机处的电子膨胀阀调节，改变送入末端（室内机）的冷媒流量和状态，从而实现不同的末端输出。相对于传统冷水机组，该系统自成体系，基本无需后期的复杂设计，运行管理也极为便利，可算是空调中的“傻瓜机”。基于以上原理，该系统在应对大楼的加班运行时，灵活节能的特点尤其突出，因此在办公建筑中应用相当广泛。
办公楼中央空调设计系统案例
办公楼中央空调设计系统案例 工程概况：XX办公大楼是集培训大厅、会议、总部办公等功能一体的现代化大楼，机关正用地28亩，实际用地25亩，该大楼主楼高8层，总建筑面积12380m2，其中空调面积约11142m2，是一项空调能耗较大的工程。 1、空调方案 本设计主要选用大型风冷单螺杆式热泵机组，采用独立新风加风机盘管系统，但对相对独立性强的房间采用分体式家用空调。在整个设计过程中注重自动控制在空调中的应用，从节能、实用、经济和美观四方综合考虑，力求暖通与建筑的完美结合，体现了庄重典雅又不失现代气息的设计理念。在此项目中使用风机盘管加新风系统具有一下优点： 1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用 2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好 3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间 4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装 5)只需新风空调机房，机房面积小 6)使用季节长 7)各房间之间不会互相污染 2、系统划分 考虑到此建筑处在县中心地带，面积宝贵，所以制冷机组设置在裙楼屋顶。空调机组设在大楼屋顶，为尽量减小管道尺寸和管道输送损失，系统划分为一个，整个项目为一个：水系统1至8层;功能主要为办公室，系统采用灵活性大、节能
效果好的风机盘管加新风系统，对相对独立性强的房间采用分体式家用空调。 3、主要主要设计气象参数 1)长沙地区室外设计参数 夏季：空调室外计算干球温度35.8℃空调室外计算湿球温度27.7℃ 通风室外计算温度33℃空调室外日平均温度32.7℃ 冬季：空调室外计算温度-0.8℃空调室外计算相对湿度81% 室外通风计算温度5℃室外平均主导风向NNE 2)室内设计参数 室内设计温度：冬季18℃相对湿度45%夏季26℃相对湿度60% 4、冷热负荷计算 通过用冷负荷系数法计算，得出空调夏季总冷负荷为1080kw 5、空调设备选型(表一) 该整幢办公大厦(除配电房、茶水房)的冷负荷约为1080KW，考虑机组本身和介质在泵、风机、管道中升温及泄露的损失，取1.1系数，制冷系统总制冷量取1188kW。取冷冻水进出口温度为12℃、7℃时，冷冻水流量为71.839kg/s，查开利30SHP产品说明书，选取30SHP750-模块A两台机组，其机组相关参数见表一。 表一30SHP750-模块A机组参数
中央空调系统选型比较
中央空调系统选型比较 一、概述 空调系统设计方案及空调主机选型对暖通空调工程设计的成败优劣 关系重大。近年来，随着科学技术的迅速发展以及对节能和环保要求的不断提高，暖通空调领域中新的设计方案大量涌现，针对同一个设计项目，往往可以有几种、十几种甚至几十种不同的设计方案可以选择，设计人员不得不进行大量的方案比较和优选的工作，设计方案技术经济性比较正在成为影响暖通空调设计质量和效率的一项重要工作。暖通空调设计方案的评价因素很多，一些因素很难定量表述，许多因素又不具可比性，每种设计方案往往都有各自的优缺点，面对众多的设计方案，由于考虑问题的角度不同，各方的看法往往各不相同，甚至大相径庭。如何对暖通空调设计方案进行科学的比较和优选，是暖通空调设计人员几及甲方在实际工作中经常遇到的一个重要技术 难题。 1、可行性和可靠性问题 能够满足使用要求，这是方案可行性应考虑的主要问题。设计方案应符合国家和当地政府有关法规和规范的要求，包括有关环境保护的要求；设计方案应能满足有关方面的要求（如供电、供气、供水、供热等），并应特别顾及这些条件的长期、变化情况。 2、经济性比较问题
经济性比较是目前暖通空调方案比较中考虑最多的一个问题。在经济性比较时首先应注意比较基准必须一致。应采用相同的设计要求、使用情况、设备档次、能源价格、舒适状况、美观情况等基准条件进行比较，这样才能保证方案比较结果的科学性和合理性。 一次投资是投资方最为关注的一个参数，在计算投资时应全面准确、不能漏项。暖通空调设计方案的一次投资不仅包括各种设备、管道、材料的投资，而且应包括各种相关收费（如热力入网费、用电设备增容费、天然气的气源费等），相应的安装、调试费用，相关的工 程管理等各种收费，相关水处理和配电与控制投资，机房土建投资与相应室外管线的费用，而这些在实际设计工作中容易被遗漏。由于同一种设备的生产厂家较多，价格各异，因此在不同方案经济性计算比较时各种设备的价格应采用平均价格。以上都是直接费用，在一些情况下间接效益也应综合考虑。如宾馆、饭店、写字楼的空调机房节省的面积，作为商业用房可产生的效益。如果采用贷款进行建设，全面的经济性比较还应考虑贷款利率和还贷期限等动态因素。．运行能耗和运行费用是暖通空调设计方案技术经济性比较必须 考虑的重要参数。运行能耗除了应计算暖通空调主机（锅炉和制冷机等）的能耗外，还应计算其他辅助设备（如风机和水泵等）的能耗。不能简单按照设备铭牌功率和运行时间的乘积来计算能耗而应考虑 在全年季节变化的情况下，建筑物实际负荷的变化，同时应考虑设备非标准状态下的效率。办公楼、教学楼、写字楼和游泳馆等建筑物的暖通空调设备通常间歇运行，其运行时间应为扣除停机时间后的实际
中央空调主机的选型-经典
中央空调主机的选型 随着能源的日益紧张和社会对节能环保事业重视程度的不断提高，设备的合理配置和经济运行是广大业主和技术人员关心的问题。在一般饭店类建筑中中央空调的能源消耗约占到建筑总能源的一半或以上，而中央空调主机又是空调系统耗能的核心部分，对于业主而言合理的主机配置不仅可以减少投资更可以在运营中大大地降低运行能耗。一般而言中央空调主机选型可以遵循以下方法： 一、首先分析当地能源价格，在主机选型中尽量避开高价能源种类： 不同种类能源价格见表1－1 能源名称0＃柴油天然气0.6MPa蒸汽电标准煤 单位热值 10200 Kcal/㎏ 8600 Kcal/m3 65×104 Kcal/m3 860 Kcal/KWh 4500 Kcal/㎏ 能源价格 6.0元/㎏ 2.6元/ m3140元/ m30.75元/ KWh 0.6元/㎏ 每万大卡热 值单价 5.88元 3.02元 2.15元8.72元 1.33元注：表1－1中，随各地的能源价格不同，每万大卡热值单价也会不同。因标准煤通过燃煤锅炉使用时污染大，在许多城市以限制使用，且煤锅炉热效率低只有60％左右，考虑热效率后每万大卡热值单价也需达到2.22元，且各地的原煤热值也有很大差异，所以在以下的比较中仅按商品蒸汽为标准。 从表1－1中可以看出不同的能源种类，每万大卡热值单价也是不同的，而往往一个特定区域所拥有的能源种类是固定的。如在我国西部地区煤、天然气等能源价格便宜，而在东部地区又缺少这些优势，所以在中央空调驱动能源选择时应选择当地的最优势能源。中央空调分制冷和制热两部分，有些机型可冷暖两用，空调驱动能源种类见表1－2 主机类型吸收式活塞式螺杆式离心式涡旋式模块式 能源种类0＃柴 油 天然气蒸汽电电电电电 功能冷暖双效单冷单冷单冷双效双效 COP(制冷) 1.2－ 1.33 1.2－ 1.33 1.0－ 1.3 3.57－ 4.16 4.50－ 5.56 4.76－ 6.0 4.0－ 4.35 约3.82 COP(制热) 0.95 0.98 0.95 ―――――――――2.5－ 4.0 约3.2 输出单位 冷量单价 (元 /104Kcal) 4.42 －4.9 2.27－ 2.52 1.65－ 2.15 2.1－ 2.44 1.57－ 1.94 1.45－ 1.83 2－2.18 约2.28 输出单位 热量单价 (元 /104Kcal) 6.19 3.08 2.26 ――――――――― 2.18－ 3.49 约2.73 动。
中央空调系统的选型步骤
中央空调系统的选型步骤 1.设计参考规范及标准 中央空调主要参考以下的规范及标准： 通用设计规范： 1．《采暧通风及空气调节设计规范》（GBJI19-87） 2．《采暖通风及至气调节制图标准》（GBJ114－88） 3．《建筑设计防火现范》（GBJ116－87） 4、《高层民用建筑设计防火现他》（GBJ0045－95） 5．《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》（JGJ26-95） 专用设计规范： 1、《宿舍建筑设计规范》（JGJ36-87） 2、《住宅设计规范》（GB50096-99） 3．《办公建筑设计规范》（JG67－89） 4、〈旅馆建筑设计规范〉（JGJ67-89） 5．《旅游旅馆建筑热土与空气调节节能设计标准》（GB50189-93） 6、其它专用设计规范 专用设计标准图集： 1．《暖通空调标准图集》 2．《暖通空调设计选用手册》（上、下册） 3、其它有关标准 2.空调负荷估算 a)空调冷负荷估算（1）冷负荷估算面军 A．空调冷负荷法估算冷指标。
空调冷负荷法估算冷指标（W/m2空调面积）见下表
B：按建筑面积冷指标进行估算 建筑面积冷指标 取上限；大于l0000平米，取下限值。 2、按上述指标确定的冷负荷，即是制冷机的容量，不必再加系数。 3、由于地区差异较大，上述指标以北京地区为准。南方地区可按上限采取。 热负荷估算 （l）按建筑面积热指标进行估算 注：总建筑面积、大外围结构热工性能好、窗户面积小，采用较小的指标；反之采用较大的指标。 (2）窗墙比公式法： q=(7a+1.7)W/F(tn-tw)W/m2; 说明：q—建筑物的供热指标，W/m22。 a —外窗面积与外墙面积（包括窗之比）； W一外墙总面积（包括窗），m22 F一总建筑面积，m2 tn一室内供暖设计温度，℃ tw一室外供暖设计温度，℃ （3）冷热负荷说明 A．以上估算的冷热负荷指标，是按2000年10月1日以前执行的《民用建筑节能设计标准》进行估算的。 B．新的《民用建筑节能设计标准》，自2000年10月1实施执行，其冷热负荷指标，参照有关的标准。
中央空调系统水泵选型设计
中央空调系统水泵选型设计 简介：所谓水泵的选取计算其实就是估算（很多计算公式本身就是估算的），估算分的细致些考虑的内容全面些就是精确的计算。包括水泵选型索引，水泵扬程简易估算法，冷冻水泵扬程实用估算方法，水泵扬程设计等。 关于水泵扬程过大问题。设计选取的水泵扬程过大，将使得富裕的扬程换取流量的增加，流量增加才使得水泵噪音加大。特别的，流量增加还使得水泵电机负荷加大，电流加大，发热加大，“换过无数次轴承”还是小事，有很大可能还要烧电机的。 另外“水泵出口压力只有0.22兆帕”能说明什么呢？水泵进出口压差才是问题的关键。例如将开式系统的水泵放在100米高的顶上，出口压力如果是0.22MPa，就这个系统将水泵放在地上向100米高的顶上送，出口压力就是0.32MPa了！ 水泵扬程简易估算法 暖通水泵的选择：通常选用比转数ns在130～150的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的1.1～1.2倍（单台取1.1，两台并联取1.2.按估算可大致取每100米管长的沿程损失为5mH2O，水泵扬程（mH2O）： Hmax=△P1+△P2+0.05L （1+K） △P1为冷水机组蒸发器的水压降。 △P2为该环中并联的各占空调未端装置的水压损失最大的一台的水
压降。 L为该最不利环路的管长 K为最不利环路中局部阻力当量长度总和和与直管总长的比值，当最不利环路较长时K值取0.2～0.3，最不利环路较短时K值取0.4～0.6 冷冻水泵扬程实用估算方法 这里所谈的是闭式空调冷水系统的阻力组成，因为这种系统是量常用的系统。 1.冷水机组阻力：由机组制造厂提供，一般为60~100kPa. 2.管路阻力：包括磨擦阻力、局部阻力，其中单位长度的磨擦阻力即比摩组取决于技术经济比较。若取值大则管径小，初投资省，但水泵运行能耗大；若取值小则反之。目前设计中冷水管路的比摩组宜控150~200Pa/m 范围内，管径较大时，取值可小些。 3.空调未端装置阻力：末端装置的类型有风机盘管机组，组合式空调器等。它们的阻力是根据设计提出的空气进、出空调盘管的参数、冷量、水温差等由制造厂经过盘管配置计算后提供的，许多额定工况值在产品样本上能查到。此项阻力一般在20~50kPa范围内。 4.调节阀的阻力：空调房间总是要求控制室温的，通过在空调末端装置的水路上设置电动二通调节阀是实现室温控制的一种手段。二通阀的规格由阀门全开时的流通能力与允许压力降来选择的。如果此允许压力降取值大，则阀门的控制性能好；若取值小，则控制性能差。阀门全开时的压力降占该支路总压力降的百分数被称为阀权度。水系统设计时要求阀权度S>0.3，于是，二通调节阀的允许压力降一般不小于40kPa.
商场中央空调主机选型分析
商场中央空调主机选型分析 【摘要】在某大型商场的筹建过程中，选择使用电、气双能源的中央空调主机。不仅能避开用电、用气高峰段，做到溴化锂机组和电制冷机组的优势互补，还能降低初期投资和运行管理费用。 【关键词】溴化锂直燃型机组; 电制冷机组; 双能源; 初期投资; 运行管理费用 1 概况 该商场地处成都市中心闹市区，当地天然气丰富，将来将作为服装批发兼零售商场，冷负荷为：13619 KW(1171.0 万大卡) 热负荷为：5992KW（515.2 万大卡），空调主机放置在屋顶，地面高度+61.5 米，该项目冷热负荷大，所以应首先考虑选用离心机组+燃气锅炉或燃气型溴化锂机组。对于主机设备选用，主机设备选型主要集中在三种方案。 方案一：4 台离心机组（300×104 kcal/h）+ 2 台燃气锅炉 方案二：2 台离心机组（300×104 kcal/h）+ 2 台溴化锂燃气直燃机组（300×104 kcal/h） 方案三：4 台溴化锂燃气直燃机组（300×104 kcal/h） 下面就以上三种组合方案在初投资、运行费用、后期维护管理、能源搭配合理性等方面进行分析比较。 2 溴化锂直燃机组与离心机组的比较 我国吸收式制冷机是唯一具有自主知识产权的集中空调产品，中国已经成为除日本外的第二大吸收式制冷机的生产国，不同其它制冷
设备核心技术掌握在国外，而且代表国际领先水平，在价格和技术上可以平等国外品牌。在这方面与国家相关政策是分不开的。目前离心机机组国内品牌与国际四大品牌还有很大距离，市场被美国品牌如约克、开利、特灵和麦克维尔垄断。除特灵三级压缩离心机使用工质r-123，离心机组目前使用的工质都是r-134a，所以很长一段时间内不会受限制。在选用设备时主要取决于客户对设备的初投资、运行费用、可靠性的选择。详细比较见下表1。 3 双能源较单能源的优势 3.1 使用双能源“电+气”，即方案二，减少电力配套设施投资费用，增加电力、燃气配套设施利用率。对于三种主机组合方案，冬季都要用燃气采暖，少不了燃气配套设备。如使用方案一，要保证四台离心机组满负荷运行，必须增加电力配套设施方面投资，天然气的配套设施不能减少。夏季使用离心机组，用电不用气，造成燃气设施
中央空调设计选型 精讲
中央空调设计选型精讲 一总则 1.1为保证特灵家用中央空调设计的质量，使设计符合安全、适用、经济、卫生和保护环境的基本要求，特制定本规范。 1.2特灵家用中央空调设计时，除执行本规范外，还应符合现行有关标准、规范的规定。 二负荷计算 2.1基本概念 冷负荷:为了保持房间一定的温度，需要向房间供应的冷量。 热负荷:为了补偿房间失去的热量，需要向房间供应的热量。 湿负荷:为了维持房间内相对湿度，需要由房间除去或增加的湿量。 2.2负荷估算 房间的冷负荷通常包括：经过维护结构的太阳辐射负荷和人、用电器等散发的负荷，等等。房间负荷的组成如图1所示。在民用建筑中，尤其是住宅，空调房间内人员数量、照明功率、家用电器类型和功率，以及房间的使用时间均难以准确确定，而且维护结构的冷负荷计算复杂，所以在家用中央空调的设计中，一般按照空调使用面积，估算房间的冷负荷。就全国而言，通常取80～230W/m2，确定具体的负荷估算值时，应该主要考虑以下因素： 1)气候条件；图1 屋顶 灯光 用电器 玻璃渗透风 人
进行负荷估算时，地区之间差异很大。例如，上海的卧室大约为150～180 W/m2，北京的卧室大约为90～120 W/m2。 2)使用房间的层高； 一般来讲，层高越高负荷越大。 3)房间的用途； 进行负荷估算时，房间类型不同，其值也有不同。例如，在上海，卧室大约为150～180 W/m2，而客厅大约为180～210 W/m2。 4)外墙的朝向； 如果某一房间的朝南、朝西的外墙较多，那么负荷就越大。 5)窗户的面积及朝向； 如果某一房间的窗户是朝南、朝西，或者窗户的面积较大，那么在负荷估算时，应取较大的值。 6)房间内的人数； 7)用电器； 8)墙的隔热因素； 现在，在很多城市的住宅楼中，墙体使用了隔热层，那么通过维护结构的太阳辐射热将减少。所以在为这类建筑进行负荷估算时，取值应该取较小值。 三机组选型及系统设计 3.1基本概念 名义制冷量：在额定工况和规定条件下（ILLUSION为：室外环境温度35℃干球，室内温度27℃干球/19℃湿球和名义风量；Mini-KOOLMAN为：室外环境温度35℃干球，出水温度7℃，回水温度12℃），机组制冷时，单位时间内从房间、密闭空间或者区域内除去的热量总和，单位――KW； 名义制热量：在额定工况和规定条件下（ILLUSION为：室外环境温度7℃干球/6℃湿球，室内温度20℃干球和名义风量；Mini-KOOLMAN为：室外环境温度7℃干球/6℃湿球，出水温度45℃，回水温度40℃），机组制热时，单位时间内向房间、密闭空间或者区域内泵入的热量总和，单位――KW； 消耗功率：机组制冷/制热时，单位时间内所耗的总功，单位――KW； 能效比（EER）：在额定工况和规定条件下（同上），机组制冷时，制冷量和消耗功率之比，其值用W/W表示； 性能系数（COP）：在额定工况和规定条件下（同上），机组制热时，制热量和消耗功率之比，其值用W/W表示； 名义风量：指室内风机在高速档，机外余压为0Pa时的风量； 3.2影响机组选型的因素 1)气候条件； 结合产品使用地区的地理位置选择合适的产品。如在北方地区，选用风冷冷水机组时，要充分考虑冬天机组结冰被冻坏的问题，而这一点在南方地区就不用考虑。 2)用户的经济条件； 在同等冷量的条件下，风冷冷水机组（KOOLMAN）的总造价（包含设备价和工程施工费用）远大于风冷风管机（ILLUSION）,所以在为用户选择机组时，务必要考虑经济条件。
学生宿舍中央空调系统设计书.
南工院学生宿舍中央空调系统设计 班级：空冷1111 小组：第三组 组长：胡海旭 组员：李政恢、胡炳堃、刘畅、 李佳、徐苗 指导老师：王斌、彭夷 时间: 2013.9.2~2013.10.
目录 1 工程概况 (4) 1.1 所选建筑物 (4) 1.2 地理位置 (4) 1.3 基本情况及功能 (4) 2 设计参数及参照标准 (4) 2.1 室外参数（温度） (4) 2.2 宿舍室内温度要求 (4) 2.3 空调系统运行时间 (5) 3 负荷计算 (5) 3.1 空调负荷的概念及组成 (5) 3.2 各房间负荷、总负荷 (5) 3.2.1 设计参数 (5) 3.2.1.1 室外计算参数 (5) 3.2.2 空调热负荷计算 (7) 3.2.3 室内热源散热引起的冷负荷 (7) 4 冷水机组选型 (10) 4.1 冷水机组选型 (10) 4.2 计算总负荷数值 (11) 4.3 冷水机组型号及各参数值 (11) 5 风机盘管选型 (12) 5.1风机盘管型号及各参数 (12) 5.1.1 选择型号 (12) 5.1.2 安装方式 (12) 5.1.3 性能参数表 (12) 5.1.4 外型尺寸表 (13) 5.2 凝结水管系统管径、长度 (14) 6 系统配置图（原理图） (15) 6.1末端设备的数量统计 (15) 6.1.1 楼层水管立面图 (15) 6.1.2 楼层立体图 (16) 7 各楼层平面设计图 (16) 7.1 楼层一 (16) 7.2 楼层二 (16) 7.3 楼层三 (16) 8 冷却水系统参数计算及选型 (17) 8.1 冷却塔负荷和冷却水循环量的计算 (17) 8.2 管阻、流量、杨程的计算..................... 错误！未定义书签。 8.3 冷却水泵和冷却水塔型号 (18)
中央空调系统水泵选型、扬程计算及注意事项
水泵的分类与适用特性 基础知识概念 1.水泵的特性曲线：单台泵、多台同型号泵并联
2.管路特性曲线 3.水泵工作点 1）三台泵并联时的工作点 2）并联工作时每台泵的工作点 3）一台泵单独工作时的工作点 知识点：水泵的特性曲线与管路的特性曲线的相交点，就是水泵的工作点。因为水泵是与管路相联的，所以它必然要受管路的制约。如：泵每小时可供水二百立方米，但当它连接到一小口径的管路时，该泵的供水量就受此水口径管的制约，供水量就要改变。 流量G 1.冷冻泵 1.1一次泵系统 式中：Q：冷水机组冷量（kw） C：水比热，取为1.163（kw*h/T℃） △t：蒸发器进出水温差℃，一般舒适性空调△t＝5℃
（7℃/12℃）；大温差△t＝7、8、10℃；热水△t＝60℃/50℃； 若用公制单位则上式为 式中Q：Kcal/h C：1kcal/kg℃△t：℃ 台数：与冷水机组对应一对一设置，一般设一台备用泵 1.2二次泵系统 1.2.1第一次泵：按上式 1.2.2第二次泵：按所负责空调区域冷负荷综合最大值，计算出的流量 台数：应按系统分区一般不少于2台，设置备用泵。 2.2冷却系统流量：或按冷水机组冷凝器循环水量。 扬程H 1冷冻泵 1.1一次泵系统H＝1.1～1.2[蒸发器水阻+最不利回路末端空调设备水阻+∑（RL+Z）]（注：RL－沿程阻力；Z-局部阻力） 式中：R－单位长度摩阻，L－管长， 估算：∑RL一般取R为3～8m/100m 按此选管径 管路总阻力＝1.6～1.8[(5/100)×回路管长] （注：100为沿程阻力平均值）1.2二次泵系统 1.2.1第一次泵扬程负责机房回路，扬程为一次管路管件阻力+蒸发器水阻力。一般约18～20m，实际运行23～25m。
中央空调设备选型
第一章空调设备选型 一、机组选型 机组选型步骤： A．估算或计算冷负荷估算总冷负荷，或通过有关的负荷计算法进行计算。 B．估算或计算热负荷估算总热负荷，或通过有关的负荷计算法进行计算。 C．初定机组型号根据总冷负荷，初次选定机组型号及台数 D、确定机组型号根据总热负荷，校核初定的机组型号及台数。并确定机组型号。 二、机组选型案例 例：建筑情况：北京市某办公楼建筑面积为11000 m2，空调面积为10000 m2其中大会议室面积500 m2，小会议室面积为1500 m2，办公楼建筑面积为8000 m2含有新风。 A．计算冷负荷。 a．按空调冷负荷法估算： 大会议室500 x 358=179000W=179Kw 小会议室：1500 X 235=352500=352.5kw 办公区：7000X 151＝1057000＝1057kw 合计：358十235＋1208=1588.5KW 选主机时负荷：1588.5X0．70＝1112kw b．按建筑面积法估算： 11000X98=1212000W＝1078kW c．由1）、2)计算结果，冷负荷按1112KW计算。 B．计算热负荷 按空调热负荷法计算： 11000 X 60=660000W=660KW C．初选定机组型号及台数： 1、若方案采用水源热泵 ①确定机组型号：总冷负荷为1112kw，两台GSHP580型水源热泵机组机组在水温 为16～18℃，供回水温度7～17℃时制冷量为1152kw。略大于冷负荷，符合要求。 总热负荷为660kw，一台GSHP580型水源热泵机组在水温为16～18℃，供回水 温度55～45℃时制热量为665kw。略大于热负荷，符合要求。
中央空调设备选型及技术经济对比分析
中央空调设备选型及技术经济对比分析本文主要针对5000～20000m2的中小型商用建筑是采用各种空调做出对比分析。 一、概况 中央空调的工作原理，是利用冷媒（传输热量的媒质叫冷媒）的物理原理，把室内的热量带到室外去达到制冷\制热的效果。 中央空调由有一台主机通过风道送风或通过冷热水管连接多个末端的方式来控制不同的房间以达到室内空气调节目的的空调。采用风管送风方式，用一台主机即可控制多个不同房间或区域的空气调节，并并且可引入新风，有效改善室内空气质量，预防空调病的发生。中央空调的最突出特点是产生舒适的居住环境。中央空调种类很多，按冷凝方式有风冷和水冷二大类，其中风冷又分涡旋式、螺杆式、活塞式等；水冷又分螺杆式、吸收式、活塞式和离心式等；其区别在于水冷式空调的冷凝器采用冷却水来冷却，而风冷式直接用风来冷却室外机的冷凝器，不需要冷却水塔。目前风冷使用比较多的是风冷摸块涡旋式和风冷螺杆式二大种；水冷比较常用的是螺杆式、离心式、溴化锂吸收式三种。以冷（热）源载体一般分为冷媒系统和水系统两大类，冷媒系统俗称“氟系统”，室外机与室内机之间采用铜管相连，而铜管内部通过的是冷媒介质（以前的是氟利昂，现在用的称为R410a、R407C),所以称为氟系统；系统由室外机、室内主机、送风管道以及各个房间的风口和调节阀等组成。水系统，室外机与室内机之间采用水管相连，水管内部通过的是水，即以水为媒介所以
称之为水系统，系统由室外机、水管道、循环水泵及各个室内的末端（风机盘管、明装等）组成。 目前常见的商用中央空调形式有：溴化锂机组、水冷螺杆机组、多联RVR 空调机组、风冷模块、风冷螺杆机、离心机等。 二、目前主要的中央空调技术: 1、多联VRV空调机组 工作原理 其工作原理是通过控制压缩机的制冷剂循环量和进入室内换热器的制冷剂流量，通过控制室内外换热器的风扇转速，适时地满足室内冷热负荷要求的高效率冷剂空调系统。一般都采用变频压缩机、多极压缩机、卸载压缩机或多台压缩机组合来实现压缩机容量控制。 多联机 VRV空调系统图 多联机俗称”一拖多”，其主导思想是“变频、一拖多和多拖多”，指的是一台室外机通过配管连接两台或两台以上室内机，室外侧采用风冷换热形式、室内侧采用直接蒸发换热形式的一次制冷剂空调系统。在多联机VRV空调系统中，一台室外机与一组室内机（一般可达50台）相连的系统称为单元VRV空调系统或变频空调器；一台或多台室外机与多台室内机相连的系统称为多元VRV空调系统。多联机分类按外机冷却形式分类，主要有风冷多联
中央空调管道用阀门的选型设计
中央空调管道用阀门的选型设计： 1、冷冻水机组、冷却水进出口设计蝶阀； 2、水泵前蝶阀、过滤器，水泵后止回阀、蝶阀； 3、集、分水器之间压差旁通阀； 4、集、分水器进、回水管蝶阀 5、水平干管蝶阀； 6、空气处理机组闸阀、过滤器、电动二通或三通阀 7、风机盘管闸阀（或加电动二通阀） 注：一般采用蝶阀时，口径小于150mm时采用手柄式蝶阀（D71X、D41X）；口径大于150mm时采用蜗轮 传动式蝶阀（D371X、D341X）。 选用暖通阀门的注意事项： 1、减压阀、平衡阀等必须加旁通阀； 2、全开全闭最好用球阀、闸阀； 3、暖通空调管道尽量少用截止阀； 4、阀门的阻力计算应当引起注意； 5、电动阀一定要选好的。 给水管道上使用的阀门的选型原则： 1、需调节流量、水压时，宜采用调节阀、截止阀； 2、要求水流阻力小的部位（如水泵吸水管上），宜采用闸阀； 3、安装空间小的场所，宜采用蝶阀、球阀； 4、水流需双向流动的管段上，不得使用截止阀； 5、口径较大的水泵，出水管上宜采用多功能阀。 止回阀设置要求： 1、引入管上； 2、密闭的水加热器或用水设备的进水管上； 3、水泵出水管上； 4、进出水管合用一条管道的水箱、水塔、高地水池的出水管段上。 注：装有管道倒流防止器的管段，不需再装止回阀。 止回阀的阀门类型选择： 应根据止回阀的安装部位、阀前水压、关闭后的密闭性能要求和关闭时引发的水锤大小等因素确定，应符合
下列要求： 1、阀前水压小的部位，宜选用旋启式止回阀、球型止回阀和梭式止回阀。 2、关闭后密闭性能要求严密的部位，宜选用有关闭弹簧的止回阀。 3、要求削弱关闭水锤的部位，宜选用快速关闭消声止回阀或带有阻尼装置的缓闭止回阀。 4、止回阀的阀掰或阀芯，应能在重力或弹簧力作用下自行关闭。 给水管道的下列部位应设置排气装置： 1、间歇性周期使用的给水管网，其管网末端和最高点应设有自动排气阀。 2、给水管网有明显起伏积聚空气的管段，已在该段的峰点设自动排气阀或手动阀门排气。 3、气压给水装置，当采用自动补气式气压水罐时，其配水管网的最高点应设自动排气阀。
中央空调配置选型
前言 多联式空调机在我国是近几十年出现的新结构形式的制冷产品，其市场拥有量仅次于家用中央空调，代表了空调设备的最新技术成果，具有布置灵活、维护较简单等特点，成为目前高级别墅、办公楼、医院等建筑中最为活跃的中央空调系统形式之一。 多联机式空调是一台或数台室外机连接数台相同形式或不同形式、容量的直接蒸发式室内机构成的单一制冷循环系统，它可以向一个或数个区域直接提供处理后的空气。通过控制压缩机的制冷循环量和进入室内各换热器的制冷剂流量，就可以适时地满足室内冷、热负荷要求，多联机系统具有节能、舒适、运转平稳等优点，而且各个房间可以独立调节，能满足不同房间。不同空调负荷的要求。多联机的室外机一般集成了压缩机、冷凝器和电子膨胀阀。其中冷凝器多以风冷式冷凝器为主，有些为水冷式冷凝器，则需要配置冷却塔。多联机的室内机集成了蒸发器和电子膨胀阀，相对于家用空调室内机，多联机的室内机的结构形式非常丰富，包括挂壁时、嵌入式、风管式和座吊两用式等。 目前，中央空调总体上分为两大类，分别是氟系统中央空调和水系统中央空调，分类的依据是根据系统管道中的导热介质来定义；氟系统就是系统管道中以氟利昂为导热介质的中央空调系统，水系统则是系统管道中以水为导热介质的中央空调系统；按室内机的结构分为挂壁式、嵌入式、薄型风管式、高静压风管式、低静压风管式、座吊两用式、软风管式等，由于多联机室内机的结构形式非常丰富，故安装形式比较灵活，这也是多联机的优点之一；按制冷、制热负荷调节控制方式分为数码控制式、交流变频控制式、直流调速控制式。 一、多联机空调系统的特点: 1. 与传统的中央空调相比，因其热交换温差远大于传统中央空调的热交换温差，所以具有更高的换热效率，可以把空气处理到更低的送风温度。同时节省了占用空间，同时管路安装及调试简单。 2. 在制冷方式、机组结构、处理空气方式上基本与大型中央空调类似，实现建筑与空调融合，提高了居室的舒适性。 3. 室内空气分布更为合理，温度均匀，波动小，舒适感好。 4. 高效节能。采用模块化主机，根据设置自动调节制冷量，室内机分区控制，各个室内机独立运行，分别调节各个区域的空气。 5. 运行宁静。采用主机和室内机分离的安装方式，送风、回风系统设计合理，保证了宁静的家居环境。 6. 能大大改善因采用多台分体式空调器所造成的室内机太多而影响建筑物外观及带来不安全的隐患，同时也可以免除传统分体式的制冷剂连接管暴露悬挂在室内半空中和柜机室内机落地摆放占用空间等弊端。 7. 在安装上与家用机有很大的区别。 8. 设计、制造与安装的技术含量都较高，产品价格昂贵，投资相对较高，维修费用高。
中央空调主机如何选型
中央空调主机如何选型 —、冷水机组类综述 冷水机组是中央空调系统的心脏，正确选择冷水机组，不仅是工程设计成功的保证，同时对系统的运行也产生长期影响。因此，冷水机组的选择是一项重要的工作。 1．选择冷水机组的考虑因素： 建筑物的用途。 各类冷水机组的性能和特征。 当地水源(包括水量水温和水质)、电源和热源(包括热源种类、性质及品位)。 建筑物全年空调冷负荷（热负荷）的分布规律。 初投资和运行费用。 对氟利昂类制冷剂限用期限及使用替代制冷剂的可能性。 2．冷水机组的选择注意事项： 在充分考虑上述几方面因素之后，选择冷水机组时，还应注意以下几点： 对大型集中空调系统的冷源，宜选用结构紧凑、占地面积小及压缩机、电动机、冷凝器、蒸发器和自控组件等都组装在同一框架上的冷水机组。对小型全空气调节系统，宜采用直接蒸发式压缩冷凝机组。 对有合适热源特别是有余热或废热等场所或电力缺乏的场所，宜采用吸收式冷水机组。 制冷机组一般以选用2～4台为宜，中小型规模宜选用2台，较大型可选用3台，特大型可选用4台。机组之间要考虑其互为备用和切换使用的可能性。同一机房内可采用不同类型、不同容量的机组搭配的组合式方案，以节约能耗。并联运行的机组中至少应选择一台自动化程度较高、调节性能较好、能保证部分负荷下能高效运行的机组。选择活塞式冷水机组时，宜优先选用多机头自动联控的冷水机组。 选择电力驱动的冷水机组时，当单机空调制冷量φ＞1163kW时，宜选用离心式冷水机组；φ＝582～1163kW时，宜选用离心式冷水机组或螺杆式冷水机组；φ＜582kW时，宜选用活塞式冷水机组。 电力驱动的制冷机的制冷系数COP比吸收式制冷机的热力系数高，前者为后者的二倍以上。能耗由低到高的顺序为：离心式、螺杆式、活塞式、吸收式(国外机组螺杆式排在离心式之前)。但各类机组各有其特点，应用其所长。 选择制冷机时应考虑其对环境的污染：一是噪声与振动，要满足周围环境的要求；二是
中央空调方案选型
中央空调方案选型概论 方案一般分为以下几种：普通的报价方案、可行性分析方案、投标书（包括预算书） 任何方案必须满足以下几个条件： 1、封皮 2、目录 3、介绍的空调内容（公司简介） 4、设计思路 5、初投资 6、运行费用 7、设计的优势 8、设备的介绍 9、企业资质的介绍10、售后服务的承诺11、案例介绍 （可根据工程实际情况，自行调整方案的组成） 按机组设计类型可分为：水源热泵方案、地埋管方案、空气源热泵方案、复合源热泵方案、水风机热泵方案、地埋管与太阳能等复合型方案及他们之间的比较性方案。 以水源热泵的方案为例 有以下几个机房内主要设备：主机、循环水泵、电子水处理、旋流除砂器、定压补水系统（定压补水系统）、配电柜。个别设备：蓄热水源、热水循环泵、板式换热器等。 】主机： 一般的工程选用SM涡旋系列，当工程大于3000㎡时，一般需用两台或以上，业务人员根据现场及甲方要求确定。当工程过大可选用大型螺杆机组。其中考虑到地下水的情况及安装的美观性，应该尽可能选用统一型号。 当代有卫生热水时，一般先按照满足10—16小时满足全天用卫生热水的要求选择一台小热泵机组，其余的做一定搭配补充（具体计算由技术支持人员协助）当选用水源热泵机组时，由于水温稳定性差，根据工程和地区的地理位置，应适当预留一定的余量，下表为一般常用普通建筑冷热负荷估算值： 2、以上为主机负荷概算值，根据实际情况调整。 3、在主机负荷小于1500kw并有足够机房面积时，宜采用涡旋机组。 】循环水泵： 1、扬程：当无图纸，只有面积时一般根据面具的大小估算，一般取28-44米之间（适合3000㎡—50000㎡之间的面积），大的系统取偏大数值，小的系统可选取偏小数值。
空调主机选择方案
华南汽贸城 中央空调主机方案说明 前言 针对华南汽贸城的空调需求，我司提出优化的中央空调主机方案，说明如下。 一. 空调需求 华南汽贸城建筑由地上三层，地下室两城组成，总建筑面积约65400平方米，其中地上三层为汽车展销厅，地下两层为设备房及汽车库。 总空调面积约23700平方米，参照《建筑物冷负荷概算指标》，空调制冷冷指标应按200W/m2，则总冷负荷为： 23700 m2*200W/m2=4740KW=1348冷吨 空调系统采用水冷冷水机组，针对本工程的具体情况，同时考虑以后汽贸城的发展，主机选型有些余量，我司选用三台500冷吨的离心式冷水机组。 二. 主机方案 本工程具有人员流动大，流动快，再加上一年四季气候的变化，该区域的负荷波动很大，系统对主机自身的负荷调节性有较高的要求，建议选用部分负荷性能最好的变频驱动的离心式冷水机组。 我司根据空调需求和建筑特点提出的空调主机方案如下： 3台500冷吨离心式中央空调冷水主机。 以上离心式冷水主机均采用环保冷媒R134a。
三. 主机方案特点 1.负荷调节性能先进，运行效率高 其中一台500RT离心式冷水机组配置先进的VSD变频驱动装置，调节性能优异，高低峰负荷工况机组都能够稳定运行，有效的满足了建筑空调负荷的变化，整个空调系统运行高效节能。 2.变频离心机组，高效节能运行 采用约克VSD变频离心冷水机组高效节能，每年可带来30%以上的运行费用节省。变频机组与恒速机组及螺杆机组相比，均大大节能， 采用变频离心机比采用恒速离心机年运行费用节省超过人民币32万。 运行费用比较详见《运行费用比较》一文。 此外，变频离心机组的介绍见《VSD变频驱动装置介绍》一文。 3.环保冷媒 约克YK离心冷水机组均采用R134a冷媒，真正属于环保冷媒，是 当今冷水机组市场上唯一没有规定使用年限的冷媒。 现在绝大部分离心冷水机组厂商都已经淘汰了R123冷媒，由于 R123冷媒可破坏臭氧层，同时存在对人体有害的毒性，长期接触可致 癌，绝大部分厂家已停产使用R123冷媒的机组。 R123冷媒在国际上已有明确禁用年限，各大厂家正积极淘汰应用此类冷媒制冷机，目前大部分厂家已经完成产品的更新换代。 四. 建议配置冷水机房智能群控系统，运行节能，提高管理水平 1.冷水机组智能群控系统对多台冷水机及其辅助设备(冷却水泵, 冷冻水泵,阀门和水塔等)自动化操控,通过执行最新的优化程序和预 定时间程序,达到最大限度的节能（通常可带来10%的节能，对于 本工程，就是每年节省约人民币30万）。可以减少人手操作可能 带来的误差,并将冷源系统的运行操作简单化。通过冷水机组智能管理系统,集中监视和报警管理能够及时发现设备的问题,可以进行预防性维修,以减少设备的损耗,提高设备的管理水平，并帮助冷水机的维
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