活性污泥系统的工艺计算与设计

活性污泥系统的工艺计算与设计

一、设计应掌握的基础资料与工艺流程的选定

活性污泥系统由曝气池、二次沉淀池及污泥回流设备等组成。其工艺计算与设计主要包括5方面内容，即

①工艺流程的选择；

②曝气池的计算与设计；

②曝气系统的计算与设计；

④二次沉淀池的计算与设计；

⑤陌泥回流系统的计算与设计。

进行活性污泥处理系统的工艺计算和设计时，首先应比较充分地掌握与废水、污泥有关的原始资料并确定设计的基础数据。主要是下列各项：

①废水的水量、水质及变化规律；

②对处理后出水的水质要求；

③对处理中所产生污泥的处理要求；

④污泥负荷率与BOD5去除率：

⑤混合液浓度与污泥回流比。

对生活污水和城市废水以及性质与其相类似的工业废水，人们已经总结出一套较为成熟和完整的设计数据可直接应用。而对于一些性质与生活污水相差较大的工业废水或城市废水，则需要通过试验来确定有关的设计数据，

选定废水和污泥处理工艺流程的主要依据就是的前述的①、②、③各项内容和据此所确定的废水和污泥的处理程度。

在选定时，还要综合考虑当地的地理位置、地区条件、气候条件以及施工水平等因素，综合分析本工艺在技术上的可行性和先进性及经济上的可能性和合理性等。特别是对工程量大、建设费用高的工程，需要进行多种工艺流程比较之后才能确定，以期使工程系统达到优化。

二、曝气池的计算与设计

曝气他的计算与设计主要包括：①曝气池（区）容积的计算；②需氧量和供气量的计算；

③池体设计等几项。

1．曝气池（区）容积的计算

（1）计算方法与计算公式

计算曝气区容积，常用的是有机负荷计算法。也称BOD5负荷计算法。负荷有两种表示方法，即污泥负荷和容积负荷。曝气池（区）容积计算公式列于表3—17—19中。

（2）参数选择

在进行曝气池（区）容积计算时，应在一定的范围内合理地确定N s和X′（或X）值，此外，还应同时考虑处理效率、污泥容积指数（RVI）。和污泥龄（生物固体平均停留时间）等参数。

通常对于易生物降解的废水，N s值主要从污泥沉淀性能来考虑；而对于难生物降解的废水，则着重从出水水质来考虑。表3—17—20列举的是部分活性污泥法处理城市废水的参考设汁参数。

一般对于生活污水及性质与其相类似的废水，采用表3—17—20中数据时，SVI值可能介于80—150之间，污泥沉淀性能良好，出水水质较好；当废水中含有较多数量的难降解物质时，或要求降低剩余污泥量以及在低温条件下运行时，Ns的取值应低于0.2kgBOD5/（kgMLVSS·d）。

混合液挥发性悬浮固体浓度（X′）也可按下式进行计算。

Rrf×103

X′＝————————（3.17.80）（1+R）·SVI

式中R——污泥回流比，％；

r——二次沉淀池中污泥综合系数，一般为1.2左右。

2．需氧量和供气量的计算

(1)需氧量

活性污泥法处理系统的日平均需氧量（O2）和去除每kgBOD5的需氧量（△O2）可分别按式（3.17.10）及（3.17.12）（参见本章17.1节），也可根据经验数据选用。

O2= a′QS r+ b′X′V

△O2= a′+ b′/N s

表3—17—21所列是城市废水的a′、b′和△O2值，表3—17—22所列是部分工业废水的a′、b′值。

计算需氧量时，应该合理地选用a′、b′值最好通过试验确定。其求定方法如下，将

O2/ X′V= a′QS r/ X′V+ b′（3.17.81）

以QS r/ X′V为横坐标，以O2/ X′V为纵

坐标，代入试验所取各组数据（分别以N1、N2

…N j表示）作图，得直线，其斜率为a′值，

纵坐标的截距为b′值（见图3—17—69）。

由于一日内进入曝气池的废水量和BOD5

的浓度是变化的，所以设计时还应考虑最大时

需氧量（O2max），其计算公式为：

O2max＝（a′KQS+ b′X′V）/24（3.17.82）b

式中K——时变化系数。

（2）供气量QS r/ X′V〔kgBOD/(kgMLVSS·d〕供气量应按照鼓风曝气型式或机械曝气型式两种情况分别求定。

鼓风曝气供气量的计算采用鼓风曝气装置时，曝气池的日平均供气星（G s）按公式（3.17.58）、（3.17.59）及（3.17.63）等求定。就此请参阅本章17·4二、三各节有关内容，计算方法通过例题说明。

将最大时需氧量（O2max）代入（3.17.63）式中，可求出最大时转移到曝气池的氧量（R0max），然后按（3.17.66）式求得最大时供气量。最小时供气量可按平均供气量的1/2计算。

三、二次沉淀池的计算与设计

二次沉淀池的作用是泥水分离使混合液澄清，浓缩和回流活性污泥。其工作性能，对活性污泥处理系统的出水水质和回流污泥的浓度有直接关系。

初次沉淀池的设计原则一般也适用于二次沉淀池，但有如下一些特点：

①活性污泥混合液的浓度较高，有絮凝性能，其沉降属于成层沉淀。

②活性污泥的质量较轻，易产生异重流，因此，设计二次沉淀池时，最大允许的水平流速（平流式、辐流式）或上升流速（竖流式）都应低于初次沉淀池。

③由于二次沉淀池起着污泥浓缩作用，所以需要适当地增大污泥区容积。

二次沉淀池的计算与设计包括：池型的选择；沉淀池（澄清区）面积、有效水深的计算；污泥区容积的计算等。

1．二次沉淀池池型的选择

平流式、竖流式和辐流式三种类型沉淀池都可用于充作二次沉淀池；为了提高效率，近

年来人们在平流式和竖流式沉淀池上加装斜板（管），形成斜板沉淀池。

带有机械吸泥及排泥设施的辐流式沉淀池，比较适合大型废水处理厂；方形多斗辐流式

沉淀池常用于中型废水处理厂；对小型废水处理厂，则多采用竖流式沉淀池或多斗式平流式

沉淀池。曝气沉淀池一般多用于小型废水处理厂。

2、二次沉淀池面积和有效水深的计算

二次沉淀池澄清区的面积和有效水深的计算有表面负荷法和固体通量法等。在实际工程设计中常用的是表面负荷法。

（1）表面负荷法

二次沉淀他的表面负荷为单位时间内单位面积所承受的水量。表3—17—23列举出采用表面负荷法求定二次沉淀池澄清区的面积（A）和有效水深（H）的计算公式。

表3—17—23中的u值大小与废水水质和混合液污泥浓度有关，该值一般介于0.2—0.5mm/s之间，其相应的q值为0.72—1.8m3／(m2·h)。当废水中的无机物含量较高时，可采用较高的u值；而当废水中的溶解性有机物较多时，则u值宜低。混合液污泥浓度较高时，u值较小，反之u值较大。表3—17—24所列举的是混合液污泥浓度与u值之间的关系，供设计参考。

二次沉淀池面积以最大时流量作为设计流量，而不计回流污泥量。但中心管的计算，则应包括回流污泥在内。

澄清区水深，通常按水力停留时间来确定，一般取值为1.5—2.5h。

（2）固体通量法

固体通量法也称固体面积负荷法，其定义是单位时间内通过单位面积的固体质量。对于连续流的二次沉淀池，悬浮固体的下沉速度为沉淀池底部排泥导致的液体下沉速度与在重力作用下悬浮固体的自沉速度之和。用固体通量法计算沉淀池面积（A）的公式列举于表3—17—25中。该表中的u g值一般取0.25—0.5m/h。

表3—17—25中所涉及的参数数值，往往需要通过试验确定，在实际工程设计中，也常常根据经验数据来确定固体面积负荷值。一般二次沉淀池的固体面积负荷值为140—160kg/（m2·d）；斜板（管）二次沉淀池可加大到180—195kg/（m2·d）。有效水深可按停留时间来确定。

（3）池边水深和出水堰负荷

①池边水深：为了保证二次沉淀池的水力效率和有效容积，池的水深和直径应保持一定的比例关系，一般可采用表3—17—26中所列举的数值。

②出水堰负荷：二次沉淀池的出水堰负荷值，一般可以在1.5—2.9L/（m·s）之间选取。

3．污泥斗容积的计算

污泥斗的作用是贮存和浓缩沉淀污泥，由于活性污泥易因缺氧而失去活性和腐败，因此污泥斗容积不能过大。对于分建式沉淀池，一般规定污泥斗的贮泥时间为2h，故可采用下式来计算污泥斗容积（V s）。

V=4（1+R）QX/﹝（X+X r）24﹞=（1+R）QX/﹝（X+X r）6 ﹞（3.17.83）式中Q——废水流量，m3/h；

X——混合液污泥浓度，mg/L；

X r——回流污泥浓度，mg/L；

R———回流比；

V s——活泥斗容积，m3。

对于合建式的爆气沉淀池，沉淀区的面积和池深确定之后，其污泥区的容积也就随着池的构造而确定了，勿需进行单独计算。

污泥斗中的平均污泥浓度（X s），可按（3.17.82）、（3.17.83）式计算：

X s＝0.5（X+X r）（3.17.84）X r＝X（1+R）/R （3.17.85）4．污泥排放量的计算

二次沉淀池中的污泥部分作为剩余污泥排放，其污泥排放量应等于污泥增长量

（△X′），可按（3—17—9)式计算（见本章17·1“有机物降解与微生物增殖”有关内容)。

a、b值的确定是很重要的，以通过试验求得为宜，求定方法与a′、b′求定法类似。对于生活污水或性质与其相类似的废水，a值一般可取0.5—0.7，b值可取0.05—0.1。表3—17—3中（见本章17·1）曾列举了部分工业废水的a、b值。

四、污泥回流系统的计算与设计

污泥回流系统的计算和设计内容有：①污泥回流量的计算；②污泥回流设备的选择与设计。

1．污泥回流量的计算

污泥回流量是关系到处理效果的重要设计参数，应根据不同的水质、水量和运行方式，确定适宜的回流比（参见表3—17—20）。

污泥回流比也可按（3.17.83）式计算，该值的大小取决于混合液污泥浓度和回流污泥浓度，而回流污泥浓度又与SVI值有关，在表3—17—27列举的是这三个参数之间的关系。

在实际曝气池运行中，由于SVI值在一定的幅度内变化，并且需要根据进水负荷的变化，调整混合液污泥浓度，因此，在进行污泥回流设备设计时，应按最大回流比设计，并使其具有在较小回流比时工作的可能性。以便使回流污泥可以在一定幅度内变化。

2．污泥回流设备的选择与设计

合建式的曝气沉淀池，活性污泥可从沉淀区通过回流缝自行回流曝气区。而对分建式曝气池，活性污泥则要通过污泥回流设备回流。污泥回流设备包括提升设备和输泥管渠。

常用的污泥提升设备是污泥泵和空气提升器。污泥泵的型式主要有螺旋泵和轴流泵，其运行效率较高，可用于各种规模的废水处理工程；空气提升器的效率低，但结构简单、管理方便，且可在提升过程中对活性污泥进行充氧，因此，常用于中小型鼓风曝气系统。

选择污泥泵时，首先应考虑的因素是不破坏污泥的特性，运行稳定、可靠等。为保证活性污泥回流系统的连续运行，必须设备用泵。

空气提升器是利用升液管内外液体的密度差而使污泥

提升的。空气提升器（参见图3—17—70)设在二次沉淀池

的排泥井或在曝气池的进口处专设的污泥井中。

每座污泥回流井只宜设一个升液管，而且只与一个二次

沉淀他的污泥斗连通，以免造成二次沉淀池排泥量相互间的

干扰。污泥回流比可以通过调节进气阀门控制。

升液管在回流井中最小浸没深度（H u），按下式计算：

H u＝H1/（n-1）

式中H1——拟提升高度，m；

n ——密度系数，一般取2—2.5。

空气用量（Q u）一般为最大提升污泥量的3—5倍，也可按下式计算；

Q u＝K u Q s H1/﹛231g﹝（H u +10）/10﹞η﹜（3.17.87）式中Q u——空气用量，m3/h；

K u——安全系数，一般采用1.2；

Q s——每个升液管设计提升流量，m3/h；

η——效率系数，一般为0.35—0.45。

空气压力应大于浸没深度（H u）3kPa以上。

一般空气管的最小管径为25mm，升液管的最小管径为75mm。

五、曝气沉淀池的构造设计

曝气沉淀池多呈圆形并用表面机械曝气装置。在构造设计方面有下列基本要求。

1．曝气沉淀池的池体

曝气沉淀池的直径一般不宜>20m；水深不宜>5m；沉淀区水深（h1）宜在1—2m之间；曝气筒直壁的高度（h2）应>h1，一般为h2－h1≥0.414B（B为导流区宽度）。

曝气沉淀池池底斜鄙与水平成45°角；曝气筒保护高度为0.8—1.2m。

2．回流窗孔

回流窗孔流速应为100—200mm/s，其回流窗孔的总长度为曝气筒周长的30%左右，回流窗调节高度为50—150mm。

3．回流缝

回流缝的流速为20—40mm/s，回流缝的宽度（b）一般为150—300mm，回流缝处的顺流圈长度（L）为0.4—0.6m，而顺流圈直径（D4）则应略大于曝气沉淀池池底直径（D3）。

4．导流区下降流速

导流区下降流速为15mm/s左右。

5．容积系数

曝气筒、导流室等墙厚所增加的容积百分数（容积系数）为3—5%左右。

[例] 某一城市的日废水排放量为20000m3，时变化系数为1.4，BOD5为320 mg/L，总氮为40mg/L，总磷为8mg/L，拟采用活性污泥法进行处理，要求处理后的出水BOD5为30mg/L，试计算与设计该活性污泥法处理系统。

[解]

1．工艺流程选择

（1）废水处理程度

废水的BOD5为320mg/L，经初次沉淀池处理后；其BOD5按降低25％计，则进入曝气池的BOD5浓度（S0）为：

S0＝320×（1－25％）＝240mg/L＝0.24kg/ m3

则：S r＝S0－S e＝240－30＝210mg/L＝0.21kg/ m3

E＝S r/S0×100％＝210/240×100％＝87.5％

（2）活性污泥法的运行方式

根据提供的条件，采用传统曝气法。但应考虑按阶段曝气法和生物吸附再生法运行的可能性。曝气池为廊道式，二次沉淀池为辐流式沉淀池。采用螺旋泵回流污泥。

（3）处理流程

活性污泥处理系统中污水及回流污泥流程如下（污泥处理部分略）：

原废水初沉池

2．曝气池及曝气系统的计算与设计

（1）曝气池的计算与设计

①污泥负荷率的确定：根据试验数据，本曝气池采用的污泥负荷率（N s）为0.3kgBOD5/（kgMLVSS·d）

②污泥浓度的确定：根据N s值，SVI值在80—150之间，取SVI=120（满足要求），另取r=1.2，R=50%，f=0.75，经计算得曝气池的污泥浓度（X′）为：

X′=R·r×103·f/﹝（1+R）SVI﹞=0.5×1.2×103×0.75/（1+0.5）×120=2.5kkkg/ m3

③曝气池容积的确定：曝气池的容积为：

V=QS/ （X′N s）=20000×0.21/2.5×0.3=5600 m3

④曝气池主要尺寸的确定

曝气池面积：设两座曝气池（n＝2），池深（H）取4.0m，则每座曝气池的面积（F1）为：

F1=V/（n·H）=5600/2×4=700 m2

曝气池宽度：设池宽（B）为6m，B/H=6/4=1.5，在1—2之间，符合要求。

曝气池长度：曝气池长度L=F1/B=700/6=117m，L/B=117/6=19.5＞10，符合要求。

曝气池的平面形式：设曝气池为三廊道式，则每廊道长L′=L/3=39m。具体尺寸标于例图1中。

取超高为0.5m，故曝气池的总高度H′＝4.0+0.5＝4.5m。

曝气时间：曝气时间（t m）为：

t m=24V/Q=5600×24/20000=6.72h

进水方式设计：为使曝气池能按多种方式运行，将进水方式设计成即可在池首端集中进水，按传统活性污泥法运行；也可沿池长多点进水，按阶段曝气法运行；又可集中在池中部

某点进水，按生物吸附法运行。

例图1 曝气池平面计算图

①日平均需氧量：按表3—17—21，选用a′=0.5，b′=0.15；则日平均需氧量为：

O2＝a′QS r+ b′V X′=（0.5×20000×0.21+0.15×5600×2.5）＝4200kg/d=175kg/h

②最大时需氧量：因为时变化系数K＝1.4，所以最大时需氧量为：

O2max＝（0.5×20000×1.4×0.21+0.15×5600×2.5）/24＝210kg/h

最大时需氧量与平均时需氧量的比值为：

210/175＝1.2

每日去除的BOD5为：

QS r＝20000×0.21＝4200kgBOD5/d

去除每kgBOD5的需氧量（O2）为：

△O2＝4200/4200＝1kgO2/kgBOD5

③其他用气量：在本设计中，除曝气池用空气外，还有辐流式沉淀池（污泥提升部分）、曝气沉砂池等处理设施用空气，以及非工艺设备的用气，均应加以计算，以便在设计供气装置时协同考虑(本计算中此部分略)。

④供气量：采用直径为300 mm的圆盘式微孔曝气器，安装在距曝气池底0.2m处，故实际浸没深度为 3.8m。计算温度按最不利条件考虑（本设计定为30℃）。查表3—17—4可知，水中溶解氧饱和度分别c s（20）=9.17kg/L，c s（30）=7.63kg/L。

微孔曝气器出口处的绝对压力（P b）为：

P b＝1.013×105+9.8×3.8×103＝1.385×105Pa

微孔曝气器的氧转移效率（E A）取15％，则空气离开曝气池时氧的百分比为：

Q t=21（1—E A）/﹝79+21（1—E A）﹞×100%

=21（1—0.15）/﹝79+21（1—0.15）﹞×100%=18.43%

曝气池中的平均溶解氧饱和度（按最不利温度条件考虑）为：

c s（30）=c s﹝P b/（2.066×105）+Q t/42﹞=7.63（1.385/2.066+18.43/42）=7.63×1.109=8.64mg/L

温度为20℃时，曝气池中的溶解氧饱和度为：

c sm（20）＝9.17×1.109＝10.17mg/L

温度为20℃时，脱氧清水的充氧量为：

R0=R t c sm（20）/﹛α﹝βρ·（c sm（30）—c t）﹞×1.024（T—20）﹜=294.93kg/h

取α＝0.82，β＝0.95，ρ＝1.0，＝2.0mg/L，则：

175×10.17

R0= ————————————————＝294.93kg/h

0.82（0.95×1×8.46—2）×1.219

相应最大时的需氧量为：

210×10.17

R0max= ————————————————＝353.92kg/h

0.82（0.95×1×8.46—2）×1.219

曝气池的平均时供气量为：

G S=R0/（0.3×E A）=294.93/（0.3×0.15）=6554m3/h

最大时需氧量的供气量为：

G Smax=R0max/（0.3×E A）=353.92/（0.3×0.15）=7864.89m3/h

去除每kgBOD5的供气量为：

6554/4200×24＝37.45 m3/h

每立方米废水的供气量为：

6554/20000×24＝7.86m3/m3废水

⑤空气管道计算：例图2为空气管道计算简图。如图所示，两相邻廊道间设一条供气干管，共设三条干管，每隔3m设一竖管，则每条干管上设13对竖管，共计78根竖管，每根竖管最大供气量为：7864.89/78=100.83m3/h

空气干管与支管的管径应根据所通过的空气流量和相应的经济流速来确定，其计算结果列于例表1中；鼓风机房至曝气池上最不利点的空气管道压力损失也列于该表中。

15

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11121314

16

例图2空气管道计算简图

从例图2和例表1可知，鼓风机房至最不利点的空气管道压力损失为1.089≈1.09kPa。取微空曝气器及配管的空气压力损失为4.9kPa，则总压力损失为1.09+4.9＝5.99kPa。

（5）鼓风机选择

①鼓风机所需压力（P t）

Pt＝（4.0—0.2）x 9.8+5.99+3＝46.23kPa。

②鼓风机所需供气量

最大时：G S（max）＝7864.89m3/h；

平均时：G S＝6554m3/h；

最小时：G S（min）＝3277m3/h。

③鼓风机型号：采用风量为60m3/min，静压为49kPa的罗茨鼓风机四台，其中一台备用。高负荷时三台工作，平时二台工作，低负荷时一台工作。

3．二次沉淀池的计算与设计

二次沉淀池采用辐流式，用表面负荷法进行计算。

（1）表面积

废水最大时的流量（Q max）＝1.4Q/24＝1167m3/h，表面负荷值（q）采用1.2m3/（m2·h），则表面积（A）为：

A＝Q max/q＝1167/1.2＝972.5m2

设两座二沉池（n＝2），则每座二沉他的表面积（A1）为：

（A1）＝972.5+2.486=486.3m2

（2）直径

二沉池的直径（D）为：

D＝（4A/π）1/2＝（4×486.3/π）1/2＝24.88≈25m

（3）有效水深

取水力停留时间为2h，则有效水深（H）为：

H=Q max t/A=1167×2/972.5=2.4m

（4）污泥斗容积

取回流比R＝50％，则回流污泥浓度为：

X r=X（1+R）/R=X′（1+R）/Rf=2.5×（1+0.5）/（0.5×0.75）=10kg/m3

污泥斗的容积（V s）为：

V s=4（1+R）QX/〔（X+X r）24〕=4×20000×3.3/〔（3.3+10）×24〕=1240.6m3

每个污泥斗的容积（V S1）为：

V S1=1240.6÷2＝620.3m3

4．污泥回流系统的计算与设计

（1）污泥回流量

根据实验结果，污泥回流比可采用50％，最大污泥回流比为100％，则按最大污泥回流比计算，活泥回流（Q r）为：

Q r=RQ=1×833.33=833.33m3/h

（2）污泥回流设备选择

采用螺旋泵进行污泥提，其提升高度应按实际高程布置来确定，本设计定为2.5m根据污泥回流量（R＝100％），选用外径为700mm，提升量为300m3/h的螺旋泵四台其中一台备用。

5．污泥排放量计算

取a值为0.6，b值为0.075，则每日污泥的增长量（排放量）为：

X＝0.6×20000×0.21—0.075×5600×2.5＝1470kg/d

6．营养物质的平衡计算

（1）氮

每日从废水中可获得的总氮量为：0.04×20000＝800kg/d，而每日污泥所需要的氮量为：

0.122×1470＝179.34kg/d，故不需要向废水中补充氮。

（2）磷

每日从废水中可获得的磷量为：0.008×20000＝160kg/d，而每日污泥所需要的磷量为：0.023×1470＝33.81kg/d，故不需要向废水中补充磷。

[例] 某工厂对所排放的废水拟采用曝气沉淀池进行处理。其废水设计流量为200m3/h，BOD5为300mg/L，预处理可去除30％。根据小型试验结果，其设计参数为：N S＝0.4kgBOD5/（kgMLVSS·d），S e≤30mg/L，X′＝3kg/m3，△O2＝1.0kgO2/kgBOD5，R＝5，试计算曝气沉淀池的主要尺寸和选择曝气叶轮。

[解]

1．曝气区容积

曝气区进水的BOD5浓度为：

S0＝300×（1—30％）＝210mg/L＝0.21kg/m3

S r＝S0一S e＝0.21—0.03＝0.18kg/m3

废水的设计流量为：200×24＝4800m3/d

拟采用两座曝气沉淀池，则每座的容积为：

V1=QS r/（N s X′n）=48000×0.18/0.4×3×2=360m3

2．沉淀区面积和容积

因X′＝3kg/m3，取f＝0.75，则X＝X′/f＝3/0.75＝4kg/m3。查表3—17—24，得u=0.28mm/s，故每座沉淀区的面积（A3）为：

A3=Q/3.6un=200/3.6×0.28×2=99.21m2

取沉淀时间为1.5h，则每个沉淀区容积（V2）为：

V2＝Qt/n=200×1.5＝150 m3

沉淀区的高度（h1）为：

h1＝V2/V3＝150/99.21=1.51m（在1—2m之间）

3．需氧量

需氧量（O2＝R t）为：

O2＝△O2QS t/n＝1.0×200×0.18/2=18kgO2/h

取计算温度为30℃，α＝0.8，β＝0.9，ρ＝1.0，c L=2.0mg/L，则充氧量（R0）为：

R t c s（20）18×9.17 R0=——————————————————=————————————————α（β?ρ?c s（30）—c L）×1.024（30—20） 0.8（0.9×1×7.63—2）×1.219

=34.78kgO2/h

4．曝气叶轮规格与曝气筒直径

（1）曝气叶轮

采用泵型叶轮，根据其性能，选用直径（d）为1.2m的叶轮，其转速为54—70r/min，R0为21—43kgO2/h。

（2）曝气筒直径

采用曝气池直径与叶轮直径之比为6，则曝气筒的直径（D1）为：

D1＝6d＝6×1.2＝7.2m

曝气筒的面积为（A1）为：

A1＝πD12/4＝π×7.22/4＝40.72m2

5．导流室面积、直径和宽度

导流室下降流速（V2）采用15mm/s，则导流室表面积（A2）为：

A2＝Q（1+R）/3.6v2n＝200（1+5）/3.6×15×2＝11.11m2

导流室直径（D2）为：

D2=〔4（A1+A2）/π〕1/2=〔4（40.72+11.11）/π〕1/2=8.12m≈8.2m

导流室宽度（B）为：

B＝（D2—D1）/2＝（8.2—7.2）/2＝0.5m

6．曝气沉淀池直径

曝气沉淀池的直径（D）为：

D=〔4（A1+A2+A3）/π〕1/2=〔4（40.72+11.11+99.21）/π〕1/2=13.87m≈14m

7．曝气沉淀池基本尺寸

曝气筒直壁高（h2）为：

h2＝h1+0.414B＝1.51+0.414×0.5＝1.72m

曝气沉淀池直壁高（h 3）为：

h3＝h 2＝1.72m

设曝气沉淀池斜壁和曝气筒斜壁均为45°，曝气池水深与叶轮直径比为3.7，则曝气池深度H=1.2×3.7=4.44m≈4.5m，则斜壁高（h 4）为：

H4＝4.5—1.72＝2.78m

曝气池池底直径（D3）为：

D3＝D—2h4＝14—2×2.78＝8.44m≈8.5m

例图1所示为曝气沉淀他的基本尺寸草图。

例图1 曝气沉淀池基本尺寸图

8，实际容积校核计算

曝气沉淀池的总容积为：

V′=π（D/2）2h+πh4〔（D/2）2+（D/2）（D3/2）+（D3/2）2〕/3

=π（14/2）2×1.72+π×2.78〔（14/2）2+（14/2）（8.5/2）+（8.5/2）2〕/3 =264.77+281.84=546.61m3

曝气沉淀池的结构容积系数取5％，则实际有效容积为：

V＝V′/（1—5％）＝546.61（1—0.05）＝519.28 m 3

沉淀区的实际有效容积（V 2）为：

V 2＝π（D2—D12）h1/4＝π（142—8.22）×1.51/4＝152.7m 3

曝气区的实际有效容积（V1）为：

V1＝V—V2＝520.25—152.7＝366.58m 3

由上面的校核结果可知，沉淀区和曝气区的实际有效容积分别接近计算值（150m3，360m3）。

9．回流窗孔

回流窗孔流速取v 1＝100mm/s，回流窗孔总面积（f）为：

f＝Q（1+R/3.6v 1n）＝200（1+5）/3.6×100×2＝1.67rn 2

每池开24个回流窗孔，则每个窗孔的面积（f 1）为：

f 1＝f/24＝1.67/24＝0.07m 2

采用200×350mm的孔口，并设置调节挡板来调节回流比。

10．回流缝

取曝气筒底直径（D4）大于池底直径（D3）0.2m，则：

D4＝D3十0.2＝8.5十0.2＝8.7m

取回流缝宽b＝0.2m，顺流圈长L＝0.5m，则回流缝过水面积（f2）为：

f2=πb〔D4+（L+b）/1.41〕＝π×0.2〔8.7+（0.5+0.2）/1.41〕=5.78m2 回流缝流速（v 4）为：

v4=QR/3.6f 2n=200×5/3.6×5.78×2=24.03mm/s（符合要求）

利用COD指标进行活性污泥法系统的设计

利用COD指标进行活性污泥法系统的设计 朱明权 (Schueffl & Forsthuber Consulting) 摘要阐述了利用COD指标进行活性污泥法系统设计的主要思想和过程，并建立一套用于硝化和反硝化的活性污泥法COD设计方法。大量实际运行结果表明，利用该法对系统剩余污泥量和耗氧量以及活性污泥的组成计算所得的结果要较传统的BOD 5 方法更为精确。 关键词COD 活性污泥法设计剩余污泥量需氧量硝化 反硝化 活性污泥法是目前废水生物处理的最主要方法，长期以来活性污泥 法均根据污水处理厂的进、出水BOD 5指标进行设计。由于BOD 5 指标测定 精度低、费时耗力、其值也仅仅反映部分较易降解的有机物含量，故利 用BOD 5 指标不能对整个处理系统建立物料平衡。随着污水处理厂处理要求的不断提高，活性污泥法系统的设计污泥龄将逐渐提高，故难降解和部分颗粒性有机物的水解程度也将有所提高，污水处理厂中实际所降解 的有机物含量明显高于进水BOD 5 所反映的含量。与之相比，COD指标测定简单、精度高且具可比性，能反映污水中所含的全部有机物，故利用COD指标可以进行物料衡算。 虽然COD指标不能说明污水中有机物的生物可降解性，但对污水厂出水或将水样和活性污泥经混合后进行较长时间曝气所得过滤液的COD 以及对活性污泥增殖情况进行分析，可以基本反馈入流污水COD中可降解和难降解物质的含量比例，这就为利用COD指标进行污水厂的设计和运行提供了可能。据此，国际水质协会(IAWQ)所建立的活性污泥1号和2号动态模型也均采用COD指标为基础。随着现代分析技术的飞速发展，快速COD测定方法以及在线COD测定仪(on-line)不断应用，对进水COD 各个组分的分析技术及其在活性污泥法系统中动力学转化机理的认识不断提高，尤其是活性污泥法过程动态模拟方法不断普及，可以认为利用COD指标进行活性污泥法系统的设计将呈不断上升的趋势。 1 活性污泥法的COD设计方法 1.1进水水质组成及其转化过程 在利用COD指标进行活性污泥法系统设计前，应首先对进水水质进行分析。主要包括测定水样经混合后的总COD浓度、水样经过滤后(滤纸孔隙直径为0.45 μm)滤液的COD浓度(即水样的溶解性COD浓度)、SS 和VSS、进水氮和磷浓度等。 一般城市污水的水质组成及其在活性污泥法系统中的转化过程如图1所示。 根据图1，进水总COD和各个组分之间的关系可用下式表示：

活性污泥系统的工艺计算与设计

活性污泥系统的工艺计算与设计 一、设计应掌握的基础资料与工艺流程的选定 活性污泥系统由曝气池、二次沉淀池及污泥回流设备等组成。其工艺计算与设计主要包括5方面内容，即 ①工艺流程的选择； ②曝气池的计算与设计； ②曝气系统的计算与设计； ④二次沉淀池的计算与设计； ⑤陌泥回流系统的计算与设计。 进行活性污泥处理系统的工艺计算和设计时，首先应比较充分地掌握与废水、污泥有关的原始资料并确定设计的基础数据。主要是下列各项： ①废水的水量、水质及变化规律； ②对处理后出水的水质要求； ③对处理中所产生污泥的处理要求； ④污泥负荷率与BOD5去除率： ⑤混合液浓度与污泥回流比。 对生活污水和城市废水以及性质与其相类似的工业废水，人们已经总结出一套较为成熟和完整的设计数据可直接应用。而对于一些性质与生活污水相差较大的工业废水或城市废水，则需要通过试验来确定有关的设计数据， 选定废水和污泥处理工艺流程的主要依据就是的前述的①、②、③各项内容和据此所确定的废水和污泥的处理程度。 在选定时，还要综合考虑当地的地理位置、地区条件、气候条件以及施工水平等因素，综合分析本工艺在技术上的可行性和先进性及经济上的可能性和合理性等。特别是对工程量大、建设费用高的工程，需要进行多种工艺流程比较之后才能确定，以期使工程系统达到优化。 二、曝气池的计算与设计 曝气他的计算与设计主要包括：①曝气池（区）容积的计算；②需氧量和供气量的计算； ③池体设计等几项。 1．曝气池（区）容积的计算 （1）计算方法与计算公式 计算曝气区容积，常用的是有机负荷计算法。也称BOD5负荷计算法。负荷有两种表示方法，即污泥负荷和容积负荷。曝气池（区）容积计算公式列于表3—17—19中。

活性污泥法污水处理

水污染控制工程课程设计城镇污水处理厂设计 指导教师刘军坛 学号 130909221 姓名秦琪宁

目录 摘要 (3) 第一章引言 (4) 1.1设计依据的数据参数 (4) 1.2设计原则 (5) 1.3设计依据 (5) 第二章污水处理工艺流程的比较及选择 (6) 2.1 选择活性污泥法的原因 (6) 第三章工艺流程的设计计算 (7) 3.1设计流量的计算 (7) 3.2格栅 (9) 3.3提升泵房 (9) 3.4沉砂池 (10) 3.5初次沉淀池和二次沉淀池 (11) 3.6曝气池 (15) 第四章平面布置和高程计算 (25) 4.1污水处理厂的平面布置 (25) 4.2污水处理厂的高程布置 (26) 第五章成本估算 (27) 5.1建设投资 (27) 5.2直接投资费用 (28) 5.3运行成本核算 (29) 结论 (29) 参考文献： (30) 致谢 (30)

摘要 本设计采用传统活性污泥法处理城市生活污水，设计规模是200000m3/d。该生活污水氨氮磷含量均符合出水水质，不需脱氮除磷，只考虑除掉污水中的SS、BOD、COD。传统活性污泥法是经验最多，历史最悠久的一种生活污水处理方法。污泥处理工艺为污泥浓缩脱水工艺。污水处理流程为：污水从泵房到沉砂池，经过初沉池，曝气池，二沉池，接触消毒池最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入贮泥池，经过浓缩的污泥再送至带式压滤机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。本设计的优势是：设计流程简单明了，无脱氮除磷的设计，节省了成本，该方法是早期开始使用的一种比较成熟的运行方式，处理效果好，运行稳定，BOD 去除率可达90%以上，适用于对处理效果和稳定程度要求较高的污水，城市污水多采用这种运行方式。 关键词：城市污水传统活性污泥法污泥浓缩

活性污泥法课程设计(DOC)

课程设计 题目城镇污水处理厂工艺设计 （活性污泥法） 学院环境与生物工程学院 专业环境工程 班级环境工程一班 学生姓名张琼 指导教师谭雪梅 2012 年12 月7 日

目录 目录 (1) 第一章设计任务 (4) 1.1 设计任务及要求 (4) 1.1.1 设计任务 (4) 1.1.2 设计要求 (4) 第二章总体设计 (5) 2.1 处理构筑物选择 (5) 2.2 污水处理厂选址 (5) 2.3 核心工艺比较 (6) 2.3.1 氧化沟工艺 (6) 2.3.2 A/O法 (6) 2.3.3 SBR法 (7) 2.3.4 曝气生物滤池（BAF） (7) 2.3.5 MBR工艺 (7) 2.4 设计流量 (9) 2.5 污水、污泥处理工艺流程图 (9) 第三章格栅 (9) 3.1 设计草图 (10) 3.2 设计参数 (10) 3.3 设计计算 (10) 3.3.1 中格栅的设计计算 (10) 3.3.2 细格栅的设计计算 (12) 第四章沉砂池 (14) 4.1 设计草图 (15) 4.2 设计参数 (15) 4.3 设计计算 (15) 第五章初级沉淀池 (17) 5.1 设计草图 (17) 5.2 设计计算 (17)

第六章曝气池 (20) 6.1 污水处理程度的计算及曝气池的运行方式 (20) 6.1.1 污水处理程度的计算 (20) 6.1.2 曝气池的运行方式 (20) 6.2 曝气池的计算与各部位尺寸的确定 (21) 6.3 曝气系统的计算与设计 (23) 6.4 供气量计算 (24) 6.5 空气管系统计算 (26) 6.6 空压机的选定 (27) 第七章二次沉淀池 (27) 7.1 设计草图 (28) 7.2 设计参数 (28) 7.3 设计计算 (28) 第八章其他构筑物 (31) 8.1 集水井 (31) 8.2 污水提升泵房 (32) 8.3 接触池 (33) 8.4 液氯投配系统 (33) 8.5 计量堰 (34) 8.6 污泥回流泵房 (34) 8.7 污泥浓缩池 (35) 8.8 污泥脱水间 (35) 第九章构筑物高程布置计算及水力损失 (35) 9.1平面布置 (35) 9.2构筑物水头损失计算 (36) 9.2.1 污泥管道水头损失 (37) 9.2.2 污水管渠水力计算 (38) 9.3 污泥高程计算 (38) 第十章污水厂运行成本及其构成 (40) 10.1 污水处理厂的处理成本构成 (40) 10.2 运行成本分析 (40)

活性污泥法污泥产量计算

活性污泥工艺的设计计算方法活性污泥工艺是城市污水处理的主要工艺，它的设计计算有三种方法：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。三种方法在操作上难易程度不同，计算结果的精确度不同，直接关系到设计水平、基建投资和处理可靠性。正因为如此，国内外专家都在进行大量细致的研究，力求找出一种精确度更高而又便于操作的计算方法。 1污泥负荷法 这是目前国内外最流行的设计方法，几十年来，运用该法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明它的正确性和适用性。但另一方面，这种方法也存在一些问题，甚至是比较严重的缺陷，影响了设计的精确性和可操作性。 污泥负荷法的计算式为［1］ V=24LjQ／1000FwNw=24LjQ／1000Fr(1) 污泥负荷法是一种经验计算法，它的最基本参数Fw(曝气池污泥负荷)和Fr(曝气池容积负荷)是根据曝气的类别按照以往的经验设定，由于水质千差万别和处理要求不同，这两个基本参数的设定只能给出一个较大的范围，例如我国的规范对普通曝气推荐的数值为Fw=0.2～0.4 kgBOD/(kgMLSS·d) Fr=0.4～0.9 kgBOD/(m3池容·d) 可以看出，最大值比最小值大一倍以上，幅度很宽，如果其他条件不变，选用最小值算出的曝气池容积比选用最大值时的容积大一倍或一倍以上，基建投资也就相差很多，在这个范围内取值完全凭经验，对于经验较少的设计人来说很难操作，这是污泥负荷法的一个主要缺陷。

污泥负荷法的另一个问题是单位容易混淆，譬如我国设计规范中Fw的单位是kgBOD/ (kgMLSS·d)，但设计手册中则是kgBOD/(kgMLVSS·d)，这两种单位相差很大。MLSS是包括无机悬浮物在内的污泥浓度，MLVSS则只是有机悬浮固体的浓度，对于生活污水，一般MLVSS=0.7MLSS，如果单位用错，算出的曝气池容积将差30%。这种混淆并非不可能，例如我国设计手册中推荐的普通曝气的Fw为0.2～0.4kgBOD/(kgMLVSS·d)［2］，其数值和设计规范完全一样，但单位却不同了。设计中经常遇到不知究竟用哪个单位好的问题，特别是设计经验不足时更是无所适从，加上近年来污水脱氮提上了日程，当污水要求硝化、反硝化时，Fw、Fr取多少合适呢? 污泥负荷法最根本的问题是没有考虑到污水水质的差异。对于生活污水来说，SS和B OD浓度大致有数，MLSS与MLVSS的比值也大致差不多，但结合各地的实际情况来看，城市污水一般包含50%甚至更多的工业废水，因而污水水质差别很大，有的SS、BOD值高达300～400 mg/L，有的则低到不足100 mg/L，有的污水SS/BOD值高达2以上，有的SS值比BOD值还低。污泥负荷是以MLSS为基础的，其中有多大比例的有机物反映不出来，对于相同规模、相同工艺、相同进水BOD浓度的两个厂，按污泥负荷法计算曝气池容积是相同的，但当SS/BOD值差异很大时，MLVSS也相差很大，实际的生物环境就大不相同，处理效果也就明显不同了。 综上所述，污泥负荷法有待改进。因此，国际水质污染与控制协会(IAWQ)组织各国专家，于1986年首次推出活性污泥一号模型(简称ASM1)［3］，1995年又推出了活性污泥二号模型(简称ASM2)［4、5］。 2数学模型法 数学模型法在理论上是比较完美的，但在具体应用上则存在不少问题，这主要是由于污水和污水处理的复杂性和多样性，即使是简化了的数学模式，应用起来也相当困难，从而阻碍了它的推广和应用。到目前为止，数学模型法在国外尚未成为普遍采用的设计方法，而在我国还没有实际应用于工程，仍停留在研究阶段。

传统活性污泥工艺城市污水处理工程设计

15万吨/日传统活性污泥工艺城市污水处理工程设计 摘要 环境保护是我国的基本国策。世界经济发展的实践证明，为实现经济的持续稳定的发展，必须解决好发展与环境保护的矛盾。随着我国社会和经济的高速发展，城市环境污染特别是水污染的问题日趋严重。目前我国水污染控制的重点已从以工业点源为主，逐步转变为以城市污水污染为主的控制。本文即为辽宁省沈阳市某污水处理工程的设计计算，在分析进出水水质之后，结合当地的水文及气候条件，本设计选用传统活性污泥工艺进行处理。 传统活性污泥法是当前应用最为广泛的污水处理技术之一。该方法自1914年在英国曼彻斯特市建成污水试验厂以来，已有80多年的历史。它是以活性污泥为主体的污水生物处理方法，构成传统活性污泥法有3个基本要素：—是引起吸附和氧化作用的微生物，即活性污泥；二是废水中的有机物，它是处理对象，也是微生物的食料；三是溶解氧，没有充足的溶解氧，好氧微生物既不能生存也不能发挥氧化分解作用。 本文详细计算了传统活性污泥工艺的各处理构筑物，也进行了污水及污泥高程布置及基本的成本概算。 关键词：城市污水处理厂传统活性污泥工艺污水处理污泥处理

目录 摘要 ................................................................................................................................................................. I 第一章绪论 .. (1) 1.1 水污染现状 (1) 1.2 传统活性污泥工艺原理 (1) 1.3 传统活性污泥工艺流程 (1) 1.4传统活性污泥工艺的优点 (2) 1.5选择传统活性污泥工艺的理由 (2) 1.5.1设计原始资料 (2) 1.5.2工艺选择 (2) 第二章编制依据及设计内容 (3) 2.1 自然状况 (3) 2.1.1地形地貌 (3) 2.1.2水文状况 (3) 2.1.3地质条件 (4) 2.1.4气象条件 (4) 2.2 处理流程选择 (4) 2.2.1污水处理流程的选择原则 (4) 2.2.2应考虑的其他一些重要因素 (4) 第三章污水总泵站的设计计算 (5) 3.1污水泵站的组成 (5) 3.2选择泵房的条件 (5) 3.3选泵的条件 (6) 3.4污水泵房的工艺流程 (6) 3.5污水泵站设计计算 (6) 3.5.1选泵前扬程估算 (7) 3.5.2水泵机组的选择 (7) 3.5.3泵前格栅计算 (7) 3.5.5集水池设计计算 (12)

活性污泥法工艺的原理

活性污泥法工艺的原理 一、活性污泥的形态、组成与性能指标 1.活性污泥法工艺 活性污泥法工艺是一种应用最广泛的废水好氧生化处理技术，其主要由曝气池、二次沉淀池、曝气系统以及污泥回流系统等组成（图2-5-1)。废水经初次沉淀池后与二次沉淀池底部回流的活性污泥同时进入曝气池，通过曝气，活性污泥呈悬浮状态，并与废水充分接触。废水中的悬浮固体和胶状物质被活性污泥吸附，而废水中的可溶性有机物被活性污泥中的微生物用作自身繁殖的营养，代谢转化为生物细胞，并氧化成为最终产物(主要是CO2)。非溶解性有机物需先转化成溶解性有机物，而后才被代谢和利用。废水由此得到净化。净化后废水与活性污泥在二次沉淀池内进行分离，上层出水排放；分离浓缩后的污泥一部分返回曝气池，以保证曝气池内保持一定浓度的活性污泥，其余为剩余污泥，由系统排出。 2.活性污泥的形态和组成 活性污泥通常为黄褐色（有时呈铁红色）絮绒状颗粒，也称为“菌胶团”或“生物絮凝体”，其直径一般为0.02~2mm；含水率一般为99.2%~99.8%，密度因含水率不同而异，一般为1.002~1.006g/m3；活性污泥具有较大的比表面积，一般为20~100cm2/mL。 活性污泥由有机物及无机物两部分组成，组成比例因污泥性质的不同而异。例如，城市污水处理系统中的活性污泥，其有机成分占75%~85%，无机成分仅占15%~25%。活性污泥中有机成分主要由生长在活性污泥中的微生物组成，这些微生物群体构成了一个相对稳定的生态系统和食物链（如图2-5-2所示），其中以各种细菌及原生动物为主，也存在着真菌、放线菌、酵母菌以及轮虫等后生动物。在活性污泥上还吸附着被处理的废水中所含有的有机和无机固体物质，在有机固体物质中包括某些惰性的难以被细菌降解的物质。

活性污泥法课程设计(DOC)知识分享

活性污泥法课程设计 (D O C)

学号：2010122140 课程设计 题目城镇污水处理厂工艺设计 （活性污泥法） 学院环境与生物工程学院 专业环境工程 班级环境工程一班 学生姓名张琼 指导教师谭雪梅 2012 年12 月7 日

目录 目录 0 第一章设计任务 (3) 1.1 设计任务及要求 (3) 1.1.1 设计任务 (3) 1.1.2 设计要求 (3) 第二章总体设计 (4) 2.1 处理构筑物选择 (4) 2.2 污水处理厂选址 (4) 2.3 核心工艺比较 (5) 2.3.1 氧化沟工艺 (5) 2.3.2 A/O法 (5) 2.3.3 SBR法 (6) 2.3.4 曝气生物滤池（BAF） (6) 2.3.5 MBR工艺 (6) 2.4 设计流量 (8) 2.5 污水、污泥处理工艺流程图 (8) 第三章格栅 (9) 3.1 设计草图 (9) 3.2 设计参数 (9) 3.3 设计计算 (9) 3.3.1 中格栅的设计计算 (9) 3.3.2 细格栅的设计计算 (11) 第四章沉砂池 (14) 4.1 设计草图 (14) 4.2 设计参数 (14) 4.3 设计计算 (15) 第五章初级沉淀池 (16) 5.1 设计草图 (17) 5.2 设计计算 (17)

第六章曝气池 (19) 6.1 污水处理程度的计算及曝气池的运行方式 (20) 6.1.1 污水处理程度的计算 (20) 6.1.2 曝气池的运行方式 (20) 6.2 曝气池的计算与各部位尺寸的确定 (20) 6.3 曝气系统的计算与设计 (23) 6.4 供气量计算 (24) 6.5 空气管系统计算 (27) 6.6 空压机的选定 (27) 第七章二次沉淀池 (28) 7.1 设计草图 (28) 7.2 设计参数 (29) 7.3 设计计算 (29) 第八章其他构筑物 (32) 8.1 集水井 (32) 8.2 污水提升泵房 (32) 8.3 接触池 (33) 8.4 液氯投配系统 (34) 8.5 计量堰 (34) 8.6 污泥回流泵房 (35) 8.7 污泥浓缩池 (36) 8.8 污泥脱水间 (36) 第九章构筑物高程布置计算及水力损失 (36) 9.1平面布置 (36) 9.2构筑物水头损失计算 (37) 9.2.1 污泥管道水头损失 (38) 9.2.2 污水管渠水力计算 (38) 9.3 污泥高程计算 (39) 第十章污水厂运行成本及其构成 (40) 10.1 污水处理厂的处理成本构成 (40) 10.2 运行成本分析 (41)

活性污泥工艺中剩余污泥量计算

关于活性污泥工艺中剩余污泥量计算的讨论 我国大部分城市(镇)污水处理厂采用的是传统活性污泥法或其变型工艺,其生物系统产生的剩余污泥量往往存在着设计值与实际值相差较为悬殊的现象,这在不设初沉池系统的活性污泥工艺,如Ａ/Ｏ法、Ａ2/Ｏ法、ＡＢ法、氧化沟、ＳＢＲ中更为普遍。究其根源,或是污泥产率系数的设计取值与实际运行有差距,或是没有考虑进水中不可降解及惰性悬浮固体对剩余污泥量的影响。本文就上述两个问题进行讨论。 1剩余污泥量计算方法 在活性污泥工艺中,为维持生物系统的稳定,每天需不断有剩余污泥排出。它们主要由两部分构成,一是由降解有机物ＢＯＤ所产生的污泥增殖,二是进水中不可降解及惰性悬浮固体的沉积。因此,剩余干污泥量可以用式(1)计算: ΔＸ=(Ｙ1+Ｋｄθｃ)Ｑ(ＢＯＤｉ-ＢＯＤｏ)+ｆＰＱ(ＳＳｉ-ＳＳｏ)(1) 式中ΔＸ———系统每日产生的剩余污泥量,ｋｇＭＬＳＳ/ｄ; Ｙ———污泥增殖率,即微生物每代谢1ｋｇＢＯＤ所合成的ＭＬＶＳＳｋｇ数; Ｋｄ———污泥自身氧化率,ｄ-1; θｃ———污泥龄(生物固体平均停留时间),ｄ; Ｙ1+Ｋｄθｃ———污泥净产率系数,又称表观产率(Ｙｏｂｓ); Ｑ———污水流量,ｍ3/ｄ; ＢＯＤｉ,ＢＯＤｏ———进、出水中有机物ＢＯＤ浓度,ｋｇＢＯＤ/ｍ3; ｆＰ———不可生物降解和惰性部分占ＳＳｉ的百分数; ＳＳｉ,ＳＳｏ———进、出水中悬浮固体ＳＳ浓度,ｋｇＳＳ/ｍ3。 德国排水技术协会(ＡＴＶ)制订的城市污水设计规范中给出了剩余污泥量的计算表达式[1]。此式与式(1)本质相同,只是更加细致,考虑了活性污泥代谢过程中的惰性残余物(约占污泥代谢量的10%左右)及温度修正。综合污泥产率系数ＹＢＯＤ(以ＢＯＤ计,包含不可降解及惰性ＳＳ沉积项)写作: ＹＢＯＤ=0 6×(1+ＳＳｉＢＯＤｉ)-(1-ｆｂ)×0 6×0 08×θｃ×ＦＴ1+0 08×θｃ×ＦＴ(2) ＦＴ=1 702(Ｔ-15)(3) 式中ｆｂ———微生物内源呼吸形成的不可降解部分,取值0 1; ＦＴ———温度修正系数。 比较(1),(2)两式,可知在ＡＴＶ标准中动力学参数Ｙ,Ｋｄ分别取值0．6和0．08ｄ-1,进水中不可降解及惰性悬浮固体(ｆＰ部分)占总进水ＳＳ的60%。由于剩余污泥中挥发性部分所占比例与曝气池中ＭＬＶＳＳ与ＭＬＳＳ的比值大体相当,因此剩余干污泥量也可以表示成下式: ΔＸ=ＹｏｂｓＱ(ＢＯＤｉ-ＢＯＤｏ)ｆ(4) 式中ｆ=ＭＬＶＳＳＭＬＳＳ;其他符号意义同前。 式(4)与式(1)是一致的,均需确定Ｙｏｂｓ。 2Ｙｏｂｓ的确定表观产率 Ｙｏｂｓ=Ｙ1+Ｋｄθｃ具有明确的物理含义,我国《室外排水设计规范》(ＧＢＪ14-87)第6 ．6．2条明确规定“在20℃,有机物以ＢＯＤ计时,污泥产率系数Ｙ其常数为0 ．4～0．8。如处理系统无初次沉淀池,Ｙ值必须通过试验确定。”同款还规定了Ｋｄ20℃的常数值0．04～0 ．075ｄ-1。从中可以看出,Ｙ值变化幅度达100%,Ｋｄ的变化幅度达87 5%。对于不设初沉池的活性污泥系统,常常将已有类似污水处理厂的运行经验,作为设计上的参考。表1是几种典型活性污泥工艺Ｙｏｂｓ(或Ｙ,Ｋｄ)取值情况。 对于运行中的污水处理厂,可通过长期运行工况参数,如θｃ,Ｆ(污泥负荷,ｋｇＢＯＤ/(ｋｇＭＬＶＳＳ·ｄ))求得Ｙｏｂｓ实际值,或回归出适用于该厂的Ｙ,Ｋｄ值。Ｙｏｂｓ用θｃ,Ｆ表示为:Ｙｏｂｓ=1θｃＦ(5)据实际运行参数并利用式(5)计算得出的北京市方庄污水处理厂(传统活性污泥工艺)和酒仙桥污水处理厂(氧化沟工艺)的污泥净产率系数,见表

各种活性污泥法工艺大全

各种活性污泥法工艺大全 迄今为止，在活性污泥法工程领域，应用着多种各具特色的运行方式。主要有以下几种：1)传统推流式活性污泥法； 2)完全混合活性污泥法；3)阶段曝气活性污泥法；4)吸附—再生活性污泥法；5)延时曝气活性污泥法；6)高负荷活性污泥法；7)纯氧曝气活性污泥法；8)浅层低压曝气活性污泥法； 9)深水曝气活性污泥法；10) 深井曝气活性污泥法。下面分别介绍活性污泥法的各种工艺，其设计参数见最后附表：各种活性污泥法工艺参数表1.传统推流式活性污泥法：推流式活性污泥法1)工艺流程：2)供需氧曲线：3)主要优点：A.处理效果好：BOD5的去除率可达90-95%；B.对废水的处理程度比较灵活，可根据要求进行调节。4)主要问题：A.为了避免池首端形成厌氧状态，不宜采用过高的有机负荷，因而池容较大，占地面积较大；B.在池末端可能出现供氧速率高于需氧速率的现象，会浪费了动力费用；C.对冲击负荷的适应性较弱。5)一般所采用的设计参数(处理城市污水)：2.完全混合活性污泥法合建式完全混合活性污泥法1)主要特点：A.可以方便地通过对F/M的调节，使反应器内的有机物降解反应控制在最佳状态；B.进水一进入曝气池，就立即被大量混合液所稀释，所以对冲击负荷有一定的抵抗能力；C.适合于处理较高浓度的有机工业废水。2)主要结构形式：A.合建式

（曝气沉淀池）：B.分建式3、阶段曝气活性污泥法——又称分段进水活性污泥法或多点进水活性污泥法阶段曝气活性 污泥法1)工艺流程：2)主要特点：A.废水沿池长分段注入曝气池，有机物负荷分布较均衡，改善了供养速率与需氧速率间的矛盾，有利于降低能耗；B.废水分段注入，提高了曝气池对冲击负荷的适应能力；4、吸附再生活性污泥法——又称生物吸附法或接触稳定法。吸附再生活性污泥法主要特点是将活性污泥法对有机污染物降解的两个过程——吸附、代谢稳定，分别在各自的反应器内进行。1)工艺流程：2)主要优点：A.废水与活性污泥在吸附池的接触时间较短，吸附池容积较小，再生池接纳的仅是浓度较高的回流污泥，因此，再生池的容积也较小。吸附池与再生池容积之和低于传统法曝气池的容积，基建费用较低；B.具有一定的承受冲击负荷的能力，当吸附池的活性污泥遭到破坏时，可由再生池的污泥予以补充。3)主要缺点：处理效果低于传统法，特别是对于溶解性有机物含量较高的废水，处理效果更差。5、延时曝气活性污泥法——完全氧化活性污泥法延时曝气活性污 泥法1)主要特点：A.有机负荷率非常低，污泥持续处于内源代谢状态，剩余污泥少且稳定，勿需再进行处理；B.处理出水出水水质稳定性较好，对废水冲击负荷有较强的适应性； C.在某些情况下，可以不设初次沉淀池。2)主要缺点：A.池容大、曝气时间长，建设费用和运行费用都较高，而且占地

活性污泥法污泥产量计算

活性污泥工艺的设计计算方法探讨 摘要对活性污泥工艺的三种设计计算方法：污泥负荷法、泥龄法、数学模型法的优缺点进行了评述，建议现阶段推广采用泥龄法进行设计计算，并对泥龄法基本参数的选用提出了意见。 关键词活性污泥工艺泥龄法污泥负荷法数学模型法设计计算 活性污泥工艺是城市污水处理的主要工艺，它的设计计算有三种方法：污泥负荷法、泥龄法和数学模型法。三种方法在操作上难易程度不同，计算结果的精确度不同，直接关系到设计水平、基建投资和处理可靠性。正因为如此，国内外专家都在进行大量细致的研究，力求找出一种精确度更高而又便于操作的计算方法。 1污泥负荷法 这是目前国内外最流行的设计方法，几十年来，运用该法设计了成千上万座污水处理厂，充分说明它的正确性和适用性。但另一方面，这种方法也存在一些问题，甚至是比较严重的缺陷，影响了设计的精确性和可操作性。 污泥负荷法的计算式为［1］ V=24LjQ／1000FwNw=24LjQ／1000Fr(1) 污泥负荷法是一种经验计算法，它的最基本参数Fw(曝气池污泥负荷)和Fr(曝气池容积负荷)是根据曝气的类别按照以往的经验设定，由于水质千差万别和处理要求不同，这两个基本参数的设定只能给出一个较大的范围，例如我国的规范对普通曝气推荐的数值为Fw=0.2～0.4 kgBOD/(kgMLSS·d) Fr=0.4～0.9 kgBOD/(m3池容·d)

可以看出，最大值比最小值大一倍以上，幅度很宽，如果其他条件不变，选用最小值算出的曝气池容积比选用最大值时的容积大一倍或一倍以上，基建投资也就相差很多，在这个范围内取值完全凭经验，对于经验较少的设计人来说很难操作，这是污泥负荷法的一个主要缺陷。 污泥负荷法的另一个问题是单位容易混淆，譬如我国设计规范中Fw的单位是kgBOD/ (kgMLSS·d)，但设计手册中则是kgBOD/(kgMLVSS·d)，这两种单位相差很大。MLSS是包括无机悬浮物在内的污泥浓度，MLVSS则只是有机悬浮固体的浓度，对于生活污水，一般MLVSS=0.7MLSS，如果单位用错，算出的曝气池容积将差30%。这种混淆并非不可能，例如我国设计手册中推荐的普通曝气的Fw为0.2～0.4kgBOD/(kgMLVSS·d)［2］，其数值和设计规范完全一样，但单位却不同了。设计中经常遇到不知究竟用哪个单位好的问题，特别是设计经验不足时更是无所适从，加上近年来污水脱氮提上了日程，当污水要求硝化、反硝化时，Fw、Fr取多少合适呢? 污泥负荷法最根本的问题是没有考虑到污水水质的差异。对于生活污水来说，SS和B OD浓度大致有数，MLSS与MLVSS的比值也大致差不多，但结合各地的实际情况来看，城市污水一般包含50%甚至更多的工业废水，因而污水水质差别很大，有的SS、BOD值高达300～400 mg/L，有的则低到不足100 mg/L，有的污水SS/BOD值高达2以上，有的SS值比BOD值还低。污泥负荷是以MLSS为基础的，其中有多大比例的有机物反映不出来，对于相同规模、相同工艺、相同进水BOD浓度的两个厂，按污泥负荷法计算曝气池容积是相同的，但当SS/BOD值差异很大时，MLVSS也相差很大，实际的生物环境就大不相同，处理效果也就明显不同了。 综上所述，污泥负荷法有待改进。因此，国际水质污染与控制协会(IAWQ)组织各国专家，于1986年首次推出活性污泥一号模型(简称ASM1)［3］，1995年又推出了活性污泥二号模型(简称ASM2)［4、5］。 2数学模型法

活性污泥法曝气量有关计算(仅供参考)

氧的传递与转移 一、双膜理论与氧总转移系数 （1）气、液两相接触的界面两侧存在着处于层流状态的气膜和液膜，在其外侧则分别为处于紊流状态的气相主体和液相主体。气体分子以分子扩散方式从气相主体通过气膜和液膜而进入液相主体。（2）气、液两相主体的物质浓度基本上是均匀的，不存在浓度差，也不存在传质阻力，气体向液相主体的传递，阻力仅存在于气、液两层膜中。（3）在气膜中存在氧的分压梯度，在液膜中存在氧的浓度梯度，它们是氧转移的推动力。（4）氧难溶于水，氧转移决定性的阻力集中在液膜上，因此，氧分子通过液膜是氧转移过程的控制步骤。 V A X D K f L a L =()C C K dt dC s La -= KLa 小，则氧转移过程中阻力大；KLa 大，则氧转移过程中阻力小。1/KLa 的单位为h ，表示曝气池中溶解氧浓度从C 提高到Cs 所需要的时间。KLa ——氧总转移系数是评价空气扩散装置的重要参数。 二、提高氧转移效率的方法： （1）提高KLa 值。要加强液相主体的紊流程度，降低液膜厚度，加速气、液面的更新，增大气、液接触面积等（气泡细小）。 什么是液膜呢?你一定知道肥皂泡沫吧，它就是最常见的液膜，它的分子一端亲水，一端亲油，在水中遇到油，亲油的一端向油，亲水的一端向外，就成为包围着油的泡沫。这种液膜不稳定，一吹就破。 （2）提高Cs 值。可提高气相中的氧分压，如采用纯氧曝气或高压下曝气如深井曝气等。 三、影响氧转移的因素 （1）污水性质 污水中存在着溶解性有机物，特别是表面活性物质，如短链脂肪酸和乙醇，是一种两亲分子，极性端亲水羧基COOH －或羟基－OH －插入液相，而非极性端疏水的碳基链则伸入气相中。由于两亲分子聚集在气液界面上，阻碍氧分子的扩散转移，增加了氧转移过程的阻力→KLa ↓，引入一个小于1的因子α来修正表面活性物质对KLa 的影响 α=KLa ’(污水）/KLa(清水） KLa ’(污水）=α*KLa(清水） （2）污水中含有盐类，因此，氧在水中的饱和度也受水质的影响。引入小于1的系数β因子来修正。 β=Cs ’(污水）/Cs(清水） Cs ’(污水）=β*Cs(清水） （3）水温 水温降低有利于氧的转移。30-35℃的盛夏情况不利。 KLa （T)=KLa （20）*1.024（T-20） （3）氧分压 Cs 值受氧分压或气压的影响。气压降低 ，Cs 降低，反之则提高。在当地气压不是一个标准大气压时，C 值应乘以如下修正系数： ρ=所在地区实际压力（Pa)/101325(Pa) 主要影响因素：气相中氧分压梯度、液相中氧浓度梯度、气液之间的接触面积（气泡大小）和接触时间、水温、污水性质、水流的紊流程度。

活性污泥法的工艺设计及原理

活性污泥法工艺的设计与运行管理 一、曝气池设计 在进行曝气池容积计算时，应在一定范围内合理地确定污泥负荷（Ns ）和污泥浓 度（X ）值，此外，还应同时考虑处理效率、污泥容积指数（SVI）和污泥龄等参数。 设计参数的来源主要有两个途径，一是经验数据，另一个是通过实验获得。以生 活污水为主体的城市污水，主要设计参数已比较成熟，可以直接取用于设计，但是对于工业废水，则应通过实验和现场实测以确定其各项设计参数。在工程实践中，由于受实验条件的限制，一般也可根据经验选取。 1.曝气池容积的设计计算 （1）污泥负荷的确定 （2）混合液污泥浓度的确定 2.需氧量和供气量的计算 （ 1 ）需氧量 （ 2 ）供气量 ①影响氧转移的因素 A.氧的饱和浓度 B.水温 C. 污水性质 a.污水中含有的各种杂质对氧的转移产生一定的影响，将适用于清水的KLa用于 污水时，需要用系数a进行修正。 污水的KLa = a清水的KLa 修正系数a值可通过实验确定。一般a值为0.8?0.85。 b.污水中的盐类也影响氧在水中的饱和度（Cs），污水Cs值用清水Cs值乘以3

值来修正，3值一般介于0.9?0.97之间。 c?大气压影响氧气的分压，因此影响氧的传递，进而影响Cs。气压增高，Cs值升高。对于大气压不是 1.013 xi05Pa的地区，Cs值应乘以压力修正系数p p =所在地区的实际气压/ （1.013 xi05Pa ）。 d. 对于鼓风曝气池，空气压力还与池水深度有关。安装在池底的空气扩散装置出口处的氧分压最大，Cs 值也最大。但随着气泡的上升，气压逐渐降低，在水面时，气压为1.013 X105Pa （即1大气压），气泡上升过程中一部分氧已转移到液体中。鼓风曝气池内的Cs 值应是扩散装置出口和混合液表面两处溶解氧饱和浓度的平均值。 另外，氧的转移还和气泡的大小、液体的紊动程度、气泡与液体的接触时间有关。空气扩散装置的性能决定气泡直径的大小。气泡越小，接触面积越大，将提高KLa 值，有利于氧的转移；但另一方面不利于紊动，从而不利于氧的转移。气泡与液体的接触时间越长，越利于氧的转移。 氧从气泡中转移到液体中，逐渐使气泡周围液膜的含氧量饱和，因而，氧的转移效率又取决于液膜的更新速度。紊流和气泡的形成、上升、破裂，都有助于气泡液膜的更新和氧的转移。 从上述分析可见，氧的转移效率取决于气相中氧分压梯度、液相中氧的浓度梯度、气液之间的接触面积和接触时间、水温、污水的性质和水流的紊动程度等因素。 ②供气量的计算 1.空气扩散装置 空气扩散装置的类型较多，目前应用较多的是微孔曝气器。该类型曝气器氧利用率高，阻力损失小，混合效果好，不易堵塞，并且联接部位具有可靠、有效的密封性能。 微孔曝气器直径为215?260mm，服务面积为0.3?0.8m2/个。根据曝气池 池底面积和曝气器的服务面积，可以计算出所需曝气器的数量。

传统活性污泥法工艺设计3

传统活性污泥法系统在工艺设计 已知：流量Q=7000m 3/h 即日污水排放量为：168000m 3/d k=1.17 进水水质为：BOD 5=180mg/L 设计要求：出水水质BOD 5≤30mg/L （1）负荷设计方法 ①工艺流程的选择 进水 曝气池 二沉池 出水 回流污泥 剩余污泥 a. 废水的处理程度 % 83180 30180=-= -= So Se So E b. 活性污泥法的运行方式 根据提供的条件，采用传统曝气法，即曝气池为廊道式，二次沉淀池为辐流式沉淀池，采用螺旋泵回流污泥。 ②曝气池及曝气系统的计算与设计 a. 曝气池的计算与设计 （a) 污泥负荷率的确定 本曝气池采用的污泥负荷率Ns 为0.3kg ·BOD 5/(kgMLSS ·d) (b) 污泥浓度的测定 根据Ns 值，SVI 值在80－150之间，取SVI=120，另取r=1.2，R=50%，则曝气池的污泥浓度（X)为 L mg SVI R Rr X /3333120 )5.01(10 2.15.0)1(10 6 6 =?+??= +?=

(c) 曝气池容积的确定 )(252033 .03333150168000) (3 0m XN S S Q V s e ≈??= -= (d) 曝气池主要尺寸的确定 曝气池面积：设两座曝气池（n=2），池深(H)取5m ，则每座曝气池的面积（1 F ）为： ) (3.25205 2252032 1m H h V F =?= ?= 曝气池宽度：设池宽（B ）为8m,B/H=8/5=1.6,在1-2间符合要求 曝气池长度：曝气池长度 5 .398/316/),(3168/3.2520/1==≈==B L m B F L （大于10）， 符合要求 曝气池的平面形式：设曝气池为五廊道式，则每廊道长 ) (2.635/3165// m L L === 长宽比较核：9.78/2.63/1==B L ,在5-10之间，符合设计规范要求 取超高为0.5m ，则池总高度) (5.55.00.5/ m H =+=， 曝气时间：曝气时间（ m t ）为) (6.3168000 242520324h Q V t m ≈?= ?= b 、曝气系统的计算与设计 （a ） 日平均需氧量 f V b S S Q a Q e ?+-=/ 0' 2)( []1000 /75.033332520315.0)30180(168000 5.0???+-??= h kg d kg /8.918)/(2.2205==

污水处理厂CASS工艺设计计算及说明(精品))

设计计算书 1.污水处理厂处理规模 1.1处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。 1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6 2.城市污水处理工艺流程 污水处理厂CASS工艺流程图 3.污水处理构筑物的设计 3.1泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 3.1.1.1 设计参数：

（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max Q n bhv = 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s=0.01m B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αε sin 22 01g v k kh h ==

关于活性污泥工艺中剩余污泥量计算的讨论p

关于活性污泥工艺中剩余污泥量计算的讨论 提要根据酒仙桥污水处理厂2001年3～10月运行数据及方庄污水处理厂2001年1～6月运行数据,探讨了活性污泥工艺中剩余污泥量计算的有关问题。通过建立污泥产率系数与ＭＬＶＳＳ/ＭＬＳＳ比值的关系,论述了污泥产率系数会在较大范围内变化的原因。 关键词活性污泥工艺剩余污泥量污泥产率系数 我国大部分城市(镇)污水处理厂采用的是传统活性污泥法或其变型工艺,其生物系统产生的剩余污泥量往往存在着设计值与实际值相差较为悬殊的现象,这在不设初沉池系统的活性污泥工艺,如Ａ/Ｏ法、Ａ2/Ｏ法、ＡＢ法、氧化沟、ＳＢＲ中更为普遍。究其根源,或是污泥产率系数的设计取值与实际运行有差距,或是没有考虑进水中不可降解及惰性悬浮固体对剩余污泥量的影响。本文就上述两个问题进行讨论。 1剩余污泥量计算方法 在活性污泥工艺中,为维持生物系统的稳定,每天需不断有剩余污泥排出。它们主要由两部分构成,一是由降解有机物ＢＯＤ所产生的污泥增殖,二是进水中不可降解及惰性悬浮固体的沉积。因此,剩余干污泥量可以用式(1)计算: ΔＸ=(Ｙ1+Ｋｄθｃ)Ｑ(ＢＯＤｉ-ＢＯＤｏ)+ｆＰＱ(ＳＳｉ-ＳＳｏ)(1) 式中ΔＸ———系统每日产生的剩余污泥量,ｋｇＭＬＳＳ/ｄ; Ｙ———污泥增殖率,即微生物每代谢1ｋｇＢＯＤ所合成的ＭＬＶＳＳｋｇ数; Ｋｄ———污泥自身氧化率,ｄ-1; θｃ———污泥龄(生物固体平均停留时间),ｄ; Ｙ1+Ｋｄθｃ———污泥净产率系数,又称表观产率(Ｙｏｂｓ); Ｑ———污水流量,ｍ3/ｄ; ＢＯＤｉ,ＢＯＤｏ———进、出水中有机物ＢＯＤ浓度,ｋｇＢＯＤ/ｍ3; ｆＰ———不可生物降解和惰性部分占ＳＳｉ的百分数; ＳＳｉ,ＳＳｏ———进、出水中悬浮固体ＳＳ浓度,ｋｇＳＳ/ｍ3。 德国排水技术协会(ＡＴＶ)制订的城市污水设计规范中给出了剩余污泥量的计算表达式[1]。此式与式(1)本质相同,只是更加细致,考虑了活性污泥代谢过程中的惰性残余物(约占污泥代谢量的10%左右)及温度修正。综合污泥产率系数ＹＢＯＤ(以ＢＯＤ计,包含不可降解及惰性ＳＳ沉积项)写作: ＹＢＯＤ=0 6×(1+ＳＳｉＢＯＤｉ)-(1-ｆｂ)×0 6×0 08×θｃ×ＦＴ1+0 08×θｃ×ＦＴ(2) ＦＴ=1 702(Ｔ-15)(3) 式中ｆｂ———微生物内源呼吸形成的不可降解部分,取值0 1; ＦＴ———温度修正系数。 比较(1),(2)两式,可知在ＡＴＶ标准中动力学参数Ｙ,Ｋｄ分别取值0．6和0．08ｄ-1,进水中不可降解及惰性悬浮固体(ｆＰ部分)占总进水ＳＳ的60%。由于剩余污泥中挥发性部分所占比例与曝气池中ＭＬＶＳＳ与ＭＬＳＳ的比值大体相当,因此剩余干污泥量也可以表示成下式: ΔＸ=ＹｏｂｓＱ(ＢＯＤｉ-ＢＯＤｏ)ｆ(4) 式中ｆ=ＭＬＶＳＳＭＬＳＳ;其他符号意义同前。 式(4)与式(1)是一致的,均需确定Ｙｏｂｓ。 2Ｙｏｂｓ的确定表观产率

活性污泥法实验

活性污泥实验 一、 实验目的 1、观察完全混合活性污泥处理系统的运行，掌握活性污泥处理法中控制参数（如污泥负荷、泥龄、溶解氧浓度）对系统的影响； 2、加深对活性污泥生化反应动力学基本概念的理解； 3、掌握生化反应动力学系数K 、Ks 、Vmax 、Y 、Kd 、a 、b 等的测定。 二、 实验原理 活性污泥好氧生物处理是指在有氧参与的条件下，微生物降解污水中的有机物。整个过程包括微生物的生长、有机底物降解和氧的消耗，整个过程变化规律如何正是活性污泥生化反应动力学研究的内容，活性污泥生化反应动力学内容包括： （1）底物的降解速度与有机底物浓度、活性污泥微生物量之间的关系； （2）活性污泥微生物的增殖速度与有机底物浓度、活性污泥微生物量之间的关系； （3）有机底物降解与氧需。 1、底物降解动力学方程 Monod 方程： S Ks S V dt dS +=- max （1） Vmax-------有机底物最大比降解速度， Ks-----------饱和常数， 在稳定条件下，对完全混合活性污泥系统中的有机底物进行物料平衡： 0)(=++-+dt dS V Se Q R Q Se Q R Q So （2） 整理后，得

dt dS V Se So Q - =-)( （3） 于是有 S Ks S V Xt Se So XV Se So Q +=-=-max )( （4） 而M F Xt Se So XV Se So Q /)(=-=-，F/M 为污泥负荷。 完全混合曝气池中S=Se ，所以（4）式整理后可得 max 11max V Se V Ks Se So t X +=- （5） （5）式为一条直线方程，以Se 1 为横坐标，Xt Se So -（污泥负荷）为纵坐标，直 线的斜率为 max V Ks ，截距为max 1 V ，可分别求得max V 、Ks 。 又因为在低底物浓度条件下，Se<