过程设备设计计算书 1

DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN

工程名：

PROJECT

设备位号：

ITEM：

设备名称：储气罐

EQUOPMENT：Gas tank

图号：SY-JSZH14006-00

DWG NO：SY-JSZH14006-00

设计单位：无锡三宇设备设计有限公司

DESIGNER：WuXi SanYu Design CO，LTD

设计Designed by

日期

Date

校核Checked by 日期Date

审核Verified by 日期Date

批准Approved by 日期Date

过程设备设计计算书

过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN

立式搅拌容器校核Checking OF Vertical Vessel 计算单位

Unit OF

Account 无锡三宇设备设计有限公司WuXi SanYu Design CO，LTD

筒体设计条件Design condition 内筒Inner Tank

设计压力P Design pressure Mpa 0.84

设计温度t Design temperature ℃120

内径D i Inner diameter mm 1200

名义厚度δn Nominal thickness8

材料名称Material Name Q235-B

许用应力Allowable Stress [σ] Mpa 116

[σ] 111

压力实验温度下的屈服点σs t Yield point under

different pressure and temperature

mm 235

钢材厚度负偏差C1 Thickness Tolerance mm 0.3

腐蚀裕量C2 Corrosion allowance mm 1

厚度附加量C=C1+C2 Additional thickness 1.3

焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint0.85

压力试验类型Pressure test type 液压Hydraulic Pressure 试验压力PT Pressure Test Mpa 1.1

筒体长度Lw Length mm 2000

内筒外压计算长度L Length of external

pressure

mm

封头设计条件Design condition of dome 筒体上封头

Dome for

Upper Shell 筒体下封头

Dome for

Down Shell

夹套封头

Dome for

Jacket

封头形式Dome Type 椭圆形Oval 名义厚度δn Nominal thickness7

材料名称Material Name Q235-B

设计温度下的许用应力[σ]t Allowable

Stress of design temperature

Mpa 111

钢材厚度负偏差C1 Thickness

Tolerance

mm 0

腐蚀裕量C2 Corrosion allowance mm 1

厚度附加量C=C1+C2 Additional

thickness

mm 1

焊接接头系数ΦCoefficient of

welding joint

1

主要计算结果Result

内圆筒体Barrel 筒体上封头Dome

for Upper Shell 筒体下封头Dome for Down Shell

校核结果Result 校核合格Qualified 校核合格Qualified 质量m Kg Mass 476.64 89.28

搅拌轴计算轴径mm

Diameters of shaft

备注Remark

内筒体内压计算Internal pressure calculation

计算单位Unit OF Account 无锡三宇设备设计有限公司 WuXi SanYu Design CO ，LTD

计算所依据的标准Standard GB150.3-2011 计算条件Rated condition 筒体简图Schematic Diagram

计算压力P t Design pressure 0.84 Mpa

设计温度t Design pressure 120.00 ℃

内径Di Inner diameter 1200.00 mm 材料 Material

Q235-B

实验温度许用应力[σ] Allowable Stress of testing temperature

116.00 Mpa 设计温度许用应力[σ]T Allowable Stress of design Experimental

111.00 Mpa 设计温度下的屈服点σs Allowable Stress of design temperature 235.00 Mpa 钢板负偏差C 1 Thickness Tolerance 0.30 mm 腐蚀裕量C 2 Corrosion allowance

1.00

mm 焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint

0.85

厚度及重量计算 Thickness and Weight calculation

计算厚度 Actual thickness 5.37 mm 有效厚度 Effective thickness 6.70 mm 名义厚度 Nominal thickness δn= 8.0 mm 重量 Weight

476.64

Kg

压力实验时应力校核 Stress correction

压力试验类型 Pressure test type 液压试验 Hydraulic Pressure 试验压力值 Pressure Test

1.1000 Mpa

压力试验允许通过的应力水平[σ]T Allowable Stress of testing pressure

211.50

Mpa 试验压力下圆筒的应力Allowable Stress of Internal 116.54 Mpa

校核条件 Check Condition σT ≦[σ]T 校核结果 Result

合格 Qualified

压力及应力计算Pressure and stress calculation 最大允许工作压力 Max working pressure

1.04773 Mpa 设计温度下计算应力 Allowable Stress of design temperature 75.64 Mpa [σ]T Φ

94.35 Mpa

校核条件 Check Condition [σ]T Φ≥σT 结论Result 合格Qualified

内筒上封头内压计算

Pressure calculation of dome

计算单位

Unit OF Account 无锡三宇设备设计有限公司 WuXi SanYu Design CO ，LTD 计算所依据的标准 Standard GB150.3-2011

计算条件 Rated condition 椭圆封头简图 Schematic Diagram

计算压力P t Design pressure 0.84 Mpa

设计温度t Design pressure 120.00 ℃ 曲面深度hi Depth of the surface 1200.00 mm 材料 Material

Q235-B （board ）

实验温度许用应力[σ]

Allowable Stress of testing temperature 111.00 Mpa 设计温度许用应力[σ]T

Allowable Stress of design Experimental

116.00

Mpa 设计温度下的屈服点σs

Yield point under different pressure and temperature

235.00 Mpa

钢板负偏差C 1 Thickness Tolerance 0.00 mm 腐蚀裕量C 2 Corrosion allowance

1.00 mm 焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint 1.00

mm

压力试验时应力校核 Stress correction 压力试验类型 Pressure test type 液压试验 Hydraulic Pressure 试验压力值 Pressure Test 1.1000 Mpa 压力试验允许通过的应力水平[σ]T Allowable Stress of testing pressure 211.5 Mpa 试验压力下封头的应力 Allowable Stress of dome 110.28 Mpa

校核条件Check Condition σT ≦[σ]T 校核结果 Result 合格 Qualified 厚度及重量计算 Thickness and Weight calculation

形状系数Form factor 1.0000 计算厚度 Actual thickness 4.55 mm 有效厚度 Effective thickness 6.00 mm 最小厚度 Min thickness 3.00 mm 名义厚度 Nominal thickness 7.00

mm 结论 Result 满足最小厚度要求

Meet the minimum thickness requirements 重量 Weight

89.28 Kg 最大允许工作压力Max working pressure 1.10723 Mpa

结论 Result 合格 Qualified

独立基础设计计算书

目录 1 基本条件的确定 (2) 2 确定基础埋深 (2) 2.1设计冻深 (2) 2.2选择基础埋深 (2) 3 确定基础类型及材料 (2) 4 确定基础底面尺寸 (2) 4.1确定B柱基底尺寸 (2) 4.2确定C柱基底尺寸 (3) 5 软弱下卧层验算 (3) 5.1 B柱软弱下卧层验算 (3) 5.2 C柱软弱下卧层验算 (4) 6 计算柱基础沉降 (4) 6.1计算B柱基础沉降 (4) 6.2计算C柱基础沉降 (6) 7 按允许沉降量调整基底尺寸 (7) 8 基础高度验算 (8) 8.1 B柱基础高度验算 (9) 8.2 C柱基础高度验算 (10) 9 配筋计算 (12) 9.1 B柱配筋计算 (12) 9.2 C柱配筋计算 (14)

1 基本条件确定 人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。 2 确定基础埋深 2.1设计冻深 ???Z =Z zw zs o d ψψze ψ=2.01.000.950.90???1.71=m 2.2选择基础埋深 根据设计任务书中给出的数据，人工填土d 1.5m =，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m .2d = 3 确定基础类型及材料 基础类型为：柱下独立基础 基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。 4 确定基础底面尺寸 根据亚粘土e=0.95，l I 0.65=，查表得0, 1.0b d ηη==。因d=2.0m 。 基础底面以上土的加权平均重度： 1[18.0 1.519.0(2.0 1.5)]/2.018.25o γ=?+?-=3/m KN 地基承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度进行修正）： 11(0.5)150 1.018.25(2.00.5)177.38a a d m f f d ηγ=+?-=+??-=a KP 4.1 确定B 柱基底尺寸 202400 17.47.177.3820 2.0 K a G F A m f d γ≥ ==--?由于偏心力矩不大，基础底面面积按 20％增大，即A=1.20A =20.962m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸： 25.4 3.921.06m 3.9A l b b m =?=?==，虽然>m 3,但b η=0不需要对a f 进行修正。 4.1.1持力层承载力验算 基础和回填土重：20 2.021.06842.4G G dA KN γ==??= 偏心距：2100.0652400842.4k e m = =+

直流系统短路计算

直流系统短路计算 1 计算意义 为使直流牵引供电系统在城市轨道交通中更有效的发挥作用，必须保证继电保护的可靠性、选择性、灵敏性和速动性。而直流系统短路计算正是城市轨道交通直流牵引供电系统设备选型及继电保护整定所必须具备的基础条件。只有在直流系统短路计算之后，才能够进行直流系统设备选型与继电保护整定。 2 计算容 直流系统短路计算一般需要计算以下容： (1) 正常情况下双边供电时，各供电区间任一点的直流短路电流。 (2) 任一中间牵引变电所解列时，由相邻牵引变电所构成大双边供电时的区间任一点的直流短路电流。 (3) 端头牵引变电所解列时，由次端头牵引变电所单边供电的区间任一点的直流短路电流。 3 计算方法 直流牵引供电系统短路计算有两种方法：电路图法和示波图法，由于示波图法是建立在工程实践基础之上，通过对现场短路试验所拍摄的示波图进行数理分析，而计算出相关参数，因此本文仅应用电路图法进行直流系统短路计算。 (1) 电路图法 这一方法是针对城市轨道交通直流牵引供电系统电源多、供电回路多、供电方式多、回路参数多的特点，按照实际供电网络画出等效电路图、进行网络变换，在供电网络中只包括电阻。再将网络变换后的电路图利用基本定律—欧 I，而不能计姆定律、基尔霍夫定律进行计算。该方法只能计算稳态短路电流 K 算供电回路的时间常数τ和短路电流上升率di/dt,这是该计算方法的不足。 ①用电路图法进行直流短路计算需要以下两个假设条件： a 牵引供电网络中，电源电压U相同。 b 牵引变电所为电源电压，其阻ρ因不同的短路点而改变，不认为是一个固定值。 ②用电路图法进行直流短路计算需要输入以下三个条件：

工程量计算书模板

工 程 量 计 算 书 编制人： 审核人：许茜编制日期：

工程量计算表 序号 分部分项工程 名称 部位与规格 单位 计算式 计算结果 一 土石方工程 1 人工挖土方 底部面积 m 3 (56.24+0.0)×(14.64+0.6) 1929.464 顶部面积 m 3 （56.84+2.05）×（15.24+2.05） 1018.208 总挖方量 m 3 1/3×2.05× （866.242+1018.208+1018.208242.866 ） 1929.464 2 平整场地 10m 3 （56.24+4）×（12.24+4） 97.830 二 基础工程 1 基础垫层 m 3 [(2.6+1.6)×1.72+(3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(3.9+2.7+1.6)-(2.7-0.8)×0.6+(3.7+1.6)×1.8+(3.3+3+1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(2.7+1.8+2.7+3.9+1.6)-(5.1-1.6+15.1+8.3)×1.5+(1.8+1.5+6)×(3.6+3.6+3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6+1.6)+(3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6)×7.8+7.29×(1.8+2.7+1.8+6+7.8+1.6)]×0.1 154.458 2 筏板基础 m 3 [2.6×1.72+（3.5+2.6+5+3.3+3）×（2.7+1.8+2.7+3.9）+3.7×1.8-2.7×0.6+ （1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3）×（ 2.7+1.8+2.7+3.9-1.5）+2.6×1.72×2+（3.3+3.6+3.6+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×（6+1.5+1.8）+（3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×7.8+（1.8+2.7+1.8+6+7.8）×7.29]×0.6 773.523 三 砌筑工程 1 地下室填充墙 m 3 152.930 地下室门 窗 ㎡ M1020 1×2×31 62 GC0605 0.65×0.5×12 3.9 GC0805 0.8×0.5×6 2.4

独立基础计算书

基础计算书 C 轴交3轴DJ P 01计算 一、计算修正后的地基承载力特征值 选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3, d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算 修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)； 二、初步选择基底尺寸 A ≧Fk fa ?γG A ≧ 949139?20×1.5 =8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。 三、作用在基础顶部荷载标准值 结构重要性系数: γo=1.0 基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2 柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2 钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm 2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm 纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2 =14.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2 =25.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) ++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5

怎么计算直流屏容量

一般来说，老式的电操用电量比现在一般的弹操要大的多。 普通双电源带两个变压器的系统40AH就可以了，因为直流屏主要是倒闸操作，并且是瞬时的，容量选的大只是因为系统庞大，如果高压柜的数量增加，就65AH。 真要去计算的话，有很多种计算方法，不怎么统一，给你介绍个简单的： 直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击负荷（Ihz）。经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（0.1~0.5S）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据。据此可得： 蓄电池最大瞬时负荷：Imax=Izc+Isg+Ihz 蓄电池容量：C=Imax/C率（AH) C率是蓄电池放电倍率（A) 直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击负荷（Ihz）。经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（0.1~0.5S）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。此上三种负荷是选择

直流操作电源容量的重要依据，据此可得蓄电池最大瞬时负荷：Imax=Izc+Isg+Ihz则蓄电池容量：C=Imax/C率（AH) C率是蓄电 池放电倍率（A).

你提的这个问题没说清楚，你仅仅说了高压采用直流保护和操作，但没有说是否还有别的直流负荷种类，直流屏通常说来可以分为动力负荷和控制负荷。动力负荷包括直流电动机、UPS电源、事故照明、直流变换电源等，控制负荷包括保护和自动装置电源、控制操作电源、计算机电源以及热工控制和远动装置电源。所以我们要做的工作首先是统计这两种负荷。通常计算蓄电池有两种方法，一种是容量法，源于原苏联，是过去我国工程设计中通用的计算法，这种计算方法对恒定放电的负荷计算简单快捷、准确，一般用于放电时间为1小时的放电过程。另一种是电流法在我国八十年代开始使用，起源于美国。在给定的事故放电电流I和事故放电时间t的情况下计算蓄电池容量时：电流法是用放电电流I和电流系数Kc=I/C10；容量法是用放电容量It=Cs和容量系数Kcc=Cs/C10计算，其基本计算式为：蓄电池容量系数：Kcc=Cs/C10=I*t/C10=Kct 蓄电池容量：Cc=Krel*Cs/Kcc=Krel*I*t/Kc*t=Krel*I/Kc 具体介绍可看《现代电力工程直流系统） 根据你提到的情况估计你使用的场所是在配电所中，这往往考虑的情况较为简单，因为你的负荷并不复杂，主要是保护和自动装置电源、控制操作电源、计算机电源和事故照明。通常不存在较大的冲击性，但有一种情况，就是仍然采用电磁操作系统的高压断路器，它的合闸电压相当大，以CD10型为例，它的合闸电流瞬间就高大147A，比起

掌握这几个土建工程量计算技巧,工作轻松很多!

掌握这几个土建工程量计算技巧，工作轻松很多！ 掌握这几个土建工程量计算技巧，工作轻松很多！ 在建筑安装工程中，土建工程的预算编制，不同安装工程中的水暖、电照及其它设备安装 工程的预算编制.水暖，电照工程预算内容比较简单，施工项目少。相对和土建相比它的工程量计算就简单多了。而土建工程的图纸张数多，施工项目多，需要计算的工程量大.一个单位工程的工程量计算式多达一百多项，计算书的页数也很多。 编制施工图预算的基本程序是：首先要读透施工图纸，计算工程量，套用土建定额子目，上机操作，写编制说明等。在整个计算程序中，最关键的就是计算工程量.因为它是构成预算的最基本数据。另外，工程量计算的快慢、质量的好坏直接影响到工程预算的质量。如果能将工程量的计算式写清楚，速度又快，那么编制出的预算也就更清楚，速度就会更快。往往有的预算工程量计算式写的特别了草，甚至根本不列计算式。使之一看无序可查.写出的数据或者列出的计算式相当不规范，有的计算式连自已看后都难以理出先后顺序， 更何况审核人员校对审核了。为了避免以上出现的情况，保证土建工程的工程量计算质量，以下将众多水平较高的造价工作者多年来在实际工作中的一些经验、工程量计算中的关键 环节、计算技巧等，工作经验总结出来介绍给大家，以供从事工程预算人员借鉴和参考. 1、土建工程量的计算依据和准备土建工程量的主要依据是：设计单位设计的工程施 工工图纸及设计选定的国家标准图和中南地区标准图集(具体选用图集以当地规定为准)， 预算定额的工程量计算规则等资料。在计算工程量之前，看到图纸先不要急于计算.首先将施工图分类，把建筑图和结构图分成两部分.认真详细地读懂读透施工图纸，认为有必要的东西应先用笔记下来.如选用的标准图号是省标的还是国标的，它的节点号等.对图纸的各 类构件数量，尺寸进行详细核对，是否有错误的地方，如果有错应及时纠正，以免在正式 计算时出错。另外图纸的说明应该详细读，做到心中有数，有的图纸交待不清楚的地方， 能够在设计说明中及时查到。只有这样才能提高计算速度，避免少算漏算项目。 2、土建工程的基数计算在计算工程量时，首先应该计算出几个基础基数，如果基数 计算准确，便于以后计算工程量时应用，还可以提高计算工程量的速度。基数主要有“三 线两面”。(1)两面：一是每个单位工程的建筑面积，包括建筑物地勤郐以上建筑面积和贴 建筑面积，另一个是墙体的水平面积，包括内墙和外墙.它们的计算主要是依据施工图纸和建筑工程预算定额的计算规则进行计算.此数据在计算楼地面、天棚粉刷等都能用到它。(2)三线：即为外墙的外边线、外墙的中心线、外墙的内边线。在计算三线时依照施工图必须 计算准确，否则以后计算出的工程量也是不正确的。外墙外边线的是计算外墙装饰、外墙 架子的基数。外墙中心线是计算外墙砌筑及基础的基数.外墙内边线是计算室内粉刷的基数。 (3)内墙净长线：主要是计算内墙砌筑，内墙粉刷、内墙架子等的基数。其主要有基础以 上内墙净长线，基础净长线等，应该分别计算。(4)阳台外边线：阳台的外边线可以根据 施工图纸，按规格不同分别计算，将来可以用它计算栏板的砌筑、粉刷、阳台扶手等工程

水利工程量计算书(样本)

定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 （编号：） 合同名称： 合同编号： 施工单位： 日期：

说明 1、计量部位范围：（写明本编号计算书计算的工程部位及范围，应分条叙述）； 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件（原始测量记录）组成； 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致； 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前，根据工程现场测量成果和施工图计算，可按招标文件工程量清单分大项报送，连续编号，最终作为工程决算的附件； 5、工程量计算书原则上一式三份，业主、监理和施工各一份； 6、监理单位复核结束后，监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对，协商一致后，作为最终工程量。在工程结算过程中，以此作为依据按进度支付。

表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培（含碾压）m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11

独立基础计算

锥形基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜 二、示意图 三、计算信息 构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸 1. 几何参数 矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=1170mm 基础端部高度h1=200mm 基础根部高度h2=150mm 基础长度B1=1200mm B2=1200mm 基础宽度A1=1800mm A2=1800mm 2. 材料信息 基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2 柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2 钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0 基础埋深: dh=1.800m 纵筋合力点至近边距离: as=40mm 基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3 最小配筋率: ρmin=0.150% 4. 作用在基础顶部荷载标准值

Fgk=201.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=234.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=59.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=201.000+(0.000)=201.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =234.000+201.000*(1.200-1.200)/2+(0.000)+0.000*(1.200-1.200)/2 =234.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+201.000*(1.800-1.800)/2+(0.000)+0.000*(1.800-1.800)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=59.000+(0.000)=59.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(201.000)+1.40*(0.000)=241.200kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(234.000+201.000*(1.200-1.200)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.200-1.200)/2) =280.800kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+201.000*(1.800-1.800)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.800-1.800)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(59.000)+1.40*(0.000)=70.800kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*201.000=271.350kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*234.000=315.900kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*59.000=79.650kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|241.200|,|271.350|)=271.350kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|280.800|,|315.900|)=315.900kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|70.800|,|79.650|)=79.650kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 5. 修正后的地基承载力特征值 fa=106.900kPa 四、计算参数 1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.200+1.200= 2.400m 2. 基础总宽 By=A1+A2=1.800+1.800= 3.600m 3. 基础总高 H=h1+h2=0.200+0.150=0.350m 4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.200+0.150-0.040=0.310m 5. 基础底面积 A=Bx*By=2.400*3.600=8.640m2 6. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*2.400*3.600*1.800=279.936kN

独立基础设计计算过程

柱下独立基础设计 设计资料 本工程地质条件： 第一层土：城市杂填土 厚 第二层土：红粘土 厚，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa 第三层土：强风化灰岩 ，fak=1200 Kpa 第四层土：中风化灰岩 fak=3000 Kpa 由于结构有两层地下室，地下室层高，采用柱下独立基础，故选中风化灰岩作为持力层。对于中风化岩石，不需要要对其进行宽度和深度修正，故a f =ak f =3000 Kpa 。 材料信息： 本柱下独立基础采用C 40混凝土，HRB400级钢筋。差混凝土规范知： C45混凝土：t f =mm2 , c f = N/mm2 HRB400级钢筋：y f =360 N/mm2 计算简图 独立基础计算简图如下： 基础埋深的确定 基础埋深：d= 基顶荷载的确定 由盈建科输出信息得到柱的内力设计值： M=? N= KN V= 对应的弯矩、轴力、剪力标准值： M k =M/==? N k =N/== KN V k =V/== KN 初步估算基底面积 A 05 .120300011775.33?-=?-≥d r f F G a k =

0061.033 .1177536.72===k k N M e m= mm 比较小 由于偏心不大，基底底面积按20%增大，即： A=0 2> m2 且b=<，故不再需要对a f 进行修正 验算持力层地基承载力 基础和回填土重为： G k =A d r G ?? 偏心距为： 011.02 .14533.117754.110.4136.72=+?+=+=k k k k G F M e m (l/6=6= m) 即P min ?k > 0 ，满足 基底最大压力： 81.2536= KPa

直流系统(一)

直流系统(一) 一、单选题 1. 在计算蓄电池组容量时，300MW及以上的发电机组氢密封油泵的运行时间应按计算。 A.0.5h； B.1h； C.2h； D.3h。 答案：D 2. 高频开关充电装置的稳流精度不应大于。 A.±1%； B.±2%； C.±3%； D.±5%。 答案：A 3. 铅酸蓄电池的浮充电压宜取。 A.2～2.15V； B.2.15～2.17V； C.2.25～2.35V； D.2.30～2.33V。 答案：B 4. 在计算蓄电池组容量时，50～300MW的发电机组直流润滑油泵的运行时间应

按计算。 A.0.5h； B.1h； C.1.5h； D.2h。 答案：B 5. 蓄电池室内应有运行检修通道，通道两侧均装设蓄电池时，通道宽度不应小于。 A.1200mm； B.1000mm； C.800mm； D.600mm。 答案：B 6. 蓄电池室内照明灯具应布置在走道上方，照明采用防爆防腐灯具，正常工况下地面上最低照度为。 A.35lx； B.30lx； C.15lx； D.10lx。 答案：B 7. 晶闸管型充电装置的机械噪声应小于。 A.70dB； B.65dB；

C.60dB； D.55dB。 答案：C 8. 高频开关充电装置的稳压精度不应大于。 A．±0.2%；B．±0.5%；C．±1%；D．±3%。 答案：B 9. 蓄电池组在正常浮充电方式下，直流母线电压应为直流系统额定电压的。A．95%；B．100%；C．105%；D．110%。 答案：C 10. 控制负荷专用的蓄电池组的电压宜采用。 A.24V； B.48V； C.110V； D.220V。 答案：C 11. 蓄电池与直流屏之间的联络电缆长期允许载流量，应按蓄电池1h放电率选择。联络电缆电压降按蓄电池1min放电率计算，不应大于直流系统额定电压的。 A.1%； B.2%； C.3%； D.5%。 答案：A

土建工程工程量计算规则公式汇总

土建工程工程量计算规则公式汇总 平整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法 （1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积 （2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项 （1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积” 与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。 （2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的工程量，每边外放的长度不一样。 大开挖土方 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法 （1）、清单规则：

①、计算挖土方底面积： 方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。） 方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积*挖土深度。 （2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。 V=1/6×H×(S上+ 4×S中+ S下)计算土方体积（其中，S上为上底面积，S中为中截面面积，S下为下底面面积）。如下图 S下＝底层的建筑面积+外墙外皮到挖土底边线的面积（包括工作面、排水沟、放坡等）。 用同样的方法计算S中和S下 3、挖土方计算的难点 ⑴、计算挖土方上中下底面积时候需要计算“各自边线到外墙外边线图”部分的中心线，中心线计算起来比较麻烦（同平整场地）。 ⑵、中截面面积不好计算。 ⑶、重叠地方不好处理（同平整场地）。 ⑷、如果出现某些边放坡系数不一致，难以处理。 4、大开挖与基槽开挖、基坑开挖的关系 槽底宽度在3m以内且长度是宽度三倍以外者或槽底面积在20m2以内者为地槽，其余为挖土方。 满堂基础垫层 1、满堂基础垫层工程量： 如图所示，（1）、素土垫层的体积（2）、灰土垫层的体积（3）、砼垫层的体积（3）垫层模板 2、满堂基础垫层工程量计算方法

独立基础设计计算过程

柱下独立基础设计 1.1 设计资料 1.1.1 本工程地质条件： 第一层土：城市杂填土 厚0-0.5m 第二层土：红粘土 厚3-4.0m ，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa 第三层土：强风化灰岩0-0.5m ，fak=1200 Kpa 第四层土：中风化灰岩 fak=3000 Kpa 由于结构有两层地下室，地下室层高4.5m ，采用柱下独立基础，故选中风化灰岩作为持力层。对于中风化岩石，不需要要对其进行宽度和深度修正，故a f =ak f =3000 Kpa 。 1.1.2 材料信息： 本柱下独立基础采用C 40混凝土，HRB400级钢筋。差混凝土规范知： C45混凝土：t f =1.80N/mm 2 , c f =21.1 N/mm 2 HRB400级钢筋：y f =360 N/mm 2 1.2 计算简图 独立基础计算简图如下：

1.3 基础埋深的确定 基础埋深：d=1.5m 1.4 基顶荷载的确定 由盈建科输出信息得到柱的内力设计值： M=97.68KN ?m N=15896.7 KN V=55.48KN 对应的弯矩、轴力、剪力标准值： M k =M/1.35=97.68/1.35=72.36KN ?m N k =N/1.35=15896.7/1.35=11775.33 KN V k =V/1.35=55.48/1.35=41.10 KN 1.5 初步估算基底面积 A 05 .120300011775.33?-=?-≥d r f F G a k =3.96m 2 0061.033 .1177536.72===k k N M e m=6.1 mm 比较小 由于偏心不大，基底底面积按20%增大，即： A=1.2A 0=1.2x3.96=4.752m 2 初步选择基础底面积为：A=lxb=2.2x2.2=4.84 m 2> 4.752 m 2 且b=2.5m<3.0m ，故不再需要对a f 进行修正 1.6 验算持力层地基承载力 基础和回填土重为： G k =A d r G ??=20x1.5x4.84=145.2KN 偏心距为：

直流屏容量计算

直流屏的容量怎么确定 直流屏容量确定： 1、根据操作机构选择，如：高压合闸机构为 CD系列，其合闸电流为120A左右，按电力部标准，应满足瞬时两台同时合闸电流即 240A，电池容量=240/放电倍率（一般取4） =60AH，所以选大于65AH的。 2、根据自定负荷选择。 普通双电源带两个变压器的系统 40AH就可以了，因为直流屏主要是倒闸操作，并且是瞬时的，容量选的大只是因为系统庞大，如果高压柜的数量增加，就65 AH。 真要去计算的话，有很多种计算方法，不怎么统一，给你介绍个简单的： 直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击负荷（Ihz）。经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（0. 1~0.5S ）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据。据此可得： 蓄电池最大瞬时负荷：Imax=Izc+Isg+Ihz 蓄电池容量：C=lmax/C 率（AH） C率是蓄电池放电倍率（A） 直流操作电源的负荷一般来说可分为经常负荷（Izc）、事故负荷（Isg）和冲击

负荷（Ihz）。经常负荷主要包括经常带电的继电器，信号灯以及其他接入直流系统的用电设备。事故负荷是当变配电所失去交流电源全所停电时必须由直流系统供电的负荷，主要为事故照明负荷等，冲击负荷主要是断路器合闸时的短时（0. 1~0.5S ）合闸冲击电流以及此时直流母线所须承担的其他负荷之和。此上三种负荷是选择直流操作电源容量的重要依据，据此可得蓄电池最大瞬时负荷：Ima x=lzc+lsg+lhz 则蓄电池容量：C=lmax/C 率（AH） C率是蓄电池放电倍率（A）. 你提的这个问题没说清楚，你仅仅说了高压采用直流保护和操作，但没有说是否还有别的直流负荷种类，直流屏通常说来可以分为动力负荷和控制负荷。动力负荷包括直流电动机、UPS电源、事故照明、直流变换电源等，控制负荷包括保护和自动装置电源、控制操作电源、计算机电源以及热工控制和远动装置电源。 所以我们要做的工作首先是统计这两种负荷。通常计算蓄电池有两种方法，一种 是容量法，源于原苏联，是过去我国工程设计中通用的计算法，这种计算方法对恒定放电的负荷计算简单快捷、准确，一般用于放电时间为1小时的放电过程。另一种是电流法在我国八十年代开始使用，起源于美国。在给定的事故放电电流 I和事故放电时间t的情况下计算蓄电池容量时：电流法是用放电电流I和电流系数Kc=I/C10 ；容量法是用放电容量It=Cs和容量系数Kcc=Cs/C10计算，其基本计算式为： 蓄电池容量系数：Kcc=Cs/C10=l*t/C10=Kct 蓄电池容量：Cc=Krel*Cs/Kcc=Krel*l*t/Kc*t=Krel*l/Kc 具体介绍可看《现代电力工程直流系统）根据你提到的情况估计你使用的场所是在配电所中，这往往考虑的情况较为简

独立基础设计计算书

课程设计说明书 课程名称：基础工程课程设计 设计题目：柱下独立基础设计 专业：道桥班级：道桥1001 学生姓名: 豹哥学号: 1000000000 指导教师:周老师 湖南工业大学科技学院教务部制 2012年 12 月 9 日

目录 1 引言 (2) 1．1 基础课程设计目的 ....................................................................................................... 2 1．2 基础课程设计基本要求 .. (2) 1.2.1 说明书（计算书）的要求 ................................................................................. 3 1.2.2 基础施工图纸的要求 .. (3) 2、柱下独立基础设计 (3) 2．1 设计资料 ....................................................................................................................... 3 2. 2独立基础设计 (4) 2.2. 3.求地基承载力特征值 a f (4) 2.2.4.初步选择基底尺寸 (5) 2.2.5.验算持力层地基承载力 ....................................................................................... 5 2.2.6.计算基底净反力 ................................................................................................... 6 2.2.7.基础高度(采用阶梯形基础) ............................................................................... 6 2.2.8.变阶处抗冲切验算 ............................................................................................... 7 2.2.9.配筋计算 ............................................................................................................... 8 2.2.11.确定B 、A 两轴柱子基础底面尺寸 ................................................................... 9 2.2.12.B 、A 两轴持力层地基承载力验算 .................................................................. 10 2.2.13. 设计图纸 (10) 3. 主要参考文献 ........................................................................................................................... 12 附录 (13) 钢筋表..................................................................................................................................... 13 课程设计任务书 ..................................................................................................................... 14 致谢词 .. (20)

220v直流系统计算书开关站 (1)

直流系统计算书 一．计算依据 《电力工程直流系统设计技术规程》DL/T 5044-2004，以下简称《规程》 二．电池个数选择 按浮充电运行时,直流母线电压为1.05 Un选择蓄电池个数 n=1.05Un/Uf 《规程》（B.1.1） =1.05X220/13.5=17（只） Un--直流系统标称电压 Uf—单体蓄电池浮充电电压(V) 取18只(咨询厂家的习惯配置) 三．蓄电池容量选择（按阶梯负荷法计算） 1．直流负荷统计 全站经常性直流负荷：10kV差动保护装置30W×13=390W； 10kV母差保护装置40W；故障录波装置50W；通信接口装置100W；分段保护及备自投装置20W×2=40W；接地变保护装置20W×3=60W 变压器保护装置20W,GPS对时40W；10kV PT并列40W，共计780W。 事故照明2000W 冲击电流按0.5A

随机负荷很小 序号负荷 名称 装置 容量 kW 负荷 系数 计算 电流A 经常 负荷 电流 A 事故放电时间及放电容量 Ah 初期 持续 h 随机 1min1~30min30~60min60~120min5s I jc I cho C s.0.5C s.1.0C s.2.0I chm 1控制、 保护 及监 控 0.78 0.6 2.13 2.13 2.13 2.13 2.13 2.13 2事故 照明 2000 1 9.09 9.09 9.09 9.09 9.09 3冲击 负荷 0.5 合计I1= 11.72 I2= 11.22 I3=11.22 I4=11.22

3. 计算步骤 各阶段容量换算系数均为查《规程》表B.9所得。 3.1 按第一阶段进行计算 C c1=K k xI1/K c《规程》 =1.40x11.72/1.67=9.825（Ah） K k----可靠系数，取1.40; I1----第一阶段事故负荷电流（A）； K c--第一阶段容量换算系数（1/Ah） 3.2 按第二阶段进行计算 C c2≥K k[I1/K c1+(I2-I1)/K c2] 《规程》 =1.4x[11.72÷0.929+（11.22-11.72）÷0.943] =12.08（Ah） I2----第二阶段事故负荷电流（A）； K c2--第二阶段容量换算系数（1/Ah） 3.3 按第三阶段进行计算 C c3=K k[I1/K c1+(I2-I1)/K c2+(I3-I2)/K c3] 《规程》 =1.4x[11.72÷0.6+（11.22-11.72）÷0.61+（11.22-11.22）÷0.929] =26.2（Ah） I3----第三阶段事故负荷电流（A）；