电梯受力计算完整版
电梯受力计算
HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】
一、曳引力校核
1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：
（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；
（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。
（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：
式中：
—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；
T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。e —自然对数的底，e ≈2.718
2.校核步骤
（1）求出当量摩擦系数
a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公
式：
式中：
μ——摩擦系数。
β——下部切口角度值, rad ；
γ——槽的角度值, rad ；
式中的
γ
βγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---?
?? ??
-的数值可由绳槽的
β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：
图8-1
b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：
轿厢装载和紧急制停的工况：
轿厢滞留的工况：
c) 计算不同工况下值
摩擦系数μ使用下面的数值：
装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3=
10
/11
.0s v +
（v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。
（2）计算 еα
分别计算出装载工况、轿厢滞留工况、紧急制停工况的е1α、е2α、е3α 数值。
（ 数值在步骤①求出；钢丝绳在绳轮上包角α的弧度值由曳引系统结构得到）
（3）轿厢装载工况曳引力校核
（按125%额定载荷轿厢在最低层站计算，轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计）
式中：
T 1、T 2——曳引轮两侧曳引绳中的拉力，N ； Q ——额定载重量，kg ；K ——电梯平
衡系数；
W 1——曳引钢丝绳质量，kg ；W 1≈H(电梯提升高度,m) ×n 1(采用钢丝绳根数) ×
q 1(钢丝绳单位长度重量，kg/m) ×r(曳引钢丝绳倍率)；
W 2——补偿链悬挂质量，kg ；W 2≈H(电梯提升高度,m) ×n 2(采用补偿链根数) ×
q 2(补偿链单位长度重量，kg/m)
r ——曳引钢丝绳的倍率； g n ——标准重力加速度，m/s 2α（gn ≈9.81m/s 2） 校核：轿厢装载工况条件下应能满足 2
1T T ≤е1α，即曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（4）在紧急制停工况曳引力校核：
（按空轿厢在顶层工况计算，且轿顶曳引绳与对重底部平衡链质量忽略不计，滑动轮惯量折算值与导轨摩擦力因数值小忽略不计）
式中：
α——轿厢制动减速度(绝对值)，m/s 2（正常情况α为0.5m/s 2，对于使用了减行程
缓冲器的情况，α为0.8m/s 2)；
W 3——随行电缆的悬挂质量，kg ；W 3≈H/2(电梯提升高度,m) ×n 3(随行电缆根数)
×q 3(随行电缆单位长度重量，kg/m)。
校核：紧急制停工况条件下，当空载的轿厢位于最高层站时应能满足 2
1T T ≤е3α，即
曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
（5）在轿厢滞留工况曳引力校核：
（以轿厢空载，对重压在缓冲器上的工况计算）
校核：在轿厢滞留工况，当轿厢空载，对重压在缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，应能满足 2
1T T ≥е2α，即曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移。
计算实例：
曳引系统参数
①当量摩擦系数 计算
a)曳引轮为带切口半圆槽，使用下面公式：
β=105°；γ=30°从图8-1查得 16.2sin sin 2sin 2cos 4=+---?
?? ??
-γ
βγβπβγ
b) 装载工况, μ1=0.1
轿厢滞留工况，μ2=0.2
紧急制停工况，μ3=
10/11
.0s v +=10
/25.211.0?+=0.067
(v s 为轿厢额定速度下对应的绳速, v s =v ×r)
② 计算 еα
装载工况，е1α= e 0.216×2.775=1.82
轿厢滞留工况，е2α=e 0.432×2.775=3.33
紧急制停工况，е3α=e 0.144×2.775=1.49
③ 轿厢装载工况曳引力校核
n 11g r w 1.25Q P T ?++=
==?+?+8.92
70
400011.25550116023 （N ）
W 1=7×0.347×96.8×2＝470 kg W 2==2×2.23×96.8＝432 kg
n 22g r w Q P T ?++=
k =120648.92432
000148.05501=?+?+（N ） W 2=2×2.23×96.8＝432 kg
21T T =12064
16023=1.33 <е1α= 1.82 所以，在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
④ 在紧急制停工况曳引力校核：
=
()()()25.081.92
4702
5.081.9100048.01550?+?++??+
=13005(N)
=()()
2
5.0-81.9×54+432+1550
=9477 (N)
2
1T T =.
947713005=1.37 <е3α=1.49
所以，在紧急制停工况条件下（轿厢制动减速度α为0.5m/s ），当空载的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳在曳引轮上不滑移。
⑤ 在轿厢滞留工况曳引力校核：
g r w w P T n 321++=
=?++= 9.812
4
532415509976(N) W 3=1×1.118×96.8 / 2＝54 kg
g r w T n 12=
9.812
470=?=2303(N) 2
1
T T 33.423039976== >е2α=3.33 所以，当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移，即当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。
结论： 该电梯曳引力按GB7588-2003附录M 校核，符合要求。
二、曳引钢丝绳安全系数
1.要求
（1）曳引钢丝绳安全系数实际值S ≥按GB7588-2003的附录N 得到的曳引钢丝绳许用安全系数计算值S f ；
（2）曳引钢丝绳安全系数实际值S ≥按GB7588-2003的9.2.2条款规定的曳引钢丝绳许用安全系数最小值S m ：
①对于用三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯为12；
②对于用两根钢丝绳的曳引驱动电梯为16；
③对于卷筒驱动电梯为12。
2.校核步骤
（1）求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S
式中：
T—钢丝绳最小破断载荷，N； n—曳引绳根数； r—曳引钢丝绳倍率；P—轿厢自重，kg；
Q—额定载荷,kg； H—轿厢至曳引轮悬挂绳长度（约等于电梯起升高度），m；
q—钢丝绳单位长度重量，kg/m；
n
g—重力加速度。
（2）按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值S
f
S
f
是考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况所得到的给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值，按以下求得：
①求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N
equiv
N equiv = N
equiv(t)
+ N
equiv(p)
式中：N
equiv(t)—曳引轮的等效数量. N
equiv(t)
的数值从表N1查得。
表N1
N
—导向轮的等效数量
equiv(p)
= K p (N ps + 4 N pr)
N
equiv(p)
式中：
—引起简单弯折的滑轮数量；
N
ps
—引起反向弯折的滑轮数量；反向弯折仅在下述情况时考虑，即钢丝绳与两个连N
p
续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍。
K
—跟曳引轮和滑轮直径有关的系数
p
式中：
D
t
—曳引轮的直径；
D
p
—除曳引轮外的所有滑轮的平均直径。
②根据曳引轮直径与悬挂绳直径的D
t /d
r
比值、等效的滑轮数量N
equiv
，从下图N1查得
许用安全系数计算值S
f
：
图N1
图中的16条曲线分别对应N
equiv
值为1、3、6、18………140时随Dt/dr值变动的许用安
全系数S
f 数值曲线，根据计算得到的N
equiv
值选取向上的最近线。若需要精确可用插入法取
值。
（3）校核
当S≥S
f；且S≥S
m
，曳引钢丝绳安全系数校核通过。
例：某电梯Q=1500kg；P=2000kg；H=50m;采用4根
Φ13钢丝绳, 最小破断载荷T=74300N；q=58.6kg/100m；曳引结构如图，U型带切口曳引绳槽，β=90o, 验算钢丝绳安全系数。
解：①求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值S
式中：T—钢丝绳最小破断载荷，T=74300N； n—曳引绳根数,n=4； m—曳引比,m=2；P—轿厢自重，p=2000kg；Q—额定载荷,q=1500kg； H—轿厢至曳引轮悬挂绳长度, 约等于电梯起升高度h=50m； q—钢丝绳单位长度重量，
q=58.6kg/100m；
n
g—重力加速度。
②按GB7588-2003的附录N 计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值S f
a) 求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量N equiv
N equiv = N equiv(t) + N equiv(p)
式中：N equiv(t) —曳引轮的等效数量；N equiv(p) —导向轮的等效数量
N equiv(t) 的数值从表N1查得，U 型带切口曳引绳槽，β=90o 时， N equiv(t)=5
N equiv(p) = K p (N ps + 4 N pr )
式中：N ps —引起简单弯折的滑轮数量，本系统设置了两个动滑轮，即N ps =2；
N pr —引起反向弯折的滑轮数量，根据反向弯折仅在钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍时才考虑的规定，本系统没有反向弯曲，即N pr =0；
K p —跟曳引轮和滑轮直径有关的系数，本系统曳引轮的直径D t =600mm;除曳引轮外
有滑轮的平均直径D p =500mm ；K p=（D t /D p ）4=（600/500）4=2.07
N equiv(p) = K p (N ps + 4 N pr )=2.07?（2+4?0）=4.1
N equiv = N equiv(t) + N equiv(p) =5+4.1=9.1
b)根据曳引轮直径与悬挂绳直径的D
t /d
r
比值、等效的滑轮数量N
equiv
，从图N1查
得许用安全系数计算值S
f
曳引轮的直径D
t =600mm；悬挂绳直径d
r
=13mm，D
t
/d
r
=600/13=46, N
equiv
=9.1，选取
向上的最近线N
equiv =10。横坐标D
t
/d
r
=46与N
equiv
=10的曲线交汇点为15，即S
f
=15。
③校核：本系统曳引绳根数n=4，按GB7588-2003的9.2.2条款规定，曳引钢丝绳许用
安全系数最小值S
m =12；已查得许用安全系数计算值S
f
=15；已求出安全系数实际值
S=16.2，
即 S＞S
f S＞S
m
，曳引钢丝绳安全系数校核通过。
三、曳引电动机容量
按下式计算：
式中：
N—电动机功率（kW）； K—电梯平衡系数；
Q—额定载重量（kg）； V—额定速度（m/s）；
η—曳引传动总机械效率，对使用蜗轮付曳引机的电梯η=0.5-0.65（可根据曳引机传动比估算，传动比越大效率越低）, 对无齿轮曳引机电梯η=0.8-0.85,例：电梯额定载重量Q=1000kg，额定速度v=1 m/s, 平衡系数k=0.45，蜗轮付曳引机减速比为I=32，求曳引电动机功率N。
解：对I=32的蜗轮付曳引机，总机械效率取较小值，η≈0.55
四、电梯导轨验算
对电梯导轨的验算，GB7588-2003提示按附录G进行。附录G考虑了电梯的综合受力工况及组合，提出了最大允许变形和许用应力要求，对验算的阐述达21页，理解和实施都有难度。以下提供一个验证计算实例，可作为计算公式理解和应用的参照。
（1）计算选用参数
（2）电梯导轨计算许用应力和变形要求
查阅GB7588之10.1.2电梯导轨计算许用应力σperm和变形要求为：
①当正常使用载荷情况：σperm＝165MPa
②当安全钳动作时的情况：σperm＝205MPa
③T 型导轨的最大计算允许变形为：δperm ＝5mm
（3）当安全钳动作时的电梯导轨强度及挠度校核计算
①导轨的弯曲应力是由轿厢导靴对导轨的反作用力而引起的应力。
②弯曲应力m σ的计算：
a. 导轨的受力F x 、F y 计算（假设x q =y q =0）：
导靴侧面受力：g
x nH gQD K F 1== 3500
×2175
×1000×81.9×2=490.5 N
导靴端面受力：g y H n gQC K F 21== 3500
×22200×1000×81.9×2=1121 N
b. 弯矩M x 、M y 计算：
c. 弯曲应力x σ，y σ计算：
d. 弯曲应力m σ的计算：
MPa y x m 46.4432.1914.25=+=+=σσσ< σperm ＝205MPa
③压弯应力K σ的计算：
e. 轿厢作用于一根导轨的压弯力F K 的计算：
f. M y ，M x 弯矩的计算：
g. ω值的计算：
(a) 细长比λ确认：
min
k
i L =λ=y
i l
=05.142=6
.172500
(b) ω值的计算：
ω=0.00016887×λ2.00=3.41
h. 压弯应力K σ的计算
压弯应力()A M K +F =
3
K
K ωσ=MPa 60.49=1720
41
.3×25016
其中：K 3为冲击系数，根据表G.2得：K 3＝1.5；
M 为附加装置作用于一根导轨的力，假设该力已被平衡，故此力不考虑；
A 为导轨的横截面积， A ＝S=1720mm 2。
④压弯和弯曲应力c σ的计算：
压弯和弯曲应力46.44×9.0+60.49=9.0+=m K C σσσ
σ
=205MPa ⑤弯曲和压缩应力σ的计算 弯曲和压缩应力1720 25016+46.44=A F +=K m σσσ<=MPa 0.59perm =205MPa ⑥翼缘弯曲F σ的计算： 翼缘弯曲21 x F C F 85.1=σσ 5 .490×85.1=2 perm =205MPa 其中：F x 为导靴作用于翼缘的力，由前面计算知：F x ＝490.5N ； C 1为导靴导向部分与底脚连接部分的宽度。 ⑦挠度x δ、y δ的计算： 挠度cm EI l F y x x 110.05281.9100.2482505.4907.0487.06 3 3=??????==δ=1.10mm< perm δ=5 mm 挠度cm EI l F x y y 127.02 .10281.9100.24825011217.0487.06 3 3 =??????==δ =1.27mm （4）当电梯处于正常使用运行工况时的电梯导轨强度及挠度校核计算： ①弯曲应力m σ的计算： a. 导轨的受力F y 、F x 的计算（假设x q =y q =0）： 导轨的受力g 2x nH gQD K =F N 3.2943500 2175 100081.92.1=????= 导轨的受力 g 2y H 2n gQC K = F N 68.672=3500×2 2 200 ×1000×81.9×2.1= 式中： K 2为冲击系数，表G.2得：K 2＝1.2； b. 弯矩M x 、M y 计算： 弯矩mm .N 42.315321=16 2500 ×68.672×3= 16 l F 3= M y x 盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）; 槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m CS蜗轮丝杆升降机（螺旋升降机）为方箱壳体，结构紧凑，安装方便，六个面都做到的精确定位，有神奇的积木之美称，丝杆有普通的梯形丝杆和滚珠丝杆两种选择，产品提升力能做到2.5KN-500KN。应用于太阳能，食品，水利等多个行业。 CS方形蜗轮丝杆升降机形式、规格的表示 机体规格 分为：CS2.5～CS500共9种，提升力依次为2.5KN～500KN。 传动比 N 型——普通速比； L 型——慢速速比。 结构形式 A 型——丝杠作轴向移动，不旋转； B 型——螺母作轴向移动，丝杠作旋转运动。 丝杠接头类型 A型结构形式的丝杠头部分为：1型（圆柱），2型（法兰），3型（螺纹），4型（扁头），5型（开口）共五种； B型结构形式的丝杠头部分为：1型（圆柱），0型（无接头）共二种。 附加要求（可选） A型结构形式的附加要求有：滚珠丝杠型（B）、带防转装置（P）、带防护罩（S）共三种；B型结构形式的附加要求有：滚珠丝杠型（B）、带防护罩（S）共二种。 CS系列丝杆升降机型号表示方法： 安装尺寸如下： 型号 CS CS2.5CS5CS10CS25CS50CS150CS250CS350CS500 丝杠Tr14×4Tr18×4Tr20×4Tr30×6Tr40×7Tr60×9Tr80×1 Tr100×1 Tr120×1 4 A202030304555556590 B7797120132182255275360466 （110）（124） C253137.54158.58082.5110133 D6080100130180200240290360 E486078106150166190230290 F507285105145165220250300 G38526381115131170190230 H M6M8M8M10M12M20M30M36M42ΦJk691014162025303548 K120253245637180100135 K21621294263667595115 L223140547883100125150 L12022.525.5434565656397.5 L2121315151630455480 N92120140195240300355380500 P6274（87）93（97）105149200205270326 Q 3×3×1 4 3×3×1 8 5×5×2 5×5×3 6 6×6×3 6 8×7×5 6 8×7×56 10×8×5 6 14×9×9 T1212（25）18（22）233240405060ΦU283240506590125150180ΦW2630（48）40（57）467085120145170 Y50627582117160165220266 Z2432.535445570--- Z1M6M8M8M8M10M10--- Z261012121515--- 丝杠接头类型1 Φak 6 81215202540608095 b12152025304575100120 c15202530355590115140 丝杠接头类型2 Φd50658090110150220260310Φe4048606785117170205240Φf4×Φ74×Φ94×Φ114×Φ114×Φ134×Φ174×Φ254×Φ324×Φ38 g1924282834577292142 s1620212330506080120 r678101520304040Φx263040467085120145170 丝杠接头类型3 h1219202229485878118 光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。 ①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN； 地下三层3-8/D-E轴空调冷却水管道支 架受力计算 管道受力计算步骤如下： 1）对图纸进行支架的深化设计 首先对现有的图纸进行支架的深化设计，确定各个部位支架的间距，并在图纸上标明具体位置。并以洽商或工作联系单的形式经过专业设计人员的签认。 2）支吊架拉力计算 第一步、根据图集《室内管道支架及吊架》（03S402,中国建筑标准设计研究所2003.5.1实行）查出管道（如为保温管道应为带保温的管道）重量。 根据长城金融工程空调冷却水施工设计说明要求（DN450采用螺旋焊接钢管），钢管规格为为Φ478*9。 对于加厚管道，应根据每米钢管质量的计算公式计算出它的每米重量A：1*24.6616*δ*（D —δ）/1000，其中D为外径，δ为壁厚。 冷却水管重量：24.6616×9×（478-9）÷1000=104.6 kg/m 第二步、计算管道满水重量和支架自重 每米管道水重量： T=π*（管内径）2*水密度（kg/m3） 3.14×(0.45÷2)2×1000÷1000=159 kg/m 第三步、根据设计签认的“支吊架”深化图纸及上述计算数据，用下式计算出每个的膨胀螺栓须承受的力B（KN）： 槽钢自重(t)：2.85m×14.2kg/m=40.47 kg 总重量(t)：（104.6+159）×66.4+40.47×7=17786.33 kg 膨胀螺栓承受的力：17786.33÷(8×7)÷100=3.18 KN 第四步、从图集《室内管道支架及吊架》（03S402）中P9关于M16的锚栓抗拉极限荷载为9.22KN,抗剪极限荷载为5.91KN，均大于深化设计荷载，故M16的膨胀螺栓的选取满足本工程需要。 一、概述 SWL 系列蜗轮丝杠升降机是一种基础起重部件，符合JB/T8809—1998（原JB/ZQ4391 —86）标准。该产品可广泛用于机械、冶金、建筑、化工、医疗、文化卫生等各个行业。 承载能力 2.5—120T。具有结构紧凑、体积小、重量轻、动力源广泛、噪音小、安装方便、 使用灵活、功能多、配套形式多、可靠性高、使用寿命长等优点。具有提升、降落、推 进、翻转等功能，可以单台或组合使用。能按一定程序准确地控制调整提升或推进的高 度，可以用电动机或其它动力直接带动，也可以手动。最高输入转速1500r/min，最大提 升速度 2.7m/min。有不同的结构型式和装配方式，提升高度按用户的要求制造。该装臵 可以自锁。 二、型式和标记 1、结构型式 升降机按结构型式分为： 1 型－丝杠同时作旋转运动和轴向移动； 2 型－丝杠作旋转运动。丝杠上的螺母作轴向移 动。 2、装配型式 升降机每种结构型式又分为两种装配型式： A 型－丝杠（或螺母）向上移动； B 型－丝杠（或螺母）向下移动。 3、丝杠头部型式 1 型结构型式的丝杠头部分为： I（圆柱型）、II（法兰型）、III（螺纹型）、IV（扁头型）四种型式。 2 型结构型式的丝杠头部分为：I（圆柱型）和III（螺纹型）两种形式。 4、传动比 升降机分为两种传动比，即普通（P）和慢速 （M）。 5、丝杠的防护 1 型升降机丝杠的防护分为：基本型、防旋转型 （F）和带防护罩型（Z）； 2 型升降机丝杠的防护分为：基本型和带防护罩型（Z）。 6、标记示例 升 — 1、 1 型丝杠升降机外形结构尺寸 —1998 杠防护型式代号 杠行程，mm 杠头部型式代号 配型式代号 构型式代号 动比代号（慢速、普通不注） 号 名称 支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ； 活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ； 活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ； 得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。 满足要求。 支架整体稳定性计算： 根据公式： [] N f A σ?≤＝ 式中： N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ； －轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136； l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ； k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。 满足要求. 支架水平力计算 支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50— 毕业设计（论文）开题报告书 课题名称两级剪叉式升降机设计及有限元分析 学生姓名王潇 学号1041101072 系、年级专业机械与能源工程系2010级 机械设计制造及其自动化专业指导教师李滔 2013 年12 月20 日 一、课题的来源、目的、意义（包括应用前景）、国内外现状及水平 1.1课题来源 剪叉式机构是一种存在两种工作状态的新型机构，它包括收纳状态和展开状态，在不用的时候可以收缩成体积很小的一捆以便于运输和储存，在使用的时候可以在现场方便、迅速地展开成型，既缩短了搭建时间，又提高了工作效率。 剪叉式升降平台是一种固定式液压升降平台，其适用范围广，特别是在高空作业台，现代企业生产物流，大型设备的制造与维护以及航空装卸中应用最为广泛[1]。货物举升稳定性好，主要用于运送不同高度生产流水线间的货物，在生产线上与叉车等搬运车辆配套，以实现快速装卸货物，提高生产效率，降低工人劳动强度[2]。剪式升降平台机械结构复杂，在最恶劣的工况下，其最大应力不超过材料的许用应力是保证剪式升降平台整体实现其功能的必备条件。 目前所使用的各种类型的升降机，主要是依靠液压系统来实现平台的升降以及货物的水平传送。当货物未在正确位置时，主平车通过发动机驱动液压马达，通过控制不同位置的液压马达旋转来完成货物在主平台上转动，以便实现货物的正确定位，再通过液压马达带动链条驱动主平台上的滚轮(钢滚轮或橡胶滚轮)，以便实现输送货物到桥平台上。然后由发动机驱动液压泵液压马达，通过剪叉式支撑臂进行升降前平台(桥平台)及后平台(主平台)，它是由一个或多个液压缸来完成平台的升降的。 1.2 课题目的、意义（包括应用前景） 剪叉式起升机构作为升降平台钢结构的关键组成部分，也是关键的受力部件，其力学特性会对平台性能产生直接影响。不管剪叉式升降平台型式多复杂，起升工作臂总是升降平台钢结构的主体，也是关键的受力件，其安全性能对正常作业具有重大的影响作用。民航行业所使用的液压升降机举升负荷大，对设备的可靠性要求高，对此关键性部件应当尤为关注。 本文以两级剪叉式升降机构为研究对象，通过对模型简化分析并运用ANSYS软件对链接杆机构进行静力分析，验证理论分析的正确性，从而确定链接杆的应力和应变的薄弱点，为链接杆机构的优化设计提供科学的依据，其分析方法和结论可作为设计这类机械的参考。 升降台设计步骤 一、用户参数： 1、载荷：P kg 2、台面尺寸：A*B （长*宽）mm2 3、垂直行程：L行mm 4、最低高度：L底mm （用户无特殊要求以常规制作） 5、起升速度：V升米/分（用户无特殊要求以4-6米/分设计， 载荷大取小值，反之取大值。） 6、下降速度：V下米/分（用户无特殊要求V下米/分≤上升 速度） 二、跟据台面长度选臂叉中心距。 臂叉最大中心距L中=A-（C1+C2） C1——固定铰耳侧距离 C2——滚轮侧距离 三、跟据垂直行程确定叉数 叉数n=（L行+L底）/L中*sin55（n为整数） 四、臂管强度计算 σs≥F*(L中-K)/W x σs——材料屈服极限 F——臂管最大受力 W x——臂管截面模量 F=(P+M台+M臂/2)/2 P——载荷 M台——台面重量 M臂——臂架重量 五、油缸受力F油计算 F油=(P+M台+M臂/2)*L行/L油*0.6 F油——油缸受力 L行——垂直行程 L油——油缸行程 六、油缸支点的确定 上下铰耳点应在闭合时选取，上点尽量朝上选、下点应尽量朝下选，增大起升角、减小起升力。起升角应大于等于200(有规定>150)。油缸闭合时不干涉则不干涉，方钢应在打开时选取（打开最大角度550），打开时不干涉闭合时则不干涉。 L打开长度=2*L油+L固-L前备 L闭合长度=L油+ L固+L后备 L油——油缸行程 L固——油缸固定行程 L前备——油缸前备量 L后备——油缸后备量 L油油缸行程初估：垂直行程：油缸行程 1-3叉 3：1 4叉 4.5:1 5叉 6.1:1 七、电机功率计算：N=(Q*P/612)*1.1KW N——功率KW Q——流量 L/Min P——压力Bar 蜗轮丝杆升降机 SWL系列蜗轮丝杆升降机又称QWL升降机广泛应用于机械、冶金、建筑、水利设备等行业，具有起升、下降及借助辅件推进、翻转及各种高度位置调整等诸多功能. SWL蜗轮丝杆升降机是一种基础起重部件，具有结构紧凑、体积小、重量轻、动力源广泛、无噪音、安装方便、使用灵活、功能多、配套形式多、可靠性高、使用寿命长等许多优点。可以单台或组合使用，能按一定程序准确地控制调整提升或推进的高度，可以用电动机或其他动力直接带动，也可以手动。它有不同的结构形式和装配形式，且提升高度可按用户的要求定制。。该装置可以自锁。 组成结构： 蜗轮丝杆升降机是由蜗轮减速机和升降丝杆组成，其减速部件是蜗杆传动，利用蜗杆带动蜗轮实现减速。蜗轮中心是内螺纹结构，相当于升降丝杆的螺母，和升降丝杆相匹配。升降速度等于蜗杆输入转速除以蜗轮蜗杆的减速比，然后乘以升降丝杆的螺距。由于其结构的原因，这种丝杆升降机一般采用润滑脂润滑，部分系列有采用润滑油润滑，要比润滑脂润滑的系列更具有寿命长、工作稳定的优点。 蜗轮丝杆升降机是一种基本起重部件，具有结构紧凑、体积小、重量轻、动力源普遍、无噪音、安装便利、使用矫捷、功能多、配套形式多、靠得住性高、使用寿命长等良多利益。它有分歧的结构形式和装配形式，且晋升高度可按用户的要求定制。可以单台或组合使用，能按必然轨范切确地节制调整晋升或推进的高度，可以用电念头或其他动力直接带动，也可以手动。 应用范围： 蜗轮丝杆升降机广泛地用于机械、冶金、水利、化工、医疗、文化、卫生等各个行业，具有结构紧凑、体积小、重量轻、安装方便、使用灵活、可靠性好、稳定性高、使用寿命长等优点，可以用电动机或其它动力直接带动，也可以手动。蜗轮螺杆升降机可以自锁，有不同的结构型式和装配方式。 福成锅炉房改造支架受力计算书 管道计算参数： D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）； D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）； D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）； D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）； D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）； D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）； 1kgf=9.8N； 聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。 一、滑动支架 室内： 1. HN-1 主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N 水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N 2. HN-2 主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。 垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N 水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N 3. HN-3 主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×11+156.16×7.85) ×1.5×9.8=121508N 1.前言 1.1课题研究的目的和意义 升降机是一种升降性能好，适用围广的货物举升机构，可用于生产流水线高度差设备之间的货物运送，物料上线，下线，共件装配时部件的举升，大型机库上料，下料，仓储装卸等场所，与叉车等车辆配套使用，以及货物的快速装卸等。它采用全液压系统控制，采用液压系统有以下特点： （1）在同等的体积下，液压装置能比其他装置产生更多的动力，在同等的功率下，液压装置的体积小，重量轻，功率密度大，结构紧凑，液压马达的体积和重量只有同等功率电机的12%。 （2）液压装置工作比较平稳，由于重量轻，惯性小，反应快，液压装置易于实现快速启动，制动和频繁的换向。 （3）液压装置可在大围实现无级调速，（调速围可达到2000），还可以在运行的过程中实现调速。 （4）液压传动易于实现自动化，他对液体压力，流量和流动方向易于进行调解或控制。 （5）液压装置易于实现过载保护。 （6）液压元件以实现了标准化，系列化，通用化，压也系统的设计制造和使用都比较方便。 当然液压技术还存在许多缺点，例如，液压在传动过程中有较多的能量损失，液压传动易泄露，不仅污染工作场地，限制其应用围，可能引起失火事故，而且影响执行部分的运动平稳性及正确性。对油温变化比较敏感，液压元件制造精度要求较高，造价昂贵，出现故障不易找到原因，但在实际的应用中，可以通过有效的措施来减小不利因素带来的影响。 1.2国研究状况及发展前景 我国的液压技术是在新中国成立以后才发展起来的。自从1952年试制出我国第一个液压元件——齿轮泵起，迄今大致经历了仿制外国产品，自行设计开发和引进消化提高等几个阶段。 进年来，通过技术引进和科研攻关，产品水平也得到了提高，研制和生产出了一些页脚. 中原工学院 减速机的拆装与测绘及其轴系分析实验报告 课程名称机械设计实验 课程号DB0302019 专业机械设计制造及其自动化 学生姓名张震张宏力黄云飞 机电学院机械试验中心 减速器的拆装与测绘及其轴系分析 一、实验目的 1.了解减速机的功用和传动机构的组成情况以及运动、动力的传递路线和变换形式。 2.了解减速机中各零部件的结构特点、装配关系及其调整方法。 3.通过拆装和测绘进一步熟悉和掌握典型机械零部件结构设计的 一般原则。 4.通过Proe/E绘图，初步了解参数化设计的一般方法，并加强三维建模能力。 二、实验属性 综合性实验。考查机械传动的综合知识、Proe/E的综合知识。 三、实验设备 1. 常用的拆装工具：螺丝刀、扳手、平口钳、锤子和测绘工具：游标卡尺、米尺。 2. JRSSD-70-20A蜗轮丝杆升降机。 3. 计算机、绘图软件（Proe/E、Auto CAD）。 四、实验要求 1. 实验前预习实验指导书； 2. 实验中认真了解机械结构的功能组成； 3. 实验后写实验报告。 五、实验步骤 1.减速器的了解研究: 1）.确定减速器结构形式代号 RSSD 2）.确定标注方式 ○1企业代码: J-杰牌控股 ○2产品代码: RSS-蜗轮丝杠升降机 ○3输入轴连接方式: D-带电机法兰无代码-基本型○4规格用蜗轮副中心距:70 ○5传动比:20 ○6安装方式代码:A-基本型 ○7丝杠形式头部代码: R型圆柱式 ○8丝杠行程: 300mm ○9轴指向:B型 ○10护管: P-带护管 2．减速器拆装流程: 3）.减速箱传动路线: 3.减速器测绘: 1）.JRSSD系列减速器剖面1/2剖面装配图(二维) 2）.减速箱零部件 支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司 1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ] 钢材 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37° 用Mathcad作剪叉升降机的受力分析 一、概述 （a） (b) (c) 图1 剪叉型升降机是常用的设备，应用广泛。根据设计荷载和使用场合的不同有多种形式。以下以图1(a)为例对机构作力学分析及运动分析，并探讨在工程分析中常用的数学软件MATHCAD中的实现方法。 二、参数化模型建立 图2 如图2所示，此系统具有一个自由度，要对机构作全过程受力分析需要对机构进行参数化建模分析，如图建立XYZ三维坐标系并对数学模型简化如图3所示： 在MC中定义如下常量： （注： 1. 在MC中等号有多种形式，上述 使用方法代表“赋值”等号，用 键盘冒号“:”作为输入方法，键 盘上等号“=”在MC中计算符号 或变量的值。 2. a cos-反余玄函数，MC中的内置函数） 由于系统具有一个自由度，运动时必有一个独立变量，为了分析方便可设自变量为θ（AD于Y轴的夹角），则其它的变量如高度h、液压缸的长度都可以 由θ确定，设自变量： （注：FRAME 是MC的内置变量，是从0开始的整数，利用此变量可作简单的图形动画。） 为了表达机构的运动规律，对关键坐标点作如下矩阵定义： 参量1~4用于表达液压油缸的安装点D2、B2和D3、B3的空间位置关系。 图4只是定义了关键点的坐标，在MATHCAD中是如何绘制出形如图4的 三维图形呢？可定义一个绘图路线： 按照以上“绘图路径”这个1×23 阶矩阵中定义的绘图路线中的点依次连线即可绘制出出形如图4的三维图。 三、受力分析 图13所示的剪叉形升降机中，动力来源是线段D2B2表示的液压油缸，设 计时首先要解决的问题是：需要设计多大推力的油缸能满足升降机的全行程受力。 支架受力计算 7.1 碗扣式满堂支架计算 7.1.1 材料技术参数 （1）钢管截面特性 外径 （Φd ） 壁厚 （t ） 截面积A （cm 2） 惯性矩 I （cm 4） 截面模量W （cm 3） 回转半径 i （cm ） 每米重 （kg/m ） Φ48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 3.84 Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量 抗拉、抗弯f 抗 压fc 弹性模量E 205MPa 205MPa 2.06?105MPa （3）12mm 竹胶板力学特征： A=1000*12=12×10-3m2 ； W=1/6*b*h^2=24*10^-6m3 ； I=1/12*b*h^3=144×10-9m4 EI=10×10^6×144×10^-9=1.44KN.m2 EA=10×10^6×12×10-3=120000KN 竹胶板：弯应力[ ]13MPa σ=弯曲剪应力 [ ] 1.7MPa τ= 7.1.3 荷载取值与组合 荷载分项系数 序号 荷 载 类 别 大小 γi P1 模板及支撑系统 1000 Pa 1.2 支架相关自重 P2 新浇筑混凝土、钢筋混凝土自重46.185*2.45+19.484=132.64t ，面积120.69m2，10770Pa 容重按2.45计算 1.2 P3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载 2500 Pa 1.4 P4 倾倒混凝土时产生的竖向荷载 2000 Pa 1.4 P5 振捣混凝土时产生的竖向荷载 2000 Pa 1.4 （1）计算满堂架强度：采用P1+P2+P3+P4+P5组合。 （2）计算满堂架刚度：采用P1+P2组合。 7.1.4 荷载计算 12345p () 1.2(+) 1.4P P P P P =+?++? 附件1 支架计算书 箱梁施工采用满堂碗扣脚手支架,以下受力验算取武汉某立交高度最高的支架27#～28#墩进行。 受力情况不验算箱梁翼板而只计算梁底受力情况。支架步距采用90cm，横向间距在一般截面为60+90+120+90+60+90+120+90+60+90+120+90+60cm，在墩顶截面为19×60cm，竹胶板下顺桥向布置10×10cm木方，木方下横桥向布置工10工字钢，具体见箱梁一般截面受力分析图和箱梁墩顶截面受力分析图。 箱梁一般截面受力分析图 39KN/m 箱梁墩顶截面受力分析图 1. 支架计算与基础验算 资料 （1）HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能; 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m） 允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6400.9 4.512 1.230 1.2 3.57 1.825 1.5 2.5 4.5 2.420 1.8 2.0 3.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在100Kpa以上。 2. 荷载分析计算 （1）恒载（砼）： 混凝土荷载按照24.2KN/m3考虑，增加钢筋重量并相应减去占用混凝土体积后，综合按照26.8KN/m3考虑。 箱梁一般截面恒载受力计算成果表 木方编号 受力 （KN/m） 木方编号 受力 （KN/m） 立杆编号 受力 （KN） 1 1.9521 3.12111.63 211.7022 3.12214.09 38.7823 3.12310.15 4 4.6824 3.54410.46 箱梁墩顶截面恒载受力计算成果表 脚手架和模板工程计算公式参数 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 - 1-2 前言10 —1-2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 -1-2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 - 1-4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 - 1-6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几 个要点10 - 1-13 5算例及比较10 - 1- 17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） 、八 刖言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分 重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅关于开展全省建设安全生产年活动”笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架 和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门 技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、 轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求： （1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或 在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。 （2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。 （3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足 多次周转使用。 （4）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。 扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广泛的，也是属于多 东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图 目录 1 绪论 (1) 1.1升降平台的简介 (1) 1.2 升降平台分类 (1) 1.3 液压升降台的工作原理 (2) 1.4 液压缸驱动的剪叉升降平台的国内外产品现状 (3) 2 剪叉式液压升降平台机构位置参数 (9) 2.1 剪叉式液压起落平台位置参数剖析 (9) 2.2 剪叉式液压升降平台具体分析 (5) 2.2.1本课题采用基本参数如下： (5) 2.2.2剪叉杆的校核 (6) 3 剪叉式升降平台模型建立 (9) 3.1 UG 简介 (9) 3.2 剪叉式液压升降台模型的建立 (9) 3.3 剪叉式液压升降台模型的仿真 (14) 3.3.1 运动仿真模块简介 (14) 3.3.2 创建连杆 (14) 4 剪叉式液压升降台零部件选择 (18) 4.1液压缸主要结构、材料及技术要求 (18) 4.1.1 缸体端部联接方式 (18) 4.2活塞 (18) 4.2.1活塞与活塞杆的联接 (19) 4.2.2密封结构 (19) 4.2.3 活塞的材料 (19) 4.2.4 活塞的技术要求 (17) 4.3 液压系统原理图 (18) 致谢 (19) 参考文献 (22) 内蒙古民族大学学士学位论文 剪叉式液压升降台 1 绪论 1.1升降平台的简介 升降平台是一种将人或货物升降到某个高度的机械设备，一种结构相对简单的起重设备机械，它拥有举升力大、升降面积大、升降平稳、噪音低、操作方便、维修简便、并能够停在升降范围内的任意位置上。被广泛的应用在仓库、码头、自动化生产线等多个行业，可以作为一种比较好使用在人员登高工作和货物垂直运输起重机械。 升降平台随着人类对垂直运送设备的需求而出现，与人类的发展文明一样长久，最初的升降平台采用最基本的动力方式如人力、畜力等提升重量。在工业革命时代之前，这些动力方式常常被升降装置广泛采用。 现在升降台多采用液压式和气压式两种方式，其中液压式因为升降平稳，占体积小，提供动力大等优势被广泛使用，使用该设备多采用剪叉式升降臂，设备占体积小，移动方便，工作环境限制小，如今的升降台更加添加了许多辅助设备，如安全防护装置 目前世界升降台的最高成就应该是非瑞士格劳宾登州正在建设的“圣哥达隧道”上的一部大型升降平台莫属了。“圣哥达隧道”是一条从阿尔卑斯山滑雪胜地通往欧洲其他国家的地下较长的铁路隧道，总长57公里。位于距离地面大约在八百米的“阿尔卑斯”高速列车站，打算要建设一部直接到达地面上的升降台。建成完工后，将会成为现今世界上升降总距离最长的一台升降平台设备了。游客登上升降平台后利用升降台到达地面，时间更短，更加方便，就可以登上阿尔卑斯冰河观光快速列车，在经过两个时辰后就能够到达山顶的度假村了，就可以享受舒适的生活了。 1.2 升降平台分类 按照移动的方方式分为：固定式、拖拉式、自行式、车载式、可驾驶式。 固定式：这种方式是盛机械升降稳定性好，适用范围的产品，他主要用在车间生产线的高度差之间货物，运输货物，材料，装配线，工件使用装配时候调节工件与设备高度等。 车载式：是为提高升降平台的机动移动性，将升降平台固定车上，由汽车引盖梁支架受力计算知识讲解
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