地下室顶板支撑回顶方案

目录

目录 (1)

一、编制说明 (1)

二、编制依据 (2)

三、工程概况： (2)

四、施工荷载 (2)

五、地下车库顶板脚手架加固 (3)

六、安全技术措施 (6)

七、计算书 (7)

施工电梯处地下车库顶板回顶方案

一、编制说明

为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因荷载过大，造成梁板开裂。

此方案应经上级技术部门审核批准后生效。

二、编制依据

1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016；

5、罗兰春天一期施工图纸。

6、本工程的实际情况

三、工程概况：

美的罗兰春天项目一期1#～7#、10#～13#、20#楼及地下车库工程，位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基项目管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约127695.78m2。本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层；2#~7#楼地下2层、地上8层；10#~13#楼地下2层、地上18层；20#楼为配套商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。

四、施工荷载

2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表

五、地下车库顶板脚手架加固

考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。

1、搭设顺序

支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（栅格）→剪刀撑

2、架体搭设

施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用Ф48×2.8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U型可调顶托，40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600 mm，根据层高设二道水平杆，最大步距1500 mm，下部200 mm高处设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。

施工回顶示意图如下：

3、材质要求

(1)钢管

1)采用焊接钢管，为Q235A钢。

2)外径为Ф48，壁厚2.8mm，长度主要有6m、3m等。

3)钢管的质量要求

钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。

钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。

外径和壁厚允许偏差为0.5mm。

端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。

钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。

钢管应无裂纹，严禁打孔。

(2)扣件

1)扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。

2)扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造

缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

3)扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

4)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。

5)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。

6)扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，

扣件不得破坏。

六、安全技术措施

(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

(3)脚手架的构配件必须合格。

(4)脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

(5)在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、

横向扫地杆。

注意事项

1.最好是在堆场荷载较小时搭设；

2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.

七、计算书

满堂支撑架计算书计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

A、架体参数

B、板底纵向支撑次梁验算

G1k=N c=0.04kN/m；

G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m；

Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 1×0.6/(2+1)=0.2kN/m；

Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 3×0.6/(2+1)=0.6kN/m；

1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/m

q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/m

q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m

计算简图

M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kN

V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6＝0.462kN

τmax＝2V max/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

σ=M max/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m

q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN

计算简图

弯矩图(kN·m)

M max=0.37kN·m

σ=M max/W=0.37×106/(5.26×103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！

剪力图(kN)

R maxf=2.856kN

V maxf=2.131kN

τmax＝2V max/A=2×2.131×1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m

q'2=Q1k+Q2k= 0.2+0.6=0.8kN/m

R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.11×0.6+1.200×0.8×0.6=0.649kN

νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.11×(0.6×103)4+0.990×0.8×(0.6×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=0.043 mm≤min{600/150，10}=4mm

满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m

q2=F1=2kN

计算简图

剪力图(kN) R'maxf=2.051kN

变形图(mm)

νmax=0.272 m m≤min{600/150，10}=4mm

满足要求！

C、横向主梁验算

材质及类型钢管截面类型(mm)Φ48×2.8

主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.19

主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25

主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.031

主梁验算方式三等跨连续梁

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力

q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m

q'=Nz=0.031kN/m

p=R max/2=0.894/2=0.447kN

p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN

计算简图

弯矩图(kN·m)

M max=0.073kN·m

σ=M max/W=0.073×106/(4.25×103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！

剪力图(kN)

R maxf=1.038kN

V maxf=0.579kN

τmax＝2V max/A=2×0.579×1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！

变形图(mm)νmax=0.065 mm≤min{600/150，10}=4mm

满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m

q'=Nz=0.031kN/m

p=R max/2=0.894/2=0.447kN

p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN

p2=R maxf/2=2.856/2=1.428kN

p2'=R'maxf/2=2.051/2=1.026kN

计算简图

弯矩图(kN·m)

M max=0.182kN·m

σ=M max/W=0.182×106/(4.25×103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！

剪力图(kN)

R maxf=1.794kN

V maxf=1.137kN

τmax＝2V max/A=2×1.137×1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

变形图(mm)

νmax=0.16 mm≤min{600/150，10}=4mm

满足要求！

D、可调托座验算

可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N]kN30

按上节计算可知，可调托座受力

N=2×R max+F1=2×1.038+2=4.076kN≤[N]＝30kN

满足要求！

E、立杆的稳定性验算

立杆底部荷载：N G1=g k×H+l a×n4×N c+l b×N z=0.167×3.5+0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.651kN

立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.067kN

N G2=g2k×l a×l b=0.35×0.6×0.6=0.126kN

l=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6m

N Q1=q1k×l a×l b=1×0.6×0.6=0.36kN

N Q2=q2k×l a×l b=3×0.6×0.6=1.08kN

N Q4=F1=2kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

立杆顶部荷载：N顶

=1.2(N G1d+N G2)+1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.067+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.048kN

立杆底部荷载：N底

=1.2(N G1+N G2)+1.4(N Q1+N Q2+N Q4)=1.2×(0.651+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.748kN

1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.494×(1500+2×200)=2838.6mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mm

λ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210

满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.494×(1500+2×200)=3278.583mm

λ1=l01/i=3278.583/16=204.911，查表得，φ1＝0.174

σ=N顶/φA=5.048×103/( 0.174×398)=72.893N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1500=2869.02mm

λ2=l02/i=2869.02/16=179.314，查表得，φ2＝0.223

σ=N底/φA=5.748×103/( 0.223×398)=64.763N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

F、立杆支承面承载力验算

脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)350

砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.01

1、抗冲切验算

楼板抗冲切承载力：

βh=1，f t=1.43N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=350-15=335mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+335)=1740.00mm

F l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.335=285.333kN≥N=5.748kN

满足要求！

1、局部受压承载力验算

楼板局部受压承载力：

ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.125，f cc=0.85×14.30=12.155N/mm2

F l=ωβl f cc A=0.75×0.125×12.155×103×0.01=11.395kN≥N=5.748kN

满足要求！