结构设计原理课程设计.(DOC)

一、毛截面几何特性计算 1、T 梁受压翼缘有效宽度计算

按《桥规》规定，有效宽度'f b min ={}h f /3,b b 12h +’计算跨径梁平均间距，+2

{}min 23980/3202=??，1800，200+240+12 {}min 7993.3318002704=，，

1800=mm

（其中受压区翼缘悬出板厚度：

()f h 100020010040/2/1000202mm ≈?+?=’）

2、毛截面几何特性计

截面分块示意图见图1.1，毛截面几何特性表见表1.2(附表)。

二、内力组合

主梁作用效应组合值计算列于表2，见附表。 三、钢筋数量的确定及布置 1、预应力截面积估算

按构件正截面抗烈性要求估算钢筋数量

正常使用极限状态按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值为（由表2得）

121495224852730.383301.38s G G Qs M M M M =++=+++=

设预应力钢筋截面重心距界面下缘为100mm p a =，则预应力合力作用点至

图1..1 面分块示意图

截面重心轴的距离为p b p 12261001126mm e y a =-=-=；钢筋估算时，截面性质近似取用全截面性质计算，由表1得跨中截面全截面面积2898900mm A =，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗距为

963b /298.87010/1226243.77710mm W I y ==?=?； 故有效预加力合力为

666

s tk pe 6

p /0.7f 3301.3810/243.777100.7 2.65 2.039210101/e /W 1/8989001126/243.77710M W N N A -??-?≥==?++?

预应力钢筋张拉控制应力为con pk 0.750.7518601395a f MP σ==?=，预应力损失按张拉预应力的20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为

6

pe

2p con

2.0392********.49mm 10.20.81395

N A σ?===-?（）采用三束5s φ15.24钢绞

线，预应力钢筋的截面积为2

p 351392085mm A =??=。采用夹片式群锚，φ70

金属波纹管成孔。

2、预应力钢筋布置跨中截面预应力钢筋的布置 （1）跨中截面预应力钢筋布置

按《公路桥规》中对后张法预应力混凝土受弯构件管道布置的构造要求，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置如图3.1。

（2）锚固面钢筋布置

为使施工方便，全部三束预应力钢筋均锚固于梁端（图3.1a,b ）如此布置符合均匀分散原则，满足张拉要求，同时N1、N2均弯起较高，可提供较大预剪力。

（3）其他截面钢束布置及倾角计算

图3.1 端部及跨中预应力钢筋布置图（单位：mm ）

○

1钢束弯起形状、弯起角θ及弯曲半径 采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯起； N1、N2、N3弯起角θ0分别为7.0146 ，5.7535 ，4.3542 ；各钢束的弯起半径为115000N R mm =；230000N R mm =；

315000N R mm =。

○

2钢束各控制点位置的确定 各钢束弯起布置如图3.2所示。

以N1钢束为例，计算如下：

由d 0c cot 1200cot 7.0146L θ==? 确定导线点距锚固点的水平距离距离

d 0c cot 1200cot 7.01469753mm L θ==?= 由0

b2tan

2

L R θ= 确定弯起点至导线点的水平距离

b27.0146

tan 15000tan 919mm 22

L R θ==?=

所以弯起点至锚固点的水平距离为

d b2975391910672mm L L L ω=+=+= 则弯起点至跨中截面的水平距离为 23980/23101628

k x L ω=+-=

（） 根据圆弧切线的性质，图中弯止点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至

导线点的水平距离相等，故弯止点至导线点的水平距

b 1b 20

c o s 91

9c o s 7.0146912m m

L L θ==?=

故弯止点至跨中截面的水平距离为

b1b216289129193460mm k x L L ++=++=

同理计算N1、N2的控制点位置，将各钢束的控制参数汇总于表3.3

○

3各截面钢束位置及其倾角计算 仍以N3号钢束为例（见图3.2），计算钢束上任一点i 离梁底距离i i a a c =+及该点处钢束的倾角i θ，式中a 为钢束弯起前其重心至梁底的距离，a =100mm ；i c 为i 点所在计算截面处钢束位置的升高值。

当0i k x x -≤（）时，

i 点位于直线段还未弯起，i c =0，故i a a ==100mm ， i θ=0； 当b1b2)i k x x L L -≤+0＜（）（时，i 点位于圆弧区段，i c 及i θ按下式计算，即

i c R =

1

sin i k i x x θ--=（）

R

； 当b1b2)i k x x L L -+（）＞（时，

i 点位于靠近锚固端的直线段，此时08i θθ== ，i c 按下式计算：b20tan i i k c x x L θ=--（）。

各截面钢束位置i a 及其倾角i θ计算值详见表3.4(附表) ○

4钢束平弯段的位置及平弯角 N1，N2，N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置于同一水平线，而在锚固

端都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N2，N3在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为便于施工中布置预应力管道，N2，N3在梁中采用相同形式，其平弯位置如图3.5。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧的弯起角

为432180

3.0948000θπ

=

?=

按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量：

在确定预应力钢筋后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。

设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为a =70mm,则有

01750701680mm h h a =-=-=

先假定为第一类T 型截面，由公式00'(/2)d cd f M f b x h x γ≤-计算受压区高度

x ，即（有效宽度'2400mm f b =）

61.04969.61022.42400(1680/2)x x ??=?- 求得

01680mm '200mm

f x h h ====56.0＜则根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为

2'22.4240056.012602085

1369.5mm 280

cd f pd p

s sd

f b x f A A f -??-?=

=

=

采用6根直径为20mm 的HRB335钢筋，提供的钢筋截面积为

2

s 1884mm

A =，在梁底布置成一排（如图3.6），其间距为72mm,钢筋重心到底边的距离为45mm 。

四、截面几何特性计算

以第一阶段跨中截面几何特性计算为例列于表 4.1（附表）；同理，可求得其它受力阶段控制截面几何特性如表4.2所示（附表）。

五、承载能力极限状态计算 1、正截面承载能力计算

一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算。 （1）求受压区高度x

先按第一类T 形截面梁，略去构造钢筋影响，则砼受压区高度为

126020852802661

62.72mm '200mm

'22.42400

pd p sd s

f cd f

f A f A x h f b +?+?=

=

==?＜

受压区全部位于翼缘板内，说明确实是第一类T 形截面梁。 （2）正截面承载力计算

预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离（a ）为

12602085100280266145

87.85mm

126020852802661

pd p p sd s s pd p sd s

f A a f A a a f A f A +??+??=

=

=+?+?

所以0175087.851662.15mm h h a =-=-=

由表2知，梁跨中截面弯矩组合设计值4969.6d M kN m = 则截面抗弯承载能力为

图3.6 非预应力钢筋布置图（单位：mm ）

06'/222.4240062.721662.1562.72/25498.74210mm

5498.742kN m 1.04969.6kN m u cd f d M f b x h x N M γ=-=???-=?==? 0（）

（）＞（）

跨中正截面承载能力满足要求。 2、斜截面承载力计算

（1）斜截面抗弯承载力计算

现制取变化点和支点两处截面进行验算。 ○

1变化点处： 首先，根据公式进行截面抗剪强度上下限复核，即

32000

0.50100.5110td d f bh V αγ--?≤≤?

式中d V =669.56kN ；

,cu k

f 为砼等级，这里取50MPa ；b=200mm(腹板厚度)；

0h 为相应于剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢筋和非预应力钢筋）至混凝土受压边缘的距离，这里纵向钢筋合力点距截面下缘的距离为

12602085426.67280188445

326.85mm 126020852801884

pd p p sd s s pd p sd s

f A a f A a a f A f A +??+??=

=

=+?+?

故0h =1750－326.85=1387.15mm;2α为预应力提高系数，2α=1.25；带入上式得0d V γ=1.0×669.56=669.56kN

332000.50100.5010 1.25 1.832001387.15317.310k td d f bh N V αγ--?=?????=≤

3000.51100.51102001387.151000.48d kN V γ--?=??≥≥

计算表明，截面尺寸符合要求，但须配置抗剪钢筋。 斜截面抗剪承载力按式0d cs pd V V V γ≤+计算

式中31230.4510cs V bh ααα-=?30.7510sin pd pd pb p V f A θ-=?∑

其中1α——异号弯矩影响系数，1α=1.0；

2α——预应力提高系数，2α=1.25；

3α——受压翼缘的影响系数，3α=1.1。

20851884

100100100 1.4312001387.15

p pb s

A A A p bh ρ+++==?

=?

=?

箍筋选用双肢直径为10m m 的335HRB 钢筋，280sv f MPa =，间距200m m

v S =,则2278.54157.08mm sv A =?=，故 157.08

0.00393200200

sv sv v A S b ρ=

==? sin p θ采用全部三束预应力钢筋的平均值，即sin 0.0925p θ=，故

31.0 1.25 1.10.45102001387.15809.586k cs V N

-=??????=30.7510126020850.0925182.255pb V kN -=????=

809.586182.255987.841cs pb V V kN +=+=＞0669.56d V kN γ=

变化点截面处斜截面抗剪满足要求。非预应力构造钢筋作为承载力储备，

未予考虑。

○

2支点处： 首先，根据公式进行截面抗剪强度上下限复核，即

320000.50100.5110td d f bh V αγ--?≤≤?

式中d V =983.08kN ；,cu k f 为砼等级，这里取50MPa ；b=600mm(腹板厚度)；0h 为相应于剪力组合设计值处的截面有效高度，

即自纵向受拉钢筋合力点（包括预应力钢筋和非预应力钢筋）至混凝土受压边缘的距离，这里纵向钢筋合力点距截面下缘的距离为

12602085846.67280188445

712.60mm 126020852801884

pd p p sd s s pd p sd s

f A a f A a a f A f A +??+??=

=

=+?+?

故0h =1750－712.60=1037.40mm;2α为预应力提高系数，2α=1.25；带入上式得0d V γ=1.0×983.08=983.08kN

332000.50100.5010 1.25 1.836001037.40711.915k td d f bh N V αγ--?=?

????=

≤

3000.51100.511062244.672001037.402244.672d

kN V γ--?=??≥≥

计算表明，截面尺寸符合要求，但须配置抗剪钢筋。 斜截面抗剪承载力按式0d cs pd V V V γ≤+计算

式中31230.4510cs V bh ααα-=?30.7510sin pd pd pb p V f A θ-=?∑

其中1α——异号弯矩影响系数，1α=1.0；

2α——预应力提高系数，2α=1.25；

3α——受压翼缘的影响系数，3α=1.1。

20851884

1001001000.6386001037.40

p pb s

A A A p bh ρ+++==?

=?

=?

箍筋选用双肢直径为10m m 的335HRB 钢筋，280sv f MPa =，间距200m m

v S =,则2278.54157.08mm sv A =?=，故 157.08

0.00131200600

sv sv v A S b ρ=

==? sin p θ采用全部三束预应力钢筋的平均值，即sin 0.0925p θ=，故

31.0 1.25 1.10.45106001037.40957.445k cs V N

-=??????=30.7510126020850.0925182.255pb V kN -=????=

957.445182.2551139.70cs pb V V kN +=+=＞0983.08d V kN γ=

支点截面处斜截面抗剪满足要求。非预应力构造钢筋作为承载力储备，未予考虑。

（2）斜截面抗弯承载力

由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，且弯起角度缓和，其斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行验算。

六、预应力损失计算

1、预应力钢筋张拉（锚下）控制应力con σ 按《公路桥规》规定采用

con σ=0.75pk f =0.75×1860=1395MPa

2、钢束预应力损失

（1）预应力钢筋与管道摩擦引起的预应力损失1l σ

已知()

11kx l con e μθσσ-+??=-??

对于跨中截面/2x l d =+=23980/2+310=12300mm ；d 为锚固点到支点中线的水平距离；,k μ分别为预应力钢筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋金属波纹管成型时，有附表查得μ=0.25，k =0.0015；θ为从张拉端到跨中截面间管道平面转过的角度，这里N1只有竖弯，其角度为

107.0146N θθ== ，N2和N3不仅有竖弯还有平弯，其角度应为管道转过的空间

角度，其竖弯角度v θ为5.7535 和4.3542 ，平弯角度为H θ=2×3.094=6.188 ,所以空间弯角为

28.450N θ===

37.566N θ===

跨中截面（Ⅰ-Ⅰ）各钢束摩擦应力损失值1l σ见表6.1。

跨中（Ⅰ-Ⅰ）截面摩擦应力损失1l σ计算（表6.1）

同理，可算出其它控制截面处的1l σ值，各截面摩擦应力损失值1l σ的平均值计算结果见表6.2。

各控制截面1l σ平均值（表6.2）

（2）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（2l σ）

计算锚具变形、钢筋回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后反摩阻的影响。首先用下式计算f l ，即

f l =

式中l ?∑为张拉端锚具变形之，由附表2-6查得夹片式锚具顶压张拉时l ?为4mm ；d σ?为单位长度由管道摩阻引起的预应力损失，0()/d l l σσσ?=-；0σ为张拉端锚下张拉控制应力，l σ为扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力，

01l l σσσ=-；l 为张拉端至锚固端的距离，这里的锚固端为跨中截面。将各束预

应力钢筋的反摩阻影响长度列表计算于表6.3中。

求得f l 后可知三束预应力钢绞线均满足f l l ≤，所以距张拉端为x 处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失2()x l σσ?按下式计算，即2()f x l f

l x l σσσ

-?=?式中的σ?为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻后的预

应力损失，2d f l σσ?=?。若x ＞f l 则表示该截面不受反摩阻影响。将各控制截面的计算列于表6.4中。

（3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失（4l σ） 混凝土弹性压缩应力损失按应力计算需要控制的截面计算。对于简支梁可取/4l 截面按4l Ep pc σασ=?∑计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。也可直接按下式进行计算，即

412l Ep pc m m

σασ-=?

式中m ——张拉批数，m =3；

Ep α——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，

按张拉时混凝土的实际强度等级'ck f 计算；'ck f 为假定设计强度的90%，即'ck f =0.9×C50=C45，查附表1-2得：'c E =3.35×4

10MPa ，故5

4

1.9510 5.82' 3.3510p

Ep

c E E α?===?； pc σ——全部预应力钢筋（m 批）的合力p N 在其作用点（全部预应力钢筋

重心点）处所产生的混凝土正应力，2

p p p pc N N e A I

σ=+，截面特性按表4.2第一

阶段取用；

其中12()(139528.0954.03)20852737.355con l l p Np A kN σσσ=--=--?=

2

33239

2737.355102737.355101060.814.68776.393 10276.20110p p p pc N N e MPa A

I

σ???=

+

=+=?? 所以4131 5.8214.6828.48223

l Ep pc m MPa m σασ--=

?=??=? （4）钢筋松弛引起的预应力损失（5l σ）

对于采用超张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按

下式计算，即

5(0.52

0.26)pe

l pe pk

f σσψζσ=-

式中ψ——张拉系数，采用超张拉，取ψ=0.90；

ζ——钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取ζ=0.3；

pe σ——传力锚固时的钢筋应力，124pe con l l l σσσσσ=---，这里仍采用/4l 截面应力值作为全梁的平均值计算，故有

124139528.0954.0328.481284.40pe con l l l MPa σσσσσ=---=---=

所以51284.400.90.30.520.261284.4034.361860l MPa σ??

=???-?= ???

（5）混凝土收缩徐变引起的损失（6l σ）

混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失下式计算，即

()()0060.9,,()115p cs u Ep pc u l u ps

E t t t t t εασφσρρ??+??

=

+

式中()0,cs u t t ε，()0,u t t φ——加载龄期为0t 时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；

0t ——加载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：

log 0.9log 28

ck ck

t f f =,则可得020d t ≈；对于二期恒载2G 的加载龄期0't ，假定为0'90d t =。

该桥所属桥位于野外一般地区，相对湿度为40%~70%，其构件理论厚度由表1.1中图知2/2898900/8152220Ac u ≈?≈，由此可查表12-3并差值得相应的徐变系数终极值为()()0,,20 2.35u u t t t φφ==，()()0,',90 1.74u u t t t φφ==；混凝土收缩应变终极值为()3,200.3910cs u t ε-=?。

pc σ为传力锚固时的在跨中和/4l 截面的全部受力钢筋（包括预应力钢筋和

纵向非预应力受力钢筋，为简化计算不计构造钢筋影响）截面重心处，由P N Ⅰ、

1G M 、2G M 所引起的混凝土正应力的平均值。考虑到加载龄期不同，2G M 按徐变系数变小乘以折减系数()()0,'/,20u u t t t φφ。计算P N Ⅰ和1G M 引起的应力时采用第三阶段截面特性。

跨中截面

(139570.61028.48)20852701.97P con l p N A kN σσ=-=---?=ⅠⅠ()

()()2

12,/2033266398

8,90(

),202701.97102701.97101063.7149510 1.74107610()776.39310 271.831 10 2.55610 2.352.78010 6.01a

P p u P G G pc l n n np u P

N e t N M

M A I W t W MP φσφ=+--?????=+--????= ⅠⅠ

/4l 截面

(139528.0954.0328.48)2085

P c o n l p N A k N σσ=-=---?=ⅠⅠ

() ()()2

12

,/40332663988,90(

),202677.97102677.9710864.5112110 1.7480710()776.39310 276.201 10 3.195 10 2.353.433 10 5.45a

P p u P G G pc l n

n

np u P

N e t N M M A I W t W MP φσφ=+-

-?????=+--????= ⅠⅠ

(6.01

5.45)/2 5.73

pc MPa σ=+= 3

20851884

0.00438906.09210p s

A A A

ρ++=

=

=?（未计构件钢筋影响）

5.652EP α=

222

00

11/ps ps ps e e i

I A ρ=+

=+

,取跨中与/4l 截面的平均值计算，则有

跨中截面 20851063.718841118.7

1089.8m

m 20851884p p s s

ps p s A e A e e A A +?+?=

=

=++ /4l 截面 2085864.518841115.8

983.8m

m 20851884

p p s s

ps p s

A e A e e A A +?+?=

=

=++ 所以(1089.8983.8)/21036.8mm ps e =+=；

320906.09210mm A =?

9940(310.259 +314.868)10/2312.56410mm I =?=?

29311036.8/(312.56410/906.09210) 4.12ps ρ=+??=

以上各项代入即得

5460.9(1.9510 3.910 5.652 5.73 2.35)

()107.771150.00438 4.12

l u t MPa σ-????+??==+??

现将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于表6.5（见附表）。 七、短暂状况应力验算

1、构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土强度等级为C45.在预加力

和自重作用下的截面边缘混凝土的法向压应力应符合0.70't

cc ck f σ≤。

2、短暂状况下（预加力阶段）梁跨中截面上、下缘正应力

上缘：1

p p pn t

G ct n nu nu

N N e M A W W σ=

-+

ⅠⅠ 下缘：1

p p pn t

G cc

n nu nu

N N e M A W W σ=+-

ⅠⅠ 其中3

1295.9120852701.9710p p p

N A N σ==?=? ⅠⅠ，11495G M kN m = 。截面特性取用表4.2第一阶段截面特性。带入上式得

3363882701.97102701.97101063.7149510776.39310 4.63610 4.636100.51()

t ct

MPa σ????=-+

???=压 336

38

82701.97102701.97101063.7149510776.39310 4.63610 4.636106.45()0.7'(0.729.620.27)

t cc

ck MPa f MPa σ????=+-???==?=压＜ 预加力阶段混凝土的压应力满足应力限制值的要求；混凝土的拉应力通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向钢筋即可。

3、支点截面或运输、安装阶段的吊点截面的应力验算，其方法与此相同，但应注意计算图示、预加应力和截面几何特征等的变化情况。

八、持久状况应力验算

1、截面混凝土的正应力验算

对预应力混凝土简支梁的正应力，由于配设曲线筋束的关系，应取跨中、/4l 、/8l 、支点及钢束突然变化处（截断或弯出梁顶等）分别进行验算。应力计算的作用（或荷载）取标准值，汽车荷载计入冲击系数。在此仅以跨中截面为例进行验算。

此时有

11495G M kN m = ，21224G M kN m = ，2285213462198Q M M kN m +=+= ，

361153.782085107.7718842202.5910p p p l s N A A N σσ=-=?-?=?ⅡⅡ

66()()

1153.782085(1163.7133.3)107.771884(1163.745)

1153.782085107.771884

1022.26mm

nb p l s nb s pn p p l s

y a A y a e A A σσσ---=-??--??-=

?-?=Ⅱ

跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为

221210033666

38888'2202.59102202.59101022.2614951022410219810776.39310 4.63610 4.63610 4.73010 5.811105.460.50.532.416.2p p pn G Q

G G cu n

nu

nu u u

ck N N e M M M M A W W W W MPa f MPa σ+=-

+

++??????=-+++?????==?=ⅡⅡ（

）＜（） 持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。 2、持久状况下预应力钢筋的应力验算

有二期恒载及活载产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为

66

22218800224102198108.74' 2.70310 2.78010G Q G kt p p M M M MPa W W σ+??=+=+=??

所以钢束应力为

1153.78+5.6528.74

1203.180.650.6518601209p EP kt pk MPa f MPa

σσασ=+=?==?=Ⅱ＜

故钢筋应力满足要求。

3、持久状况下的混凝土主应力验算

此处取剪力和弯矩都较大的变化点截面进行计算。 （1）截面面积矩计算

按图8.1进行计算。其中计算点分别取在梗肋a a -处、第三阶段截面中心轴00x x -处及下梗肋b b -处。

现以第一阶段截面梗肋a a -以上面积对净截面中心轴n n x x -的面积矩na

S 计算为例：

8

1800200590.4200/21/21800200100590.4200100/3200100590.4200100/2 1.83610na S =??-+?-??--+??--=?（）（）（）（）

同理可得，不同计算点处的面积矩，现汇总于表8.2

图8.1变化点截面（尺寸单位：mm ）

（2）主应力计算

以上梗肋处a a -的主应力计算为例。 ○

1剪应力 可变作用引起的剪力标准值组合12247+0=247Q Q Q V V V kN =+=,所以有

"'

2201210'

0038388

9998sin 15710 2.1191023.510 2.1831089.3247 1.87510200277.69910200289.610200316.461101132.6013900.1112 2.11910200277.6991G Q pe pb p n

G n G n n

V V S A S V S V S bI bI bI bI σθτ+=++-??????+??=++??????????-

??∑（）（）9

01.02MPa = ○

2正应力 63cos 1132.6013900.99371132.60695107.7718842148.5110p p pb p p p l s

N A A A N

σθσσ=+-=??+?-?=? ⅡⅡⅡ 663

cos cos 1132.6013900.99371132.606951159.6375107.7718841159.6452148.5110753.4mm

p pb p p p nb p l s nb s pn p pb p p p l s

A A y a A y a e A A A σθσσσθσσ+---=

+-??+??--??-=

?= ⅡⅡⅡⅡ（）（）（）（）（）（） 220

1210

'

00

33639969()'2148.51102148.5110753.4(590.4300)90410(590.4300)

776.39310277.69910277.6991013610(604.2300)(515814)1289.60010p p pn na

G Q a G na G a cx n

n

n N N e y M M y M y M y A I I I I σ+=

-

+

++????-??-=-+?????-+?++

? ⅡⅡ69

0(537.4300)316.461102.77 1.690.940.14 1.00

3.16MPa

?-?=-+++= ○

3主应力

23.1620.303.46tp tp cp cp MPa MPa

σσσσ+?=??=-?=?

?

同理，可得00x x -及下梗肋b b -的主应力如表8.3.

混凝土主压应力限制值为0.60.632.419.44ck f MPa =?=，与表8.3的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。

（4）主应力验算

将表8.3中的主压应力值与主压应力限值进行比较，均小于相应的限制值。最大主拉应力为max 0.370.50.5 2.65 1.33tp tk MPa f MPa σ==?=＜，按《公路桥规》的要求，仅需按构造布置箍筋。

九、正常使用极限状态应力验算 1、抗裂性验算

（1）作用短期效应组合下的正截面抗裂验算 正截面抗裂验算取跨中截面进行。

○1预应力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力的计算 跨中截面

361153.782085107.7718842202.5910p p p l s N A A N σσ=-=?-?=?ⅡⅡ

66()()

1153.78

2085(1163.7133.3)107.71884

(1163.

745)1153.782085107.771884

1022.26m m

n b p l s n b

s

pn p p l s

y a A y a e A A σσσ---=

-??--??-=

?-?=Ⅱ

所以

33382202.59102202.59101022.26

776.39310 2.3361012.48p p pn pc n

nb

N N e A W MPa

σ=

+

???=+

??=ⅡⅡ ○

2由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力的计算 121495224852730.383301.38m s G G Qs M M M M kN =++=+++= 120.71043.4 1.00730.38m Qs Q Q M M M kN ==?+?= 1112Ψ+Ψ

12122000

6666

8888

'1495102241085210730.38102.33610 2.46810 2.55110 2.5511013.51Qs

s G G G st n M M M M M W W W W W MPa

σ=

=+++????=+++????= ○

3正截面混凝土抗裂验算 对于A 类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力应满足下列要求：

0.7st pc tk f σσ-≤

由以上计算知13.5112.48 1.020.7 2.65 1.86st pc MPa MPa σσ-=-=≤?=，说明截面在作用（或荷载）短期效应组合下产生的拉应力没有达到极限值，计算结果满足《桥规》中对A 类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。同时，A 类部分预应力混凝土构件还必须满足作用长期组合的抗裂性要求。

120.41043.40.40417.36m Ql Q Q M M M kN ==?+?= 2122Ψ+Ψ

12122000

6666

8888

'1495102241085210417.36102.33610 2.46810 2.55110 2.5511012.28Ql

l G G G lt n M M M M M W W W W W MPa

σ=

=+++????=+++????=

混凝土结构设计原理课程设计任务书

《混凝土结构设计》课程设计 整体式单向板肋梁楼盖 适用专业：土木工程专业（本科） 使用班级：2014级土木4、5班 设计时间：2016年12月 设计任务书

建筑工程教研室 《混凝土结构设计》课程设计 整体式单向板肋梁楼盖设计任务书 一、设计任务： 设计某三层轻工厂房车间的楼盖，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。要求进行第二层楼面梁格布置，确定梁、板、柱截面尺寸，计算梁板配筋，并绘制结构施工图。 二、设计目的 《混凝土结构》课程设计是教育计划中一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。 1.了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容，为毕业设计以及今后从事实际设计、管理工作奠定初步基础。 2.复习巩固加深所学的基本构件中受弯构件和钢筋混凝土梁板结构等章节的理论知识。 3.掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸如： (1)进一步理解单向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图； (2)掌握弹性理论和塑性理论的设计方法； (3)掌握内力包络图和抵抗弯矩图的绘制方法； (4)了解构造设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求； (5)掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定； (6)学习书写结构计算书； (7)学习运用规范。 三、设计资料 1、结构平面及柱网布置如图所示(楼梯间在此平面外)，按不同用途的车间工业楼面活荷载标准值见表1,车间内无侵蚀性介质，柱网尺寸见表二。每位学生按学号顺序根据表3选取一组数据进行设计。 活荷载标准值 表1

表3 度序号 ^组 活载序号 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ① 1 2 P 3 4 5 31 43 56 ② 6 7 r 8 9 10 32 44 55 ③ 11 12 13 14 15 33 45 54 ④ 16 17 18 19 20 34 46 53 ⑤ 21 22 23 24 25 35 47 52 ⑥ 26 27 28 29 30 36 48 51 ⑦ 37 38 39 40 41 42 49 50 2、楼面构造 楼面面层为水磨石（底层20mm 厚水泥砂浆，10mm 面层），自重 为 0.65kN/m 2 ;顶棚为15mm 厚混合砂浆抹灰；梁用15mm 厚混合砂浆 抹灰。 3、材料 ① 混凝土：自定。 ② 钢 筋：自定。 四、设计内容及要求 1 ．结构布置 柱网尺寸给定，要求了解确定的原则。 梁格布置，要求确定主、次梁 布置方向及次梁间距。 2．按塑性理论方法设计楼板和次梁，按弹性理论方法设计主梁。 3．提交结构计算书一份。要求：步骤清楚、计算正确、书写工整。 4．绘制结构施工图。内容包括 （ 1 ）结构平面布置； （ 2）板、次梁配筋图； 序号 L x L y ① 6600 5400 ② 6600 6600 ③ 6900 5700 ④ 6900 6000 ⑤ 6900 6300 ⑥ 6900 6600 ⑦ 7200 6000 ⑧ 7200 6300 柱网跨度尺寸 分组编号 表2 结构平面及柱网布置图

汽车设计课程设计(货车)

沈阳航空工业学院 课程设计 （说明书） 课程名称汽车设计课程设计 专业机械设计制造及其自动化 班级 6406110 学号 200604061345 姓名刘大慧 指导教师王文竹

目录 1 汽车的总体设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 1 1.1汽车总体设计的特点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 1 1.2汽车总体设计的一般顺序- - - - - - - - - - - - - - - - -- - - 1 1.3布置形式- - - - - - - - - - - - - - - - -- - -- - - - - - - -3 1.4轴数的选择- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -4 1.5 驱动形式的选择- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- -4 2 载货汽车主要技术参数的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - -5 2.1汽车质量参数的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.1.1汽车载荷质量的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.1.2整车整备质量的预估- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.1.3汽车总质量的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.1.4汽车轴数和驱动形式的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.1.5汽车的轴荷分配- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 2.2汽车主要尺寸的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 2.2.1汽车轴距L确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 2.2.2汽车的前后轮距B1和B2- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 2.2.3汽车前悬Lf和后悬LR的确定- - - - - - - - - - - - - - - - -- - 6 2.2.4汽车的外廓尺寸- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 2.3汽车主要性能参数的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - --- - 7 2.3.1汽车动力性参数的确定- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 2.3.2汽车燃油经济性参数的确定 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 2.3.3汽车通过性性参数的确定- - - - - - - - - - - - - - - - -- - 8 2.3.4汽车制动性参数的确定 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 8 3载货汽车主要部件的选择和布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 3.1发动机的选择与布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- --- 9 3.1.1发动机型式的选择- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- -- 9 3.1.2发动机主要性能指标的选择- - - - - - - - - - - - - - - - - - -- 9

数据库课程设计题目16个经典实例

数据库课程设计题目16个经典实例 1、机票预定信息系统 系统功能得基本要求： 航班基本信息得录入,包括航班得编号、飞机名称、机舱等级等。机票信息，包括票价、折扣、当前预售状态及经手业务员等。客户基本信息，包括姓名、联系方式、证件及号码、付款情况等.按照一定条件查询、统计符合条件得航班、机票等;对结果打印输出. ２、长途汽车信息管理系统 系统功能得基本要求: 线路信息，包括出发地、目得地、出发时间、所需时间等.汽车信息：包括汽车得种类及相应得票价、最大载客量等.票价信息:包括售票情况、查询、打印相应得信息. 3、人事信息管理系统 系统功能基本要求： 员工各种信息:包括员工得基本信息,如编号、姓名、性别、学历、所属部门、毕业院校、健康情况、职称、职务、奖惩等;员工各种信息得修改;对转出、辞退、退休员工信息得删除；按照一定条件，查询、统计符合条件得员工信息;教师教学信息得录入：教师编号、姓名、课程编号、课程名称、课程时数、学分、课程性质等。科研信息得录入：教师编号、研究方向、课题研究情况、专利、论文及著作发表情况等.按条件查询、统计，结果打印输出. 4、超市会员管理系统 系统功能得基本要求: 加入会员得基本信息,包括:成为会员得基本条件、优惠政策、优惠时间等.会员得基本信息，包括姓名、性别、年龄、工作单位、联系方式等.会员购物信息：购买物品编号、物品名称、所属种类，数量,价格等。会员返利信息,包括会员积分得情况，享受优惠得等级等。对货物流量及消费人群进行统计输出。 5、客房管理系统 系统功能得基本要求： 客房各种信息，包括客房得类别、当前得状态、负责人等；客房信息得查询与修改，包括按房间号查询住宿情况、按客户信息查询房间状态等。以及退房、订房、换房等信息得修改。对查询、统计结果打印输出。 6、药品存销信息管理系统 系统功能基本要求 药品信息,包括药品编号、药品名称、生产厂家、生产日期、保质期、用途、价格、数量、经手人等；员工信息，包括员工编号、姓名、性别、年龄、学历、职务等;客户信息，包括客户编号、姓名、联系方式、购买时间、购买药品编号、名称、数量等。入库与出库信息，包括当前库存信息、药品存放位置、入库数量与出库数量得统计. ７、学生选课管理信息系统 系统功能基本要求 教师信息,包括教师编号、教师姓名、性别、年龄、学历、职称、毕业院校,健康状况等。学生信息，包括学号、姓名、所属院系、已选课情况等.教室信息,包括，可容纳人数、空闲时间等.选课信息，包括课程编号、课程名称、任课教师、选课得学生情况等。成绩信息,包括课程编号、课程名称、学分、成绩。按一定条件可以查询，并将结果打印输出。 8、图书管理系统

汽车设计课程设计

3 表1-2良好路面上常用轮胎滚动阻力系数

u a max + e e C D ——空 气 阻 力 系 数 ， 取 C D =0.9； 一 般 中 重 型 货 车 可 取 0.8~1.0； 轻 型 货 车 或 大 客 车 0.6~0.8；中小型客车 0.4~0.6；轿车 0.3~0.5；赛车 0.2~0.4。 A ——迎风面积, m 2 ,取前轮距 B 1 ×总高 H ， A =2.465 ? 3.53 m 2 u a max ——该载货汽车的最高车速， u a max =90km ／h 。 将各值带入式 1-1 得： 也可以利用比功率的统计值来确定发动机的功率值： 比功率 = 1000P max m a = fg C D A 3.600ηT 76.14m a ηT u a max 3 （1-2） 求得比功率为 6.311kw 。 因此，通过比功率计算得，该汽车选用发动机的功率 kw 参考日本五十铃、德国奔驰等同类型车型，同时由于该载货汽车要求的最高车速相对较高，因此应 使其比功率相对较大，所选发动机功率应不小于 195.61KW ，初步选择发动机的最大功率为 200 kW ；发 动机最大功率时的转速 n p ,初取 n p =2200r/min 。 1.1.2 发动机最大转矩及其转速的确定 当发动机最大功率和其相应转速确定后，可用下式确定发动机的最大扭矩。 （1-3） 式中 T e max ——发动机最大转矩，N.m ； α ——转矩适应性系数， α ＝ T e max T p T p ——最大功率时的转矩，N.m ； α 的大小标志着当行驶阻力增加时，发动机外特性曲线自动增加转矩的能力， α 可参考同类发动机数值 选取，初取 α =1.05； P max ——发动机最大功率，kW ； n p ——最大功率时的转速，r/min 。

结构设计原理课程设计

. 装配式钢筋混凝土简支T梁设计 计算书

中华人民共和国行业标准： 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 《公路桥涵设计通用规范》JDG D60—2004 二、设计资料 1. 桥面净空：净—7+2×1.5m 2. 设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载，人群 3.5KN/m2. 结构安全等级为二级，即r0=1.0 3. 材料规格： 钢筋：主筋采用HRB400钢筋；箍筋采用HRB335钢筋；Ⅰ类环境 水平纵向钢筋面积为(0.001~0.002)bh，直径8~10mm，水平纵向钢筋对称，下 密上疏布置在箍筋外侧。 架立筋选用2φ20的钢筋 混凝土：采用C30混凝土 4. 结构尺寸： T形主梁：标准跨径L b=20.00m 计算跨径L j=19.5m 主梁全长L=19.96m 主梁肋宽b=180mm 主梁高度h=1300mm 三、设计内容 1. 计算弯矩和剪力组合设计值 2. 正截面承载力计算 3. 斜截面抗剪承载力计算 4. 全梁承载能力校核 5. 水平纵向钢筋和架立筋设计 6. 裂缝宽度及变形（挠度）验算

梁体采用C40的混凝土，轴心抗压强度设计值为18.4Mpa ，轴心抗拉强度设计值ftd=1..65Mpa 。主筋采用KL400,抗拉强度设计值fsd=330Mpa ，抗压强度设计值 Mpa f sd 330/ =；箍筋采用HRB335，直径8mm ，抗拉强度设计值为280Mpa 。 1.计算弯矩和剪力组合设计值 因恒载作用效应对结构的承载力不利，故取永久效应，即恒载的分项系数2.11=G γ。汽车荷载效应的分项系数为4.11=Q γ。对于人群荷载，其它可变作用效应的分项系数为 4.1=Qj γ。本组合为永久作用与汽车荷载和人群荷载组合，故取人群荷载的组合系数 8.0=C ? 2 l 处 K Q k Q GK d M M M M 214.18.04.12.1??+?+?= m kN m kN ·2.1755·0.554.18.00.6084.10.7022.1=??+?+?= 4 l 处 K Q k Q GK d M M M M 214.18.04.12.1??+?+?= m kN m kN ·2.1369·0.404.18.00.4664.10.5602.1=??+?+?= 支点截面处 K Q k Q GK d V V V V 214.18.04.12.1??+?+?= kN kN 48.3690.44.18.00.1154.10.1702.1=??+?+?= 2 l 处 K Q k Q GK d V V V V 214.18.04.12.1??+?+?= kN kN 64.660.24.18.0464.102.1=??+?+?= 2.截面承载力计算 （1）确定Ｔ梁翼缘的有效宽度' f b 由图所示Ｔ形截面受压翼板厚度的尺寸，可得： 翼板平均厚度mm b f 1102 140 80' =+= 又mm mm L b f 6500195003 1 3' 1=?== 由横断面的尺寸可知：5个T 形梁的总长为5*1600=8000mm ，则每个T 形梁宽1580/ =f b ，缝宽（8000-1580*5）/5=20，则两相邻主梁的平均间距为1600mm ，即： mm b f 1600' 2= mm mm h b b b f h f 15001101202180122' ' 3=?+?+=++=

汽车设计课程设计

XX大学 汽车设计课程设计说明书设计题目：轿车转向系设计 学院：X X 学号：XXXXXXXX 姓名：XXX 指导老师：XXX 日期：201X年XX月XX日

汽车设计课程设计任务书 题目：轿车转向系设计 内容： 1.零件图1张 2.课程设计说明书1份 原始资料： 1.整车性能参数 驱动形式4 2前轮 轴距2471mm 轮距前/后1429/1422mm 整备质量1060kg 空载时前轴分配负荷60% 最高车速180km/h 最大爬坡度35% 制动距离（初速30km/h） 5.6m 最小转向直径11m 最大功率/转速74/5800kW/rpm 最大转矩/转速150/4000N·m/rpm 2.对转向系的基本要求 1）汽车转弯行驶时，全部车轮应绕顺时转向中心旋转； 2）操纵轻便，作用于转向盘上的转向力小于200N； 3）转向系的角传动比在15~20之间，正效率在60%以上，逆效率在50%以上；4）转向灵敏； 5）转向器和转向传动机构中应有间隙调整机构； 6）转向系应有能使驾驶员免遭或减轻伤害的防伤装置。

目录 序言 (4) 第一节转向系方案的选择 (4) 一、转向盘 (4) 二、转向轴 (5) 三、转向器 (6) 四、转向梯形 (6) 第二节齿轮齿条转向器的基本设计 (7) 一、齿轮齿条转向器的结构选择 (7) 二、齿轮齿条转向器的布置形式 (9) 三、设计目标参数及对应转向轮偏角计算 (9) 四、转向器参数选取与计算 (10) 五、齿轮轴结构设计 (12) 六、转向器材料 (13) 第三节齿轮齿条转向器数据校核 (13) 一、齿条强度校核 (13) 二、小齿轮强度校核 (15) 三、齿轮轴的强度校核 (18) 第四节转向梯形机构的设计 (21) 一、转向梯形机构尺寸的初步确定 (21) 二、断开式转向梯形机构横拉杆上断开点的确定 (24) 三、转向传动机构结构元件 (24) 第五节参考文献 (25)

数据库课程设计案例

目录 一、设计目的....................................... 错误!未定义书签。 二、设计内容....................................... 错误!未定义书签。 三、设计过程....................................... 错误!未定义书签。 E-R模型设计............................................ 错误!未定义书签。 关系模型设计........................................... 错误!未定义书签。 数据库的实现........................................... 错误!未定义书签。 四、设计总结....................................... 错误!未定义书签。 五、参考文献....................................... 错误!未定义书签。

小区物业管理系统数据库设计与实现 一、设计目的 经过十几年的发展，中国房地产业逐步走向成熟，物业管理也由新生到发展再到深入，面临着蓬勃发展的局面。随着ISO9002等管理体系在物业管理中的引入，对原有的物业管理模式进行了一次深刻的变革，对物业管理公司朝着正规化、科学化、集团化的发展，起到有力的推动作用。 随着我国经济发展和城市开发，住宅小区越来越成为居住的主流，小区物业管理是针对当代社会这一市场需要应运而生的。本系统是为住宅小区物业管理部门日常管理工作信息化，规范化而开发的软件。它以物业管理部门为服务中心，以业主（住户）为服务对象。通过实施各种服务项目，全面地反映了在小区物业经营管理活动中，物业部门与业主之间各种业务往来。使各项业务的办理迅速、准确，极大的提高了小区物业管理的工作效率。 由于物业管理涉及的管理范围较为广泛，管理内容繁杂，加上政策性的变动因素，日常工作需要耗费大量人力和物力，而采取现代化电脑管理手段是一种行之有效的解决方法，用计算机操作的小区物业管理系统是为小区管理者和小区用户更好的维护各项物业管理业务处理工作而开发的管理软件。 数据库在一个管理系统中占有非常重要的地位，数据库结构设计的好坏将直接对应用系统的效率，以及实现的效果产生影响。合理的数据库结构设计可以提高数据存储的效率，保证数据的完整和一致。设计数据库系统时应该首先充分了解用户各个方面的需求，包括现有的及将来可能增加的需求。 二、设计内容 （1）E-R模型设计：对物业公司、业主等实体进行抽象，提取相关属性；并设计出E-R图； （2）关系模型设计：根据E-R模型图，将E-R模型转化为关系模型；要求关系模型符合3NF要求； （3）数据库的实现：在SQL Serve 2000中实现数据库及各数据表的建立。 三、设计过程 E-R模型设计 作为物业公司，主要是对物业公司员工进行管理，任务分配是由系统用户分配的，物业公司员工负责维护小区以及为业主服务，根据以上分析，可以大

汽车设计课程设计指导 09车辆

汽车设计课程设计任务书 一、课程设计的目的 汽车设计课程设计是汽车设计课的重要组成部分，也是获得工程师基本训练的一个教学环节。其目的在于： 1 通过汽车部件（总成）的设计，培养学生综合运用所学过的基本理论、基本知识和基本技能分析和解决汽车工程技术实际问题的能力； 2掌握资料查询、文献检索的方法及获取新知识的方法，书面表达能力。 进一步培养学生运用现代设计方法和计算机辅助设计手段进行汽车零部件设计的能力。 3 培养和树立学生正确的设计思想，严肃认真的科学态度，理论联系实际的工作作风。 二、课程设计要求完成的工作内容 1 各总成装配图及零件图，采用二维设计和三维设计； 2 设计计算说明书1 份，A4 纸，18页左右。 设计计算说明书内容包括以下部分： 1）封面； 2）目录（标题及页次）； 3）设计任务（即：设计依据和条件）； 4）方案分析及选择； 7）主要零件设计及校核计算； 9）参考文献（编号，作者、书名，出版单位，出版年月）。 三、《汽车设计课程设计》题目 设计题目1：轿车膜片弹簧离合器的设计 课程设计的内容为：掌握轿车离合器的构造、工作原理。了解从动盘总成的结构，掌握从动盘总成的设计方法，了解压盘和膜片弹簧的结构，掌握压盘和膜片弹簧的设计方法。根据所给的车型及整车技术参数，进行轿车膜片弹簧离合器的设计，选择合适的结构类型，计算确定其相关参数与尺寸，详见设计任务书。 ：轿车自动变速器锁止离合器设计2设计题目 课程设计的内容为：在丰田轿车自动变速器的液力变矩器中设计一锁止离合器，以提高自动变速器稳定工况下的传动效率，详细要求见课程设计任务书。 四、课程设计的步骤和方法 在课程设计开始时，由指导教师向学生布置设计任务。设计任务的内容包括：设计题目、设计要求、设计手段、提供原始数据和主要相关资料、应完成图纸份量及设计计算说明书内容和要求。 学生根据设计任务和设计要求，在分析有关资料的基础上拟定各种设计方案，通过对比与分析确定采用的设计方案，然后进行精心设计，应按时、按质、按量地独立完成设计任务。 设计步骤如下：

结构设计原理课程设计完整版

结构设计原理课程设计 设计题目：预应力混凝土等截面简支 空心板设计（先张法） 班级：6班 姓名：于祥敏 学号：44090629 指导老师：张弘强

目录 一、设计资料 (2) 二、主梁截面形式及尺寸 (2) 三、主梁内力计算 (3) 四、荷载组合 (3) 五、空心板换算成等效工字梁 (3) 六、全截面几何特性 (4) 七、钢筋面积的估算及布置 (5) 八、主梁截面几何特性 (7) 九、持久状况截面承载力极限状态计算 (9) 十、应力损失估算 (10) 十一、钢筋有效应力验算 (13) 十二、应力验算 (13) 十三、抗裂性验算 (19) 十四、变形计算 (21)

预应力混凝土等截面简支空心板设计 一、设计资料 1、标跨m 16，计算跨径m 2.15 2、设计荷载：汽车按公路Ｉ级，人群按2/0.3m KN ，10=γ 3、环境：Ｉ类，相对湿度%75 4、材料： 预应力钢筋：采用ASTM a A 97416-标准的低松弛钢绞线（71?标准型），抗拉强度标准值MPa f pk 1860=，抗拉强度设计值MPa f pd 1260=，公称直径mm 24.15，公称面积2140mm ，弹性模量MPa Ep 51095.1?= 非预应力钢筋：400HRB 级钢筋，抗拉强度标准值MPa f sk 400=，抗拉强度设计值 MPa f sd 330=，弹性模量MPa Es 5100.2?= 箍筋：335H R B 级钢筋，抗拉强度标准值MPa f sk 335=，抗拉强度设计值 MPa f sd 280=，弹性模量MPa Es 5100.2?= 混凝土：主梁采用50C 混凝土，MPa Ec 41045.3?=，抗压强度标准值MPa f ck 4.32=，抗压强度设计值MPa f cd 4.22=，抗拉强度标准值MPa f tk 65.2=，抗拉强度设计值 MPa f td 83.1= 5、设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》要求，按Ａ类预应力混凝土构件设计此梁 6、施工方法：先张法 二、主梁截面形式及尺寸（mm ） 主梁截面图（单位mm ）

数据库课程设计(实例+论文)

[运网物流管理系统] 开发文档 [版本：2.0] 班级： 2003级计算机科学与技术3班开发小组组长: 邓彬（20034043180） 开发组成员：汪庆春（20034043179）、 邹奇（20034043181）、 黄键（20034043107）指导老师：何迎生 二〇二一年一月二十七日星期三

摘要 《运网物流管理系统》是一个基于https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html,开发的Web物流管理管理系统。作为B/S结构的web数据库管理系统，本系统具有所有B/S结果系统的优点，同时又具有https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html,的高效的优势。 从技术上说，本系统采用了C#编写，充分利用https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html,强大的组件DATAGRID，结合https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html, 对任务书中的物流管理的SQL Server2000数据库进行管理。通过本系统可以对数据库执行添加、删除、修改、查询等全面的操作。系统支持分页功能，能支持大量数据的存储。我利用具有高安全性的Cookie作为安全校验的依据，对用户的权限进行审核，提供系统的安全保障。 从功能上说，本系统主要分为2大模块：用户登陆模块和数据操作模块。通过用户登陆模块能对用户身份进行核实和验证，通过数据操作模块能对物流系统的相关信息进行操作，添加删除修改在一个页面内完成，直观简洁。 作为课程设计，本系统达到了设计任务的基本要求，并在其上才用了更先进的语言，提供了更强大的扩展能力和更好的执行效率，作为一个完善的系统的雏形，本系统只要进入软件开发的螺旋法则，不久之后就可以进化为一个成熟的，能让最终用户所接受的系统。 此次课程设计内容则是以c# 作为开发语言，编写https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html, 程序，c#是一门全新的语言，具有更强大的编辑和操作能力，在此过程中，我又开始了认真的从无到有的学习，通过锲而不舍的实践操作和对各种相关书籍的钻研，终于理解了c#的语言，并迅速开发出了本系统。 在学习和实践的过程中，我充分体会到了c#和.Net技术的强大，在学习的过程中，我认识了几个来自Microsoft 社区的MVP，在通过和他们交流和认真学习他们编写的经验文章后，我已经能更好的理解 .Net 平台的运行机制，从内核这个层次认识到了Microsoft 给作为程序员的我们带来了什么。 本文关于运网物流管理系统的设计是在何迎生老师的指导下完成的。经过一个学期的设计，我们基本完成了任务。设计过程中，何迎生老师给予了我们极大的帮助与鼓励，在此，我们对他的悉心指导表示衷心的感谢! 关键字：运网物流管理,C#,https://www.sodocs.net/doc/c44609470.html,, B/S, Web 第一章绪论

武汉理工大学混凝土结构设计原理课程设计上课讲义

学号：0121206120102 课程设计 课程：混凝土结构设计原理 学院：土建学院 班级：土木 zy1202 姓名： 学号： 0121206120102 指导老师： 2015年1月18日

目录 一、设计资料 (1) 二、设计荷载 (1) 三、主梁毛截面几何特性计算 (1) 四、预应力钢束面积的估算及钢束布置 (4) 五、主梁截面几何特性计算 (7) 六、截面强度计算 (9) 七、钢束预应力损失估算 (11) 八、预加应力阶段的正截面应力验算 (15) 九、使用阶段的正应力验算 (18) 十、使用阶段的主应力验算 (21) 十一、锚固区局部承压验算 (23) 十二、主梁变形（挠度）计算 (24)

贵州道真高速公路桥梁上部构件设计 一、设计资料 1、初始条件：贵州道真高速公路桥梁基本上都采用标准跨径，上部构造采用装配式后张法预应力混凝土空心板，20 m 空心板、1.25m 板宽，计算跨径19.5m ，预制长度19.96m 。参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》按Ａ类预应力混凝土构件设计此梁。 2、材料：（1）混凝土：C40混凝土，MPa Ec 41025.3?=，抗压强度标准值 MPa f ck 8.26=，抗压强度设计值MPa f cd 4.18=，抗拉强度标准值MPa f tk 40.2=，抗拉强度设计值MPa f td 65.1=。 （2）非预应力钢筋：普通钢筋主筋采用HRB335级钢筋，抗拉设计强度 a sd MP f 280=；箍筋采用R235级钢筋，抗拉设计强度a sd MP f 195=。 （3）预应力钢筋公称直径为15.24mm ，公称面积为140mm2，抗拉标准强度 a pk MP f 1860=，MPa f pd 1260=，弹性模量Ep ＝1.95×105Mpa ，低松弛级。 二、设计荷载 设计荷载为公路-I 级，结构重要性系数0γ取1.0。荷载组合设计值如下： kN Q 76=跨中m kN M .399=汽m kN M .710=恒m kN M .1395=跨中kN Q j 3720=00=j M m kN M .10254/1= 三、主梁毛截面几何特性计算

汽车设计课程设计

西安交通大学 汽车设计课程设计说明书 载货汽车汽车动力总成匹配与总体设计 姓名： 班级： 学号： 专业名称： 指导老师： 日期：2104/12/1

题目： 设计一辆用于长途运输固体物料，载重质量20t 的重型货运汽车。 整车尺寸：11980mm×2465mm×3530mm 轴数：4；驱动型式：8×4；轴距：1950mm+4550mm+1350mm 额定载质量：20000kg 整备质量：11000kg 公路最高行驶速度：90km/h 最大爬坡度：大于30% 设计任务： 1) 查阅相关资料，根据题目特点，进行发动机、离合器、变速箱传动轴、 驱动桥、车轮匹配和选型； 2) 进行汽车动力性、经济性估算，实现整车的优化匹配； 3) 绘制车辆总体布置说明图； 4) 编写设计说明书。 本说明书将从整车主要目标参数的初步确定、传动系各总成的选型、整车性能计算、发动机与传动系部件的确定四部分来介绍本课程设计的设计过程。

1.整车主要目标参数的初步确定 1.1发动机的选择 1.1.1发动机的最大功率及转速的确定 汽车的动力性能在很大程度上取决于发动机的最大功率。设计要求该载货汽车的最高车速是90km/h ，那么发动机的最大功率应该大于等于以该车速行驶时的行驶阻力功率之和，即: )76140 3600( 1 3 max max max a D a a T e u A C u f g m P ?+??≥ η （1-1） 式中 max e P ——发动机最大功率，kW ； T η——传动系效率（包括变速器、传动轴万向节、主减速器的传动效率），参考传动部件传动效 率计算得：95%95%98%96%84.9%T η=???=，各传动部件的传动效率见表1-1； 表1-1传动系统各部件的传动效率 a m ——汽车总质量，a m =31 000kg （整备质量11 000kg,载重20 000kg ）； g ——重力加速度，g =9.81m ／s 2 ； f ——滚动阻力系数,由试验测得，在车速不大于100km/h 的情况下可认为是常数。轮胎结构、 充气压力对滚动阻力系数有较大影响，良好路面上常用轮胎滚动阻力系数见表1-2。取0.012f =。 表1-2良好路面上常用轮胎滚动阻力系数 D C ——空气阻力系数，取D C =0.9；一般中重型货车可取0.8~1.0；轻型货车或大客车0.6~0.8；

数据库课程设计题目16个经典实例学习资料.doc

数据库课程设计题目16个经典实例 1.机票预定信息系统 系统功能的基本要求： 航班基本信息的录入，包括航班的编号、飞机名称、机舱等级等。机票信息，包括票价、折扣、当前预售状态及经手业务员等。客户基本信息，包括姓名、联系方式、证件及号码、付款情况等。按照一定条件查询、统计符合条件的航班、机票等；对结果打印输出。 2.长途汽车信息管理系统 系统功能的基本要求： 线路信息，包括出发地、目的地、出发时间、所需时间等。汽车信息：包括汽车的种类及相应的票价、最大载客量等。票价信息：包括售票情况、查询、打印相应的信息。 3.人事信息管理系统 系统功能基本要求： 员工各种信息：包括员工的基本信息，如编号、姓名、性别、学历、所属部门、毕业院校、健康情况、职称、职务、奖惩等；员工各种信息的修改；对转出、辞退、退休员工信息的删除；按照一定条件，查询、统计符合条件的员工信息；教师教学信息的录入：教师编号、姓名、课程编号、课程名称、课程时数、学分、课程性质等。科研信息的录入：教师编号、研究方向、课题研究情况、专利、论文及著作发表情况等。按条件查询、统计，结果打印输出。 4.超市会员管理系统 系统功能的基本要求： 加入会员的基本信息，包括：成为会员的基本条件、优惠政策、优惠时间等。会员的基本信息，包括姓名、性别、年龄、工作单位、联系方式等。会员购物信息：购买物品编号、物品名称、所属种类，数量，价格等。会员返利信息,包括会员积分的情况，享受优惠的等级等。对货物流量及消费人群进行统计输出。 5.客房管理系统 系统功能的基本要求： 客房各种信息，包括客房的类别、当前的状态、负责人等；客房信息的查询和修改，包括按房间号查询住宿情况、按客户信息查询房间状态等。以及退房、订房、换房等信息的修改。对查询、统计结果打印输出。 6.药品存销信息管理系统 系统功能基本要求 药品信息，包括药品编号、药品名称、生产厂家、生产日期、保质期、用途、价格、数量、经手人等；员工信息，包括员工编号、姓名、性别、年龄、学历、职务等；客户信息，包括客户编号、姓名、联系方式、购买时间、购买药品编号、名称、数量等。入库和出库信息，包括当前库存信息、药品存放位置、入库数量和出库数量的统计。

汽车设计(课程设计)钢板弹簧(DOC)

汽车设计——钢板弹簧课程设计 专业：车辆工程 教师：R老师 姓名：XXXXXX 学号：200XYYYY 2012 年7 月3 日

课程设计任务书 一、课程设计的性质、目的、题目和任务 本课程设计是我们在完成基础课、技术基础课和大部分专业课学习后的一个教学环节，是培养我们应用已学到的理论知识来解决实际工程问题的一次训练，并为毕业设计奠定基础。 1、课程设计的目的是： （1）进一步熟悉汽车设计理论教学内容； （2）培养我们理论联系实际的能力； （3）训练我们综合运用知识的能力以及分析问题、解决问题的能力。 2、设计题目: 设计载货汽车的纵置钢板弹簧 (1) 纵置钢板弹簧的已知参数 序号弹簧满载载荷静挠度伸直长度U型螺栓中心距有效长度 1 19800N 9.4cm 118cm 6cm 112cm 材料选用60Si2MnA ,弹性模量取E=2.1×105MPa 3、课程设计的任务： （1）由已知参数确定汽车悬架的其他主要参数； （2）计算悬架总成中主要零件的参数； （3）绘制悬架总成装配图。 二、课程设计的内容及工作量 根据所学的机械设计、汽车构造、汽车理论、汽车设计以及金属力学性能等课程，完成下述涉及内容： 1．学习汽车悬架设计的基本内容 2．选择、确定汽车悬架的主要参数 3．确定汽车悬架的结构 4．计算悬架总成中主要零件的参数 5．撰写设计说明书 6．绘制悬架总成装配图、零部件图共计1张A0。 设计要求： 1. 设计说明书 设计说明书是存档文件，是设计的理论计算依据。说明书的格式如下： （1）统一稿纸，正规书写； （2) 竖订横写，每页右侧画一竖线，留出25mm空白，在此空白内标出该页中所计算的主要数据； （3) 附图要清晰注上必要的符号和文字说明，不得潦草； 2. 说明书的内容及计算说明项目 (1)封面；（2）目录；（3）原始数据及资料；（4）对设计课题的分析；（5）汽车纵置钢板弹簧简图；（6）设计计算；（7）设计小结（设计特点及补充说明，鉴别比较分析，个人体会等）；（8）参考文献。 3. 设计图纸 1）装配总图、零件图一张（0＃）；

数据库系统课程设计--实例

摘要 数据库技术是计算机科学技术发展最快，应用最为广泛的技术之一。其在计算机设计，人工智能，电子商务，企业管理，科学计算等诸多领域均得到了广泛的应用，已经成为计算机信息系统和应用的核心技术和重要基础。 随着信息技术的飞速发展,信息化的大环境给各成人高校提出了实现校际互联,国际互联,实现静态资源共享,动态信息发布的要求; 信息化对学生个人提出了驾驭和掌握最新信息技术的素质要求;信息技术提供了对教学进行重大革新的新手段;信息化也为提高教学质量,提高管理水平,工作效率创造了有效途径. 校园网信息系统建设的重要性越来越为成人高校所重视. 利用计算机支持教学高效率，完成教学管理的日常事务，是适应现代教学制度要求、推动教学管理走向科学化、规范化的必要条件；而教学管理是一项琐碎、复杂而又十分细致的工作，工资计算、发放、核算的工作量很大，不允许出错，如果实行手工操作，每月须手工填制大量的表格，这就会耗费工作人员大量的时间和精力，计算机进行教学管理工作，不仅能够保证各项准确无误、快速输出，而且还可以利用计算机对有关教学的各种信息进行统计，同时计算机具有手工管理所无法比拟的优点.例如:检索迅速、查找方便、可靠性高、存储量大、保密性好、寿命长、成本低等。这些优点能够极大地提高员工工资管理的效率,也是教学的科学化、正规化管理，与世界接轨的件。在软件开发的过程中，随着面向对象程序设计和数据库系统的成熟，数据设计成为软件开发的核心，程序的设计要服从数据，因此教学管理系统的数据库设计尤其重要。 本文主要介绍教学管理系统的数据库方面的设计，从需求分析到数据库的运行与维护都进行详细的叙述。本系统利用IBM DB2企业版本开发出来的。DB2是IBM公司开发的关系关系数据库管理系统，它把SQL语言作为查询语言。 本文的分为5章。其中第1章主要是课题简介及设计的内容与目的。第2章是需求分析，此阶段是数据库设计的起点。第3章是概念设计，它是将需求分析的用户需求抽象为信息结构，这是整个数据库设计最困难的阶段。第4章是逻辑结构设计，它将概念模型转换为某个DBMS所支持的数据模型。第5章是数据库的实施与运行，它包括数据的载入及数据库的运行。 关键词：SQL语言；IBM DB2；数据库设计；教学管理系统 I

数据库课程设计模板(实例)

1.前言 (2) 1.1选题的理由和实际意义 (2) 1.2国内外关于该课题的研究现状及趋势 (3) 2需求分析 (5) 2.1 用户对系统要求 (5) 2.2功能介绍 (5) 3 系统设计 (7) 3.1定义 (7) 3.2系统模块图 (7) 3.4 数据表的设计 (8) 3.5 用例列举 (11) 3.5.1建立数据表 (11) 3.5.2建立视图 (14) 3.5.3建立索引 (15) 3.5.4约束条件的增加、删除、修改 (15) 3.5.5查询语句 (15) 3.5.6建立存储过程，触发器 (17) 4 总结 (18)

1.前言（本部分要有因果关系，前后通顺）1.1选题的理由和实际意义 随着IT事业的发展，如今，我们已经全面跨入信息时代。计算机被广泛的应用于各个行业，人工战略已经转化为信息战略，如何在短时间内获取大量信息并整合信息，成为立足于时代的关键。 为了适应考生人数的急剧增长，当今社会各大高校都在进行扩招政策，学生数量的急剧增加带来信息量的成倍增长，由于信息管理的不善与疏忽，各大高校大小事故时有发生。进行正确的信息管理，对于信息及时处理和反应，能够最大程度的减少学校以及在校学生的损失，减小潜在危机。 学生宿舍是学生生活的基本单位，是同学休息与学习的地方，为了保障同学入住学生宿舍的安全性，信息的处理和管理极为重要。据了解，本校的宿舍信息管理仍然使用传统的手工方式，主要方式是基于文本、表格等纸介质的手工处理，用人工手抄对男女生信宿信息进行处理登记。数据信息处理工作量大，容易出错且不易修改；由于数据繁多，容易丢失，逐条查找记录的方式不易操作，浪费了大量的时间，效率极低。学校的宿舍管理缺乏系统，规范的信息管理手段。 建立学生宿舍管理系统，使宿舍管理工作系统化，规范化，便捷化，程序化，避免宿舍管理的随意性，提高信息处理的速度和准确性，能够及时、准确、有效的查询和修改宿舍情况。 随着高校规模的扩大,在校学生的基本情况随之层次化、多样化、复杂化，相应的，学生管理工作面临严峻的挑战。高校学生信息日渐庞大，相应的宿舍管理工作变得复杂而困难。传统的账本化工作模式，手工记录学生信息并存档，这样的人工管理方式费时、费事、费力，信息获取慢,更新滞后，查阅困难,容易出错。为了给学生提供一个安全舒适的工作、生活、学习环境，方便宿舍管理工作的同时为学生、教师提供准确实时的信息至关重要。 本校的宿舍信息管理，主要方式是基于文本、表格等纸介质的手工处理，用人工手抄对男女生信宿信息进行处理登记。数据信息处理工作量大，容易出错且不易修改；由于数据繁多，容易丢失，逐条查找记录的方式不易操作，浪费了大量的时间，效率极低。 以上的管理缺陷对学生宿舍管理造成了相当大的阻力，工作进展困难，问题

周子遂《汽车设计》课程设计指导书(变速器)

目录 （一）变速器结构方案的确定 (1) 1、档数 (1) 2、传动机构方案 (1) 3、换挡机构形式 (1) 4、齿轮型式 (2) 5、轴承选用 (2) 6、密封与润滑 (2) 7、操纵机构与倒档型式选择 (3) 8、变速器传动简图 (4) （二）主要参数的确定 (5) 1、中心距 (5) 2、轴向尺寸 (5) 3、齿轮参数的选择 (5) 4、各档传动比分配及齿数确定 (8) 5、齿轮变位系数的选择 (10) 6、齿轮参数 (10) （三）结构设计及强度校核 (12) 1、齿轮材料的选择 (12) 2、常啮合齿轮尺寸计算 (12)

3、齿轮强度校核 (21) (四)心得体会 (22)

（一）变速器结构方案的确定 1、档数； 变速器的挡数可在3-20个挡位范围内变化，增加变速器的挡数能够改善汽车的动力性和燃油经济型以及平均车速。挡数越多，变速器的结构越复杂，并且使轮廓尺寸和质量变大，同时操纵机构负责，同事在使用时换挡频率增加并增加了换挡难度。 本设计中的变速器为货车变速器。跟具要求，确定挡数为五挡变速器。 2、传动机构方案； 变速器的设计方案必需满足使用性能、制造条件、维护方便及三化等要求。方案a，b在满足使用性的条件下，结构更为简单，轴向尺寸更小，更有利于使变速器轻量化，维修也更为方便，更有利于润滑。再比较a和b，a方案的由于一挡和倒挡转速低，使用频率也低，只有在起步时才用到。故采用直齿滑动齿轮换挡，直齿滑动齿轮换档的优点是结构简单、紧凑，造价也比较低，经济性好。斜齿轮布置为中间轴采用右旋，第二轴和第一轴取为左旋。 3、换挡机构形式； 在选择了如图a的传动方案后，分析得出：由于1挡和倒挡转速低，齿轮直接啮合不会造成很大的冲击，故一挡和倒挡采用的时直