盖梁钢棒法计算书
盖梁钢棒法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
盖梁施工钢棒法计算书 附表1
一、施工总荷载
薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图
盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。具体布置如图2所示。 空心薄壁墩
工字钢纵梁槽钢横梁
角钢三角支撑
盖梁Ф钢棒
图2 盖梁结构示意图
施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a 工字钢2根作为纵梁，每根，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a 槽钢作为横梁，每根长，在悬臂部分按照（4@50+30)cm 等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数，活载乘以：
变截面段：q1=26*1*2-26*2*2=悬臂等截面段：q2=26*2*2=m
墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：
q3=*2*25+ [ *1+（+）*1/2]*130*1000/6=m 挡块集中力：F1=**（）*26/2=
施工人员、运输工具、堆放材料荷载：
q4=m2*2=4kN/m
下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：
q5=*2=m；
横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量m)：
q6=（m*45m*1000/+*4*6*1000/）/2=m
A3钢容许弯曲应力=*[σ]=*145MPa=181 MPa
容许剪切应力=*[τ]=*85MPa=106 MPa
16Mn钢容许弯曲应力=*[σ]=*210 MPa= MPa
容许剪切应力=*[τ]=*120 MPa=150 MPa
弹性模量E=*105Mpa
二、横梁计算
根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=。
由于盖梁梁身荷载大部由薄壁墩墩身承担，故只在悬臂端布置横梁，按照从内而外间隔（30+4@50）cm每边布置6根，示意图如下
根据图2示，作用于悬臂端等截面段下的槽钢上荷载最大（纵梁方向作用范围+=），故其上部荷载简化成3个集中力作用在横梁上，如图3：
图3 横梁荷载简化图
Q1=[（*）kN/m3**2m*+m*]/3=
横梁悬臂端采用间距[18槽钢，由[18槽钢搭接到纵梁上，则最不利点在两纵梁间跨中处。
=?m
则横梁跨中最大弯矩： M
横
=
最大剪力： V
横
需要的截面模量W> M
/181MPa=,根据现场材料并查表知可选用[18槽钢，
横
其截面模量为W= cm3，I x=,A=，满足要求。
则EI x=结构计算求得跨中最大挠度为:
<[]=400=8mm
符合要求。
三、纵梁计算
纵梁采用I50a工字钢搭设在钢棒上，其力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中A3钢的容许轴向应力[σ]=140MPa，容许弯曲应力[σw]=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa。I45a工字钢力学参数如下：Ix=32240cm4
Wx=1430cm3
A=103cm2
m=m
Ix/Sx=
d=
荷载如图示
图4 纵梁受力简图
计算得最大弯矩和最大剪力都在钢棒支点处
图5 纵梁简化模型弯矩图
图6 纵梁简化模型剪力图
图7 纵梁简化模型挠度示意图
由结构力学求解器计算知，Mmax=,Vmax=，最大挠度在悬臂端，只需要计算支架端点挠度即可，即
ω1/4= =400=2000*400=13mm(l 为悬臂端计算跨度)
σ=Mmax/Wx= /1430*10-6m 3=149MPa<*[σ]=181MPa τ=Mpa cm
cm kN d I S F x x S 3415.138.6139=?=<[τ]=106MPa 故采用I45a 工字钢满足纵梁要求。
四、悬臂端的侧压力计算分析
新浇筑混凝土对模板侧面的压力采用下式计算
P max =γt 0K 1K 2v 1/2
式中：Pmax ——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；
γ——混凝土的重力密度，kN/m,本例取25KN/m 3；
t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ）可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t 0=200/(T+15)计算（T 为混凝土的温度℃），本项目取t 0=5h ；
v ——混凝土地的浇筑速度，取v=1m/h ；
H ——混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的高度，本例为盖梁高度H=2m ；
K1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取，掺具有缓凝作用的外加剂时取，本工程混凝土皆掺有缓凝作用的减水剂，故取；
K2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取；50～
90mm时，取；110～150mm时，取，本例中取。
则综上所述，Pmax=*25*5***11/2=
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度:
h=F/γ=25kN/m3=
H
h
Pmax
图8 混凝土侧压力计算简图
五、钢棒计算
墩身施工时，在墩顶实心段预埋φ100mmPVC 管，拆模后穿人φ95mm 高强钢棒，钢棒每根4m ，中心线距墩身边缘30cm 。
高强钢棒力学参数如下：
A= Ix=44482.99364964cm cm d =?=ππ
Wx=3
3
3
3
84.1332329.5cm cm d =?=ππ
由图4知，每根钢棒在纵梁下部承担竖向集中荷载F A =，如下图
图9 钢棒受力简图
图10 钢棒受剪示意图
图11 钢棒受弯示意图
由图知：Vmax=
Mmax=剪力验算：
钢）（Mn MPa MPa mm N cm kN A V 16150][35.8007080809013470.890.08134342
2=<=?=?==ττ 满足要求
b 弯曲应力验算：
262.5Mpa ][*25.125.92715700008090157.7108.9133=<=?=?==
σσMPa mm
mm N cm m kN W M 故钢棒满足要求。