高强轻质纳微米浇注料在钢包中的使用

高强轻质纳微米浇注料在钢包中的使用

轻质浇注料是一种由耐火物料加入一定量结合剂制成的粒状和

粉状材料。具有较高流动性，适用于以浇注方式成型的不定形耐火材料。同其他不定形耐火材料相比，结合剂和水分含量较高，流动性较好，故而不定型耐火材料应用范围较广，可根据使用条件对所用材质和结合剂加以选择。既可直接浇注成衬体使用，又可用浇注或震实方法制成预制块使用。

高强轻质纳微米浇注料主要是以铝酸盐水泥、高铝细料、氧化铝空心球，外加若干保温添加剂配置而成，该产品具有体积轻，抗压强度高，耐酸及酸性气体腐蚀。隔热、保温、吸水率低等特点，施工简便，是高温下有耐碱腐蚀部位施工的最理想产品。易性好，粘结力强，初凝时间和施工可操作时间长，强度增长快、抗渗性强、不需要酸化处理、易于保证砌体灰缝的密实饱满，使用在炼钢、冶炼上，可以显著降低钢包外壳温度、对钢包保温起到很明显的作用。也可用于提高烟囱内衬壁的气密性、整体性和内衬的防腐蚀能力，是高烟囱、高温烟道和风道内衬的理想胶结材料，也可用于石油、化工、有色冶金等行业的耐酸池、槽等耐酸工程。耐酸砖、耐酸胶泥及抹面料耐酸砖、耐酸胶泥及抹面料适用于电站锅炉烟囱及热网管道保温专用的耐火

材料，它具有耐酸腐蚀、耐温、耐热稳定性、施工方便的特点。

本公司在现有的轻质浇注料制备基础上，通过调整配方，对原配方进行改进，制备出了性能更加完善，使用寿命更长久的新型轻质保温浇注料，该产品在性能方面更加优异，具有良好的抗压性、抗热震性，尤其是在轻质方面，体积密度能够达到了1.1-1.3g/cm3,该浇注料在钢包中的使用寿命也得到了显著提高，对于钢厂中提出的降低钢保温度这一要求，起到的作用尤其明显。一般钢包，在使用过程中，包壁温度在300℃左右，钢厂一般使用煤作为加热材料，降低包壁温度一度，可以节省一块钱，换算成煤的话，对于资源的损耗更大，而

使用新型轻质保温浇注料，可以使高壁温度降低到250℃一下，如日照钢铁，由我们公司做的钢包，基本上温度在240℃左右，河北达力普基本上能做到200℃左右，不仅降低了钢包温度，节省了大量煤，防止能量损耗，还提高了钢包的使用寿命。

连铸浇铸过程中钢液温度过高时，钢液易二次氧化，夹杂物增多，同时浇铸过程中铸坯易出现鼓肚、漏钢、柱状晶发达、中心偏析、缩孔严重等一系列问题，高效连铸的理论和实践都表明，实现低温浇铸是提高拉速和改善铸坯质量的重要手段之一。因而连铸浇铸高档次轴承、齿轮、帘线、石油管坯等钢种，为提高铸坯质量，需要实现低过热度浇铸，同时需要解决低温浇铸钢液温降大，中包水口粘死的生产事故。为实现这一目标，连铸浇铸过程中钢液温度波动范围越小越好，要求每炉控制在100C以内，同时每炉之间温度基本一致，因而使用的钢包除减少连铸浇完至初炼炉出钢的空包时间，空包期间加盖保温和烘烤，以及足够的初炼炉出钢至上连铸浇铸的装钢液时间以实现钢包的热饱和外，钢包包衬耐材选用和砌筑方法对钢包的保温性能影响很大，希望包衬各层耐材具有足够的强度，工作层具有很好的耐高温耐侵蚀性能外，还需要包衬保温层耐材具有很好的隔热保温效果。

对于钢包包衬保温，目前普遍使用的是钢壳内用一层硅钙板或纤维毡等保温，然后浇注一层永久层浇注料。该层浇注料一般是铝镁质或高铝质的。然后砌筑工作层。工作层普遍使用导热系数很高的镁碳砖。因它的碳含量高达14%以上，因此它的导热系数也高达15w/mk。这样的钢包砌筑方式，导致钢包壳温度偏高，钢壳温度普遍达到3000C 以上。有的达到了近4000C。这样大量的热量被散发出去，能耗增高和环境变差，导致了成本增加。近年来出现了一种纳米绝热板。该材料的导热系数非常低，是一般绝热材料导热系数的20%左右。为节能起到很重要的作用。它应用于钢包保温，可以使钢包壳温度下降到

3000C以下，能达到260~3000C。这种材料使用了纳米材料，形成了闭纳米孔而隔热，但是纳米的活性烧结也导致使用温度低。一般在11000C以下。对于钢包这样高温，显然实际工作环境温度高于它的烧结温度。该材料易烧结，就导致导热系数增加和收缩很大。因此不单保温性能下降，而且钢包衬结构被破坏，导致了安全事故的隐患。为了解决这个问题。

一般来说，高强轻质微纳米浇注料，使用在钢包上厚度为50~150mm。它的性能基本能达到是10000C导热系数小于0.6w/(mk)，3500C的导热系数小于0.25w/(mk)，耐火度大于17900C，烧结强度大于30MPa。工作层采用隔热镁碳砖，它的导热系数为5w/mk。可以使工作层背面温度有15000C降低到14000C，这样对于节能和提高高强轻质微纳米浇注料以及纳米绝热板使用寿命是非常有好处的；工作层背面采用了高强轻质微纳米浇注料可以显著降低纳米绝热板热面的温度到10500C以下。使纳米绝热板在安全工作温度范围内，保护了纳米绝热板。因此可以长期使用而不失效。钢壳内表面采用的节能涂料，这样进一步减少了散热。实践证明可以使温度降低15%左右；采用该复合结构砌筑包衬，保温性能非常好。即使在钢包扩容情况下，也能使钢包壳温度降低1000C以上。导致了能耗降低6kwh/吨钢和中间包浇钢过热度降低。因此，显著提高了钢坯质量、降低了成本和节能环保。连铸浇铸过程中，中间包钢液温度波动控制在100C以内，为特殊钢的连铸浇铸创造了条件。这样可以减少钢坯内部质量废品，在微利时代的钢铁行业显得更重要，特别是环保日益被重视的今天显得节能的重要性。

使用高强轻质微纳米浇注料在钢包中，可以使钢壳稳定温度为2000C（渣线）、2200C（包壁），较以前钢壳温度为3500C，降低了1300C 以上。出钢温度降低了150C，非常显著地降低了成本和能耗。

该产品在钢包上成功应用的经验，也可以推广到电炉、转炉、中

间包、加热炉等整个冶金行业的冶金窑炉上，并且也同样可以推广到玻璃窑、水泥窑、石灰窑等热工窑炉上，能显著降低能耗。对节能环保和提高企业效益有重要意义。因此应用前景非常广阔。

新型轻质保温浇注料一经推出，就得到了几家试用客户的好评，并积极推广，为了提高经济效益，要特别关注性价比的提高，我们要在满足使用寿命基本要求情况下，使产品性价比最高。现在还在对该产品进行改进，以期该材料能发挥更好的效果，为我们钢厂节能保温做出更大贡献。

浇注料的分类及其特性

耐火材料的分类及其特性

耐火浇注料 特性： 一种由耐火物料加入一定量结合剂制成的粒状和粉状材料。具有较高流动性，适用于以浇注方式成型的不定形耐火材料。同其他不定形耐火材料相比，结合剂和水分含量较高，故流动性较好，但耐磨性较差，适用于各种窑炉，具有耐碱性的水硬性浇注料。 适用方法： 物料及结合剂加水搅拌均匀使用，需要支模，填灌后用振动棒振打消除气泡。 适用区域： 应用范围较广，可根据使用条件对所用材质和结合剂加以选择。既可直接浇注成衬体使用，又可用浇注或震实方法制成预制块使用。适用于产生摩擦量小的高温区域，如锅炉底部风室、一次风道、返料立管（料腿）、尾部烟道炉墙、冷渣机、各炉门的填充等。

耐磨可塑料 特性： 耐磨可塑料是一种高铝、刚玉质颗粒状制品。与传统耐火可塑料相比，其具有施工简易，效率好，成型好，强度高等优良性能，该材料是由胶粘剂、耐火骨料和促硬剂组成，，加一定比例的PA胶后形成一种可塑耐火泥，便于各种复杂部位施工。属于气硬性材料，具有低温硬化性能，保证循环流化床锅炉耐磨性的需要。 耐磨性能较差。 施工工艺： 使用时采用强制搅拌机搅拌，在搅拌时将小袋中的促硬剂均匀加入，干搅1分钟后，再加入4-5%的胶粘剂搅拌3分钟，待料呈一定的塑性时，即可卸出使用。 采用橡皮锤捣打施工或机器捣打施工，可施工时间保证在30分钟以后，初凝时间约1个小时。 施工时，把可塑料铺设一定的厚度，一般不超过60mm厚，用橡皮锤或木锤捣实，捣打炉墙等部位一般不需支模，捣打后的衬体比设计尺寸厚的多，应及时除去多余部分。即或支模，如炉顶等部位施工拆模后，若有多余部分也要除去。修整下来的多余料如未变干可放在非工作面继续使用。修整工作面最好与捣打工序并行开展。如果施工间断时，要用塑料布等物将捣打面盖严，防止迅速干燥。耐磨可塑料搅拌后可施工时间大约为30分钟（随环境温度有所变动），一旦时间过长硬化后，就应扔掉，不可继续使用。 适用区域： 应用范围较广，可根据使用条件对所用材质和结合剂加以选择。既可直接浇注成衬体使用，又可用浇注或震实方法制成预制块使用。

无机结合高强度铝镁质刚玉-尖晶石钢包浇注料及其制法.

[A15694-0010-0001] 2O3、MgO复合陶瓷结合尖晶石-镁质耐火浇注料及其制备方法&C04B35662006.01Ia01 纳米Al2O3、MgO复合陶瓷结合尖晶石-镁质耐火浇注料...... [摘要] 本发明涉及一种用纳米Al2O3和MgO复合氧化物陶瓷结合的尖晶石-镁质耐火浇注料及其制备方法，此浇注料是以Al(OH)3和Mg(OH)2复合溶胶悬浮液作纳米陶瓷结合剂，并直接加入到混合料中，通过原位合成反应，形成以尖晶石和氧化镁为主要成分的纳米结构基质，制成了本发明的纳米尖晶石-镁质耐火浇注料。此浇注料的配料特点是骨料使用尖晶石或在尖晶石骨料中加入适量的≤5mm的烧结镁砂，以提高浇注料总体MgO含量；基质料由纳米陶瓷结合剂系统与氧化镁和少量不同特性的Al2O3及外加剂组成，在进行二次尖晶石的合成反应后，伴随着膨胀并在约束下发生致密化，从而导致宏观和微观结构改善、性能的提高、耐用性增强，制成耐侵蚀性和耐浸润性更加优异的尖晶石-镁质浇注料，在二次精炼整体钢包中渣线部位使用，取得了良好的使用效果。 [A15694-0003-0002] 一种耐火自流浇注料及其制备方法 [摘要] 本发明具体涉及一种耐火自流浇注料的制备方法。本发明所采用的技术方案是：将35～55wt％的矾土颗粒、5～20wt％的矾土细粉、5～25wt％的刚玉细粉、5～30wt％的电熔陶粒砂、2～10wt％的纯铝酸钙水泥、2～6wt％的硅微粉、2～10wt％的α-Al2O3微粉、0.1～0.2wt％的减水剂混合，搅拌均匀制得。本发明所制备的耐火自流浇注料具有不偏析、流动性好、易施工、致密度高、强度好、成本较低的特点。广泛适用于加热炉炉衬、钢包永久层、中间包永久层等热工窑炉。 [A15694-0008-0003] 改良型矾土基中小型钢包浇注料及配制方法 本发明提供一种改良型矾土基中小型钢包浇注料及配制方法。其特征在于由电熔镁砂、烧结镁砂连续颗粒级配配制；在基质中加入棕刚玉微粉，使之高温下生成铝镁尖晶石相，并合理控制二氧化硅微粉和镁砂细粉比例，使矾土基具有良好的低温、中温和高温强度，且在使用过程使铝镁膨胀反应在≥1000℃温度范围内具有长效性，减少后期钢包衬出现的收缩裂纹和剥落。本发明提供的浇注料在40吨转炉钢包上的包龄，可从平均60炉提高到80-120炉。 [A15694-0001-0004] 无机结合高强度铝镁质刚玉－尖晶石钢包浇注料及其制法 [摘要] 本发明为一种无机结合高强度铝镁质刚玉－尖晶石钢包浇注料及其制法，属于耐火材料技术领域。所述钢包浇注料的配比为（重量％）：高铝骨料３４～４６％，高铝细粉３～７％，镁砂１６～２０％，锆英砂５～７％，镍渣３～５％，氧化铬３～５％，刚玉粉４～６％，尖晶石８～１２％，氰氟酸无机结合剂３～５％，铝酸钙水泥３～５％。其生产工艺如下：将破碎至上述粒度的各组份一起放在搅拌机中搅拌至混合均匀，加入铝酸钙水泥继续搅拌均匀后，再加入氰氟酸无机结合剂和适量水，在搅拌机中再强力搅拌均匀，然后浇注成型。所述钢包浇注料具有较高的强度和耐火度，其抗热震和抗钢水的浸蚀性能较好，适用于炼钢钢水包的整体浇注。 [A15694-0004-0005] 刚玉质钢包座砖浇注料 [摘要] 本发明涉及刚玉质钢包座砖浇注料，可有效解决产品致密度差和对环境造成的污染问题，其解决的技术方案是，以致密电熔刚玉为主要骨料，以刚玉粉、α-氧化铝粉、电熔尖晶石粉、氧化铬绿粉、硅微粉为基质材料，氧化铝水泥为结合剂，混匀成混合料，再另加入外加剂组成，其成分重量百分比为：致密电熔刚玉60-70％、刚玉粉5-10％、α-氧化铝粉5-10％、电熔尖晶石粉5-15％、

钢包用耐火材料

钢包用耐火材料 1 镁碳砖 2 镁碳砖 3 镁铝碳砖 4 镁钙碳砖 5 铝镁无碳砖 6 自流浇注料 7 永久层整体浇注料 8 工作层浇注料 9 上下水口 10 水口座砖 11 高温烧成滑板 12 耐火泥浆 镁碳砖系列

我公司的镁碳砖系列产品采用高纯、高致密镁砂或大结晶电熔镁砂和鳞片石墨为主要原料，添加适量的抗氧化剂，以酚醛树脂为结合剂，经高压成型和低温热处理制成。该系列产品具有耐火度高、强度高、抗渣性好、热震稳定性好等优点，主要用于钢包包壁、包 底、渣线部位，并可根据具体生产情况选择不同 牌号的产品。 镁碳砖主要理化指标 Hger-MT-10A/B/C Hger-MT-12A/B/C Hger-MT-14A/B/C 牌号 A B C A B C A B C MgO％ 807876787674767472≥ C％ 101010121212141414≥ 显气孔率％ 456456456≤ 体积密度/ ≥ 耐压强度 403530403530403530 /MPa≥ 高温抗折强 87687612108度/MPa≥ 1450℃,30min 应用 钢包包壁、包底、渣线 镁铝碳砖系列

我公司的镁铝碳砖系列产品采用电熔镁砂、电熔刚玉和大鳞片石墨为主要原料，以酚醛树脂为结合剂，经高压成型制 成，具有强度高、抗侵蚀、抗冲刷等优点，主要用于钢包包壁、包底部位。 镁铝碳砖主要理化指标 牌号Hger-MLT 50Hger-MLT 60 Hger-MLT 65 Hger-MLT 70 Hger-MLT 75 Hger-MLT 80 MgO％ ≥ 506065707580 AL2O3％ ≥ 3020151084 C％ ≥ 888888显气孔 率％≤ 888888体积密度/ ≥ 耐压强度 /MPa≥ 354040404045 应用 钢包包壁、包底 铝镁碳砖系列 我公司的铝镁碳砖系列产品采用刚

纳微米聚合物微球的水化膨胀封堵性能

纳微米聚合物微球的水化膨胀封堵性能 李娟１朱维耀１龙运前１，兰喜艳２杨智慧２１．北京科技大学土木与环境工程学院，北京１０００８３；２．华北油田勘探开发研究院，河北任丘０６２５５２ 摘要：为改善聚合物微球的深度调剖效果，利用蒸馏沉淀聚合法制备纳微米聚合物微球，并利用激光粒度分析仪、微孔滤膜装置和驱替装置对纳微米聚合物微球的粒径、水化膨胀能力和变形封堵能力进行测试分析．结果表明：纳微米聚合物微球为较规则均匀的球形，粒径分布集中，具有良好的水化膨胀性能；随着盐矿化度增大，纳微米聚合物微球膨胀性能变差；随着温度升高，微球的膨胀性能变强；在氯化钙和氯化镁水型中，微球膨胀性能变差；在酸性和碱性环境中，微球膨胀性能变差；随着水化时间增长，微球的封堵性能和变形能力逐渐增强，对孔道产生有效封堵的同时又能变形通过孔道，在渗透率较低的岩心中具有更好的深度调剖效果． 纳微米聚合物微球；水化膨胀；过滤；封堵；变形 ＴＥ３５７．４６Ａ１０００　－１８９１（２０１２）０３　－００５２－　０６２０１２－０６－０４ 国家自然科学基金项目（５０９３４００３） 李娟（１９８６－），女，硕士研究生，主要从事化学驱油提高采收率方面的研究．

Ｉ米聚合物微球的水化膨胀封堵１

挚院学报

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油学院学并

＠＠［１］韩玉贵，曹绪龙，宋新旺，等．驱油用聚合物溶液的拉伸流变性能［Ｊ］．大庆石油学院学报，２０１１，３５（２）：４１－４５．＠＠［２］张宏方，王德民，岳湘安，等．利用聚合物溶液提高驱油效率的实验研究［Ｊ］．石油学报，２００４，２５（２）：５５－５９．＠＠［３］李明远，郑晓宇，肖建洪，等．交联聚合物溶液及其在采油中的应用［Ｍ］．北京：化学工业出版社，２００６．＠＠［４］董朝霞，吴肇亮，林梅钦，等．交联聚合物线团的形态和尺寸研究［Ｊ］．高分子学报，２００２，３０（４）：４９３－４９６．＠＠［５］李明远，王爱华，于小荣，等．交联聚合物溶液液流转向作用机理研究［Ｊ］．石油学报（石油加工），２００７，２３（６）：３１－３５．＠＠［６］赵福麟，解通成．粘土双液法调剖剂封堵地层大孔道的研究［Ｊ］．石油学报，１９９４，１５（１）：５６－６５．＠＠［７］白宝君，李良雄．影响预交联凝胶颗粒性能特点的内因分析［Ｊ］．石油勘探与开发，２００２，２９（２）：１０３－１０５．＠＠［８］贺广庆，李长春，吕茂森，等．无机有机复合凝胶颗粒调剖剂的研制及矿场应用［Ｊ］．油田化学，２００６，２３（４）：３３４－３３６．＠＠［９］李宏岭，韩秀贞，李明远．交联比对交联聚合物微球性能的影响［Ｊ］．石油与天然气化工，２０１１，４０（４）：３６２－３６６．＠＠［１０］韩秀贞，李明远，郭继香，等．交联聚合物微球分散体系封堵性能［Ｊ］．中国石油大学学报：自然科学版，２００８，３２（４）：１２７－１３１．＠＠［１１］陈海玲，郑晓宇，王雨．微米级大颗粒交联聚合物微球的制备［Ｊ］．西安石油大学学报：自然科学版，２０１１，２６（５）：７４－７７．＠＠［１２］齐宁，刘志良，李晓军，等．海水基速溶调剖体系的研制与应用［Ｊ］．大庆石油学院学报，２００９，３３（６）：６３－６７．＠＠［１３］史胜龙，王业飞，于海洋，等．多孔介质中酚醛树脂冻胶动态成胶规律［Ｊ］．大庆石油学院学报，２０１２，３６（１）：４１－４６．＠＠［１４］林梅钦，董朝霞，彭勃，等．交联聚丙烯酰胺微球的形状与大小及封堵特性研究［Ｊ］．高分子学报，２０１１，３８（１）：４８－５３． ＠＠［１５］ Ｆｌｏｒｙ　Ｐ　Ｊ．　Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ　ｏｆ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　［Ｍ］．　Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：　Ｃｏｒｎｅｌ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　Ｐｒｅｓｓ，　１９５３． ＠＠［１６］贾晓飞，雷光伦，李会荣，等．孔喉尺度聚合物弹性微球膨胀性能研究［Ｊ］．石油钻探技术，２００９，３７（６）：８７－９０．

微米级干雾抑系统简介

微米级干雾抑尘系统简介 其原理就是微米级干雾抑尘机产生不通颗粒的水和雾状水，与空 气中的不同力度的颗粒进行吸附和包裹，后自动结合受重力影响落到 运输皮带机上。 1.微米级干雾抑尘装置组成 微米级干雾抑尘装置采用模块化设计技术。由微米级干雾抑尘机、螺杆式空气压缩机、万向节喷雾器总成、水气连接管线、电伴热系统和自动控制系统组成。 1.1微米级干雾抑尘机 是将气、水过滤后，以设定的气压、水压、气流量、水流量按开关程序控制电磁阀打开或关闭，经管道输送到喷雾器总成中去，实现喷雾抑尘。它由电控系统、多功能控制系统、流量控制系统组成。安装在IP55标准的箱体内，有进气管接口1个，进水管接口1个，出气管接口2个，出水管接口2个。面板上有文本显示器、气、水压力表和电控系统按钮。 1.2电控系统 电控系统是干雾抑尘系统的控制中心，集合了可编程控制器、保护电路、继电器以及与它们相关的元器件。为用户提供自动和手动两种操作模式。在自动操作模式时，可自动接收皮带机工作信号，通过西门子PLC控制继电器，启动或停止喷雾箱喷雾。在手动模式，操作人员可以按压操作按钮启动或停止喷雾箱喷雾。用户还可以通过西门子PLC设置接口修改喷雾周期及管道吹扫时间等。 电控系统将干雾抑尘机与现场设备的控制信号连接起来，以便实现自动控制。 1.3螺杆式空气压缩机 螺杆式空气压缩机的作用是为微米级干雾抑尘系统提供标准气源。 1.4喷雾箱/万向节喷雾器总成 接收由干雾抑尘机输送来的气、水并将其转化成颗粒直径为1～10μm的干、烟雾喷射出去，按干雾抑尘机的控制指令喷向抑尘点。当干雾与粉尘颗粒相互接触、碰撞时，使粉尘颗粒相互粘结、凝聚变大，并在自身的重力作用下沉降，从而达到抑尘的作用。

整体浇注钢包用浇注料

整体浇注钢包用浇注料问题解析 1、钢包的精炼方式有哪些？请具体说明。 答：钢包精炼的手段主要有：渣洗、真空、搅拌、加热、喷吹（包括喂丝和喷丸等方法）。目前国内外常用精炼的方式无外乎是这几种手段的单一使用或组合应用，具体方式见下表1-1。 表1-1 各种炉外精炼方法的精炼手段和主要冶金功能 序号名 称 精炼手段主要冶金功能 渣 洗 真 空 搅 拌 喷 吹 加 热 脱 气 脱 氧 去 夹 杂 控 制 夹 杂 物 形 态 脱 硫 合 金 化 均 匀 成 分 和 温 度 脱 碳 1 异炉渣洗√√√√ 2 同炉渣洗√√√√ 3 混合炼钢√√√√√ 4 钢包吹氩√√√ 5 SAB ＋√√√＋√ 6 CAB ＋√√√＋√ 7 VC √√ 8 真空室钢 包脱气 √√ 9 SLD √√ 10 TD √√ 11 连铸在线 真空脱气 √√ 12 Finkl法√√√√ 13 ISLD √√√√ 14 VSR √√√√√√ 15 DH √√ 16 RH √√ 17 PM √√√√

18 LF ＋＊√√＊√√＋√√ 19 GRAF ＋√√√√√√＋√√ 20 ASEA-SKF ＋√√＋√√√√＋√√＋ 21 V AD ＋√√＋√√√√＋√√＋ 22 CAS-OB √√√√√√√ 23 铝热加热法√√√ 24 VOD √√√√√√√ 25 SS-VOD √√√√√√√ 26 RH-OB √√√√ 27 AOD √√√√√√ 28 DLU √√ 29 IRSID法√√√ 30 TN法√√√ 31 SL法√√√√√ 32 ABS √√ 33 WF √√√ 注：符号“+”表示可以添加的手段及能取得的冶金功能。 *LF增设真空手段后被称为LFV，它具备与SKF相同的精炼手段和冶金功能。 2、钢包的混合砌筑是如何进行的？ 答：钢包的混合砌筑方式分为：（1）隔热层用纤维毡、永久层用高铝砖、工作层铝镁质浇注料；（2）隔热层用纤维毡、工作层铝镁质浇注料；（3）隔热层用纤维毡，永久层用轻质高铝浇注料、工作层用（如：镁碳和砖铝镁碳）砖；（4）隔热层用纤维毡，永久层用高铝自流浇注料、工作层用（如：镁碳和砖铝镁碳）砖；（5）但从工作层考虑，如：a渣线用镁碳砖，其它部位用铝镁浇注料，b渣线用镁碳砖，其它部位用铝镁碳砖应该也是一种混砌方式。 其中典型的混砌方式是渣线镁碳砖，低蚀区用铝镁浇注料。砌筑渣线镁碳砖时，要注意以下两点： A．浇注包壁时，量出渣线部位，停止浇注； B．抹平包壁浇注料，待其凝固后用火泥将砖一层层的砌筑好。

重钢预制块钢包技术方案

重钢预制块钢包技术方 案 集团文件版本号：（M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988）

无碳预制块钢包耐火材料 技术方案 上海宝明耐火材料有限公司 2012-2-16 一、无碳钢包（浇注、预制块）的特点和优点说明一、钢包总体装配 钢包总体设计三层：保温层、永久层、工作层 保温层采用保温性能好的纤维毡贴挂 永久层采用高铝浇注料； 工作层渣线使用镁碳砖砌筑； 工作层包壁采用刚玉尖晶石质的钢包工作层预制块砖砌筑； 工作层包底采用刚玉尖晶石质浇注料，冲击区部位采用耐冲刷的大型预制块，高出周边的包底工作层浇注料50mm； 二、优点 由于包壁工作层采用刚玉尖晶石浇注料替代铝镁碳砖，耐火材料中不含碳，可以带来以下好处 有效的避免了钢包中耐火材料对钢水的增碳，对生产低碳钢、超低碳钢有极大帮助。 相比铝镁碳质耐火材料，导热系数降低，有效降低钢水在精炼和连铸过程中的温度损失，降低能耗，节约成本。 钢包使用寿命能明显提高，有效减少非金属夹渣物的污染 钢包整体性提高，防止由于耐火材料而产生渗、漏等生产事故。

二、无碳钢包耐火材料的设计思路 钢包是炼钢连铸过程中的重要配套设备，它的工艺位置在炼钢炉与中间包之间，它从炼钢炉接受钢水，再运输到中间包中进行连铸成型。 钢包用耐火材料必须具备以下特性： 良好的常温、高温强度和高温下抗渣侵蚀、渗透能力，在浇钢过程中，钢水液面逐渐降低，包壁耐火材料受到钢液和钢渣的冲刷、侵蚀，钢包渣线部位耐火材料受到钢渣的侵蚀尤为严重，同时还有LF100%的精炼比率对包壁耐材的损坏：钢包包底耐火材料在使用过程中受到钢液的冲击和侵蚀，特别是采用RH精炼时对钢包包底耐火材料的损坏是最为明显。因此我公司针对钢包使用RH精炼时对钢包包底的特别损坏进行了针对性的设计，加装耐冲刷、耐侵蚀的包底冲击块。有针对性的解决在采用RH精炼时对包底耐材的特别损坏，解决包底与包壁耐材在采用RH精炼时的不同步问题。这就要求钢包用耐材必须达到一定的使用强度和抗侵蚀能力，且必须符合湘钢钢包生产现场的实际需求方可。 要求钢包用耐火材料具有良好的热震稳定性，能够承受反复升温和降温的热震性考验。 钢包用耐火材料还要有较好的保温性能，不能使钢包中的钢液在浇钢过程中温降过快，不能使钢包钢壳外壁温度过高。 该设计的目的在于使耐火材料能达到较高的使用包龄，各部位的耐火材料在使用中的损坏均匀化，各部位的耐材在使用中能同步进行，充分降低吨钢耐火材料的成本。 1、使用安全 采用整体浇注的钢包，耐火浇注料的整体性好，无贯穿裂纹。我公司有钢包整体承包的设计和使用经验，能完全处理好包壁浇注料与包底浇注料之间的接缝问题、包壁浇注料与镁碳砖之间中修时的接砌、使用过程中水口座砖旁边局部浇

钢包浇注料施工及烘烤操作规程

钢包浇注料施工及烘烤 操作规程 Hessen was revised in January 2021

钢包浇注料施工及烘烤操作规程 耐火浇注料使用效果的好坏，取决于三个方面：（1）材料本身的性能和质量；（2）现场施工质量；（3）烘烤质量。为使材料充分发挥其使用效果，特制定本规程： 1.浇注料系成品散装料，各种添加剂、促凝剂均已混入包装袋内，存放时不得置 于露天，不得与其他产品互相混杂，严防受潮，破埙。 2.该产品有保存期限制，若保存超过规定的时间，则产品性能将下降甚至报废。 因此，过期产品或运输、保存当中因受潮而结块的产品均不得使用。 3.施工机具：A）采用强制式搅拌机、非连续性搅拌。B）高频震动器（棒）至少 两只以便备用。C）精确的称量器具。 4.施工准备：使用前需检查、清理搅拌机，以免有机器零件松动掉入料中。各种 机具与电器设备预先试运转，以保障施工连续进行。清洁施工现场，以免浇注料混入杂物。 5.混料：根据搅拌机的容量和施工进度控制加料量，准确控制加水量（视季节不 同可调整），水必须清洁。加料时，不得有绳头、包装膜等杂物混入料中。加料后先干混1-2分钟，然后加水湿混4-6分钟，充分混合均匀后出机使用。 6.浇注采用较大直径的震动棒，边加料边震动震动时间根据浇注料表面气泡排出 情况来定，当表面气泡较少时，可视为震动完毕，震动时间不宜过长，以防粒度偏析，影响质量。 7.震动时，震动棒必须缓慢移动，避免移动太快在衬体留下孔洞。已浇注好的衬 体放置一定时间后将会初凝，再次浇注震动时需严格控制插入深度，不得将已初凝的料再次震散。 8.混好的湿料需在30分钟内浇注完毕，如果湿料放置时间过长且已发生初凝 时，则此料不得使用。因此，要求模具及震动机具都准备好后方可混料。施工中混料与浇注震动需密切配合，确保连续浇注。 9.养护：浇注完的衬体静放24小时（视气温和湿度而略有不同）后方可脱模。 脱模后放置一至两天自然养护，养护时可以覆盖，但不得洒水。

微米级

微米级“耙子”让太阳能电池转换率倍增 利用一个微小的耙子，可能提高塑料太阳能电池的转换效率。 混合供体(donor)聚合物与受体(acceptor)的许多聚合物组合可用于形成一个完整的塑料太阳能电池。遗憾的是，有些最佳组合往往因为聚集在一起而减少了电子转移时的表面积——从供体(转移电子)到受体(让太阳能电池中的电子通过，传送至到太阳供电的装置)。然而，透过一个微米级的“耙子”即可排解这些聚集，并形成纳米级晶体，使得表面积倍增，从而提高2倍的输出功率。 美国斯坦福大学(Stanford University)材料与能源科学研究所(SIMES)将这一过程称为“流体强化晶体工程”(FLUENCE)。 “我们分别使用了供体和受体聚合物材料——即全聚合物太阳能电池，在涂布期间利用微米级耙子爬梳，可使所用的模型系统效率倍增，”SIMES成员之一的华裔教授鲍哲南表示。 现在一般都会为全塑料太阳能电池选择使用聚合物，因为聚合物较不会聚集，即使产生的激子也很少会是易于聚集的聚合物。然而，利用这种FLUENCE技术，可让太阳能电池利用聚合物实现聚光功能——每个光单位所产生的激子(电子/电洞对)，从而优化转换效率，使其输出功率较传统的涂布方式增加一倍。 柱状竖立的1微米间距“流体强化晶体工程”或FLUENCE“耙子”的扫描电子显微镜(SEM)图 Source：斯坦福大学 “这种微米级的耙子可加以调谐而与现存的聚合物配方共同作业。然而，根据所使用的聚合物系统，耙子的效应也有所差异，但在聚合物倾向于聚集成一大块的情况下最有效。它可利用显微级的耙子使其分散成小块，实现更有效率的激子解离，”鲍哲南说。

钢包允许浇注时间

钢包允许浇注时间 为了使钢包内的钢液不致因散热太多而形成包底凝壳，又能充分发挥其延长浇注时间的潜力，保证浇注的顺利进行，必须适当地确定不同容量的钢包允许浇注时间。 克伦纳及塔尔曼经验公式 f G T ?-= 3 .02 .0l g max (7－1) 式中T max —— 钢包允许的最长浇注时间(min) G —— 钢包的容量(t) ? —— 质量系数，要求严格的钢种?＝10，要求较低的?＝16，?的差别在于对浇注温度的控制要求不同，对于质量要求高的低温浇铸钢种，钢液过热度小，T max 必然短，反之过热度可大一些，浇注时间可延长。 不同容量钢包允许浇注时间的计算值及推荐值见表7－3。 表7－3 不同容量钢包所允许的浇注时间（min ） 钢包容量（t ） 20 30 50 60 70 120 130 300 允 许的 浇注时间 （ min ） 由经验公式计算值 37 42 50 53 55 63 64 76 实际达到的时间 国内 40～45 60～70 国外 40 45 50 60 75～90 ～120 设计推荐 24～26 28～32 40～50 45～50 ～50 70～75 70～80 ～120 （2）铸坯断面 铸坏断面尺寸以其冷态时的尺寸表示、称铸坯断面的公称尺寸。 铸坯断面的形状和尺寸主要根据铸坯的用途来确定，当铸坯供轧制钢材用时，它是根据轧钢机对坯料的要求确定，同时也要考虑到目前弧形连铸机所能浇铸的实际断面尺寸以及对铸坯质量的影响。 目前连铸机可以生产的连铸坯极限断面尺寸范围大致是：方坯（50×50）～（450×450）mm ，矩形坯（50×108）～（400×560）mm ，板坯最大为310×2500mm,圆坯Φ40～Φ450mm ，异形坯120×240mm(椭圆形)，Φ450×Φ100mm （中空形），460×400×120，356×775×100mm(工字形)。 从铸坯的内部质量看，椭圆形断面是一种比较理想的断面形状，这是因为： ①它的两个宽弧形外壳不易妨碍铸坯内部的收缩，因而产生内裂的倾向小。 ②结晶过程终点不会集中在铸坯的中心而是沿断面的长轴分布，因而偏析、疏松等缺陷也是分散的。 但由于椭圆形的结晶器制造比较困难，椭圆坯在加热炉内移动也不方便，所以这种断面一般不采用。 矩形坯比较接近椭圆坯而又不存在结晶器制造方面的困难。从生产能力上看，如果拉速相等，则矩形坯的生产能力要比厚度相当的方坯连铸机要高。矩形坯的宽厚比不宜过大，其轴线比以l ：1.6为宜。 在满足质量要求的前提下，要使浇铸断面尽量接近成品规格的断面尺寸，实现一火成材。钢材的组织结构及机械性能主要是通过轧制时的压缩比来保证的，压缩比是铸坯横断面积与轧材横断面面积之比。中国冶金行业网 通常4：1～6：1的压缩比即能满足一般产品对机械性能的要求。目前，比较普遍生产

钢包浇注料施工及烘烤操作规程

钢包浇注料施工及烘烤操作规程 耐火浇注料使用效果的好坏，取决于三个方面：（1）材料本身的性能和质量；（2）现场施工质量；（3）烘烤质量。为使材料充分发挥其使用效果，特制定本规程： 1.浇注料系成品散装料，各种添加剂、促凝剂均已混入包装袋内，存放时不得置于露天，不 得与其他产品互相混杂，严防受潮，破埙。 2.该产品有保存期限制，若保存超过规定的时间，则产品性能将下降甚至报废。因此，过期 产品或运输、保存当中因受潮而结块的产品均不得使用。 3.施工机具：A）采用强制式搅拌机、非连续性搅拌。B）高频震动器（棒）至少两只以便备 用。C）精确的称量器具。 4.施工准备：使用前需检查、清理搅拌机，以免有机器零件松动掉入料中。各种机具与电器 设备预先试运转，以保障施工连续进行。清洁施工现场，以免浇注料混入杂物。 5.混料：根据搅拌机的容量和施工进度控制加料量，准确控制加水量（视季节不同可调整）， 水必须清洁。加料时，不得有绳头、包装膜等杂物混入料中。加料后先干混1-2分钟，然 后加水湿混4-6分钟，充分混合均匀后出机使用。 6.浇注采用较大直径的震动棒，边加料边震动震动时间根据浇注料表面气泡排出情况来定， 当表面气泡较少时，可视为震动完毕，震动时间不宜过长，以防粒度偏析，影响质量。 7.震动时，震动棒必须缓慢移动，避免移动太快在衬体留下孔洞。已浇注好的衬体放置一定 时间后将会初凝，再次浇注震动时需严格控制插入深度，不得将已初凝的料再次震散。 8.混好的湿料需在30分钟内浇注完毕，如果湿料放置时间过长且已发生初凝时，则此料不得 使用。因此，要求模具及震动机具都准备好后方可混料。施工中混料与浇注震动需密切配 合，确保连续浇注。 9.养护：浇注完的衬体静放24小时（视气温和湿度而略有不同）后方可脱模。脱模后放置一 至两天自然养护，养护时可以覆盖，但不得洒水。 10.养护好的衬体必须烘烤后方可使用，其烘烤要求为：小火（0~300℃）24小时，中火（300℃ 0~700℃）24小时，大火（700℃~1000℃）24小时。烘烤时间可根据现场实际情况进行调 整。 此浇注料加水量15% 左右

轻质浇注料整体浇注钢包内衬的施工方式

轻质浇注料整体浇注钢包内衬的施工方式 （郑州驹达耐材有限公司） 近年来，轻质浇注料钢包整体浇注工艺因操作简单、劳动力消耗少、内衬材料损耗小而得到迅速发展。目前国内中小型转炉钢包，大多采用铝镁浇注料整体内衬，其优点是整体性好、耐渣侵蚀、使用寿命长，但其导热系数高、散热损失大，导致钢水温降较大，给生产带来不利影响且能耗较高。钢包整体浇注内衬技术的应用，使钢包具有安全性能好、包龄高、消耗低、便于实现机械化和提高施工效率的特点。随着钢包技术质量的不断提高，钢包整体成型工艺技术的成熟和设备的发展，钢包整体浇注已成为钢包内衬的重要发展方向。 与普通钢包浇注料施工方式相比，采用轻质浇注料钢包整体浇注技术有以下优势： (1)整体浇注钢包永久层采用轻质浇注料替代铝镁浇注料后，钢水平均温度提高7K，钢水温降速率降低0.35K/min，定量说明永久层采用轻质浇注料能够有效降低钢液温降速率，提高钢包保温效果; (2)钢包盛钢过程钢水温度由内到外逐渐降低，钢水中心温度最高，与渣层和内衬交界处的钢水温度最低，钢水靠近包壁部分温度比靠近渣层处温度高； (3)整体浇注钢包永久层采用轻质浇注料替代铝镁浇注料后，钢包外壁热流密度降低0．014W/mm2，单位时间热量损失减少276kW，每小时由于钢包外表面散热的减少可以节能993．6MJ，折合标煤为33．9kg; (4)模拟结果与测量数据基本吻合，其相对误差小于10%，对整体浇注钢包内衬永久层浇注料种类的选择及钢包保温性能的提高有一定理论指导意义。 钢包整体浇注施工方式： 1、工作层与永久层分层 为保证在拆包时工作层与永久层顺利分离，可在浇注其工作层前将钢包永久层刷上石墨乳，其技术条件为：含石墨>20%,固形物>20%；水稀释20倍3h沉淀物名35%。 石墨乳的主要固形物为石墨并含树脂胶，石墨乳能粘到钢包永久层上,且能有效隔离钢包的永久层和工作层，同时对浇注料质童无不良影响。 2、包壁胎具定位与固定

钢包用耐火材料

钢包用耐火材料 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】

钢包用耐火材料 1 镁碳砖 2 镁碳砖 3 镁铝碳砖 4 镁钙碳砖 5 铝镁无碳砖 6 自流浇注料 7 永久层整体浇注料 8 工作层浇注料 9 上下水口 10 水口座砖 11 高温烧成滑板 12 耐火泥浆 镁碳砖系列 我公司的镁碳砖系列产品采用高纯、高致密镁砂或大结晶电熔镁砂和鳞片石墨为主要原料，添加适量的抗氧化剂，以酚醛树脂为结合剂，经高压成型和低温热处理制成。该系列产品具有耐火度高、强度高、抗渣性好、热震稳定性好等优点，主要用于钢包包壁、包 底、渣线部位，并可根据具体生产情况选择不 同牌号的产品。 镁碳砖主要理化指标

牌号Hger-MT-10A/B/C Hger-MT-12A/B/C Hger-MT-14A/B/C A B C A B C A B C MgO％ ≥ 80 78 76 78 76 74 76 74 72 C％ ≥ 10 10 10 12 12 12 14 14 14 显气孔率％ ≤ 4 5 6 4 5 6 4 5 6 体积密度/ ≥ 耐压强度 /MPa≥ 40 35 30 40 35 30 40 35 30 高温抗折强度/MPa≥8 7 6 8 7 6 12 10 8 1450℃,30min 应用钢包包壁、包底、渣线镁铝碳砖系列 我公司的镁铝碳砖系列产品采用电熔镁砂、 电熔刚玉和大鳞片石墨为主要原料，以酚醛树脂 为结合剂，经高压成型制 成，具有强度高、抗侵蚀、抗冲刷等优点，主要 用于钢包包壁、包底部位。 镁铝碳砖主要理化指标 牌号Hger- MLT 50Hger- MLT 60 Hger- MLT 65 Hger- MLT 70 Hger- MLT 75 Hger- MLT 80 MgO％ ≥ 50 60 65 70 75 80 AL2O3％ ≥ 30 20 15 10 8 4 C％ ≥ 8 8 8 8 8 8 显气孔 率％≤ 8 8 8 8 8 8

纳微米聚合物微球的水化膨胀封堵性能

大庆石油学院学报第36卷 第3期2012年6月JOURNAL OF DAQING PET ROLEU M INSTIT UT E Vol.36No.3Jun.2012 收稿日期:20120604;编辑:关开澄 基金项目:国家自然科学基金项目(50934003) 作者简介:李 娟(1986-),女,硕士研究生,主要从事化学驱油提高采收率方面的研究. 纳微米聚合物微球的水化膨胀封堵性能 李 娟1,朱维耀1,龙运前1,兰喜艳2,杨智慧2 ( 1.北京科技大学土木与环境工程学院,北京 100083; 2.华北油田勘探开发研究院,河北任丘 062552) 摘 要:为改善聚合物微球的深度调剖效果,利用蒸馏沉淀聚合法制备纳微米聚合物微球,并利用激光粒度分析仪、 微孔滤膜装置和驱替装置对纳微米聚合物微球的粒径、水化膨胀能力和变形封堵能力进行测试分析.结果表明:纳微米 聚合物微球为较规则均匀的球形,粒径分布集中,具有良好的水化膨胀性能;随着盐矿化度增大,纳微米聚合物微球膨胀 性能变差;随着温度升高,微球的膨胀性能变强;在氯化钙和氯化镁水型中,微球膨胀性能变差;在酸性和碱性环境中,微 球膨胀性能变差;随着水化时间增长,微球的封堵性能和变形能力逐渐增强,对孔道产生有效封堵的同时又能变形通过 孔道,在渗透率较低的岩心中具有更好的深度调剖效果. 关 键 词:纳微米聚合物微球;水化膨胀;过滤;封堵;变形 中图分类号:TE357.46 文献标识码:A 文章编号:10001891(2012)03005206 0 引言 在现有各种深部调驱技术中,聚合物驱油技术最为有效,其通过封堵和调节渗水剖面,达到驱替液液流改向、扩大驱替液的波及系数的效果[1-2].聚合物驱油也存在明显不足,聚合物突破后不能形成二次封 堵,随着注入水流出,其有效期和综合使用成本较高.为此,有学者[3-5]利用交联聚合物溶液探索深部调剖 的可能性,在实施中,由于交联聚合物溶液的形成要求聚合物质量浓度必需保持一定(300mg/L),交联剂质量浓度低(铝质量浓度在30mg/L 以下),因此很难提高交联聚合物线团数量,无法达到预期调剖效果. 聚合物微球技术是在交联聚合物溶液基础上发展起来的一项新型油藏深部调驱堵水技术.国内用于调剖封堵的颗粒有土类及非体膨型的无机颗粒堵水调剖剂[6]、预交联颗粒堵水调剖剂[7] 和无机)有机复合颗粒堵水调剖剂[8]等,这些作为常规堵水调剖剂,存在变形能力较差、易堵塞地层、耐温耐盐和稳定性差,只能实现近井地带调驱,无法到达地层深部有效动用剩余油及封堵窜流通道等问题.为了改善现有微球技术缺陷,使微球具有更好深度调剖能力,笔者采用蒸馏沉淀聚合法制备出纳微米聚合物微球,并利用扫描电镜、激光粒度分析仪、微孔滤膜装置和驱替装置,分别对纳微米聚合物微球的形貌、粒径分布、水化膨胀特性和变形封堵能力进行分析.1 实验 1.1 试剂与仪器 丙烯酰胺(AM)、丙烯酸(AA )、N,N-亚甲基双丙烯酰胺(MBA)、偶氮二异丁腈(AIBN)、乙醇;氯化钠、氯化钾、硫酸钠、碳酸钠、碳酸氢钠、氯化镁、氯化钙、氢氧化钠、盐酸,均为分析纯试剂;去离子水,实验室自制.恒温油浴锅;恒温水浴振荡箱;MasterSizer2000型激光粒度分析仪,英国Malvern 公司生产,采用H e-Ne 光源,激光电源的功率为10mW,测定波长为633nm,仪器测试范围为0.02~2000L m,测定温度为25e ;S-360型扫描电子显微镜,英国Cambr idge 公司生产,分辨率为10nm,工作电压为20kV;PH S-25数字pH 计,上海雷磁仪器厂生产;微孔滤膜过滤装置,直径为1.2L m 的聚碳酸酯核孔膜;岩心驱替装置,天然岩心;去离子水经0.22L m 的醋酸纤维素微孔滤膜过滤. 网络出版时间：2012-07-23 09:24网络出版地址：https://www.sodocs.net/doc/d511270545.html,/kcms/detail/23.1297.TE.20120723.0924.009.html

【CN110061107A】一种微米级二极管芯片及制备方法【专利】

(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910336922.2 (22)申请日 2019.04.24 (71)申请人 深圳第三代半导体研究院 地址 518000 广东省深圳市龙华区观湖街 道虎地排121号锦绣大地11号楼 (72)发明人 田朋飞　闫春辉　周顾帆　方志来　 张国旗　 (74)专利代理机构 北京中知法苑知识产权代理 事务所(普通合伙) 11226 代理人 李明 (51)Int.Cl. H01L 33/00(2010.01) H01L 33/06(2010.01) H01L 33/32(2010.01) (54)发明名称 一种微米级二极管芯片及制备方法 (57)摘要 本发明提供一种微米级二极管芯片，包括： 第一台面，第二台面，氮化镓层，n -GaN层，应力释 放层，多量子阱发光层，p -GaN层，第一电极，第二 电极，绝缘层，所述第一台面与第二台面尺寸不 同。本发明避免原有LED输出光功率小，热膨胀率 和晶格常数同GaN失配大的技术问题，实现了在 同一块芯片上集成了通信，照明，探测等多种功 能的同时， 光提取效率高的技术效果。权利要求书2页 说明书6页 附图4页CN 110061107 A 2019.07.26 C N 110061107 A

权　利　要　求　书1/2页CN 110061107 A 1.一种微米级二极管芯片，其特征在于，包括： 第一台面，第二台面，氮化镓层，n-GaN层，应力释放层，多量子阱发光层，p-GaN层，电流扩展层，第一电极，第二电极，绝缘层，所述第一台面与第二台面尺寸不同。 2.一种如权利要求1所述的微米级二极管芯片，其特征在于，所述第一台面与第二台面中较大尺寸台面尺寸为100微米*100微米～1毫米*1毫米；所述第一台面与第二台面中较小尺寸台面尺寸为3微米*3微米～250微米*250微米。 3.一种如权利要求1所述的微米级二极管芯片，其特征在于，采用沉积微米尺寸的电流扩展层限制二极管发光面积的方法制备第二台面。 4.一种如权利要求1所述的微米级二极管芯片，其特征在于，所述第一台面为照片光源，所述第二台面为通信系统发射端，芯片背面为通信系统接收端。 5.一种微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，包括： 步骤1：在衬底上通过曝光获得台面区域，所述台面区域包括第一台面； 步骤2：在所述台面区域采用沉积微米尺寸的电流扩展层限制二极管发光面积的方法获得第二台面； 步骤3：曝光定义隔离区域及电极区域。 6.一种如权利要求5所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述步骤1包括：在蓝宝石衬底GaN基外延片的基础上均匀旋涂光刻胶，通过曝光定义台面区域，所述蓝宝衬底打磨抛光。 7.一种如权利要求5所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述步骤2包括： 步骤1.1：采用湿法腐蚀的方法将无光刻胶区域的电流扩展层腐蚀至p-GaN表面； 步骤1.2：采用干法刻蚀的方法将无光刻胶区域刻蚀至n-GaN区域； 步骤1.3：去除残余光刻胶，重新均匀旋涂光刻胶并曝光获得所述台面区域，所述台面区域包括第一台面。 8.一种如权利要求5所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述步骤2采用沉积微米尺寸的电流扩展层限制二极管发光面积的方法为：沉积减小ITO尺寸；或，采用CHF3等离子钝化p-GaN层；或，采用低能电子束辐照激活p-GaN参杂。 9.一种如权利要求5所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述采用CHF3等离子钝化p-GaN层包括： 步骤2.1：采用湿法腐蚀的方法将无光刻胶区域的电流扩展层腐蚀至p-GaN表面； 步骤2.2：去除残余光刻胶，热退火令ITO与p-GaN形成欧姆接触； 步骤2.3：采用化学气相沉积的方法沉积SiO2绝缘层； 步骤2.4：定义第二台面。 10.一种如权利要求6所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述步骤3包括： 步骤3.1：生长绝缘层； 步骤3.2:曝光定义绝缘层腐蚀区域； 步骤3.3：采用干法刻蚀或湿法腐蚀在腐蚀区域刻蚀隔离区域； 步骤3.4：去除残余光刻胶，重新均匀旋涂光刻胶并曝光，定义出电极区域； 步骤3.5：蒸镀Ni/Au金属层，去除残余光刻胶。 11.一种如权利要求6-10所述微米级二极管芯片制备方法，其特征在于，所述光刻胶为 2

刚玉浇注料的配方

刚玉浇注料的配方 1、刚玉浇注料的使用现状 刚玉浇注料是我们公司镁碳砖包配套座砖周边的用料，根据反馈--损毁原因是被冲刷掉的，在钢包的使用后期刚玉料比座砖凹陷了，造成该料不耐用的原因有原料结合强度过低、经过钢水高温作用材料烧结不好。 2、刚玉浇注料的改进方案和数据采集 2011.8.2日起我们对当前公司生产的钢包座砖周边刚玉浇注料做了分析检测。采用配方有3个，一个是我们一直用的生产配料配方（定为3#样），另两个配方是根据现有原料制订的（分别定为1#和2#样）。 配方如下： 刚玉浇注料配方1# 刚玉浇注料配方2#

刚玉浇注料现2011.8.1日前生产3#小样 利用实验室现有条件分别做样测得结果如下：1# 实验数据和日期

2# 实验数据和日期 3# 实验数据和日期 2#配方 2011.8.8再次做样结果（该表未列入对比表）

3、三个配方的抗折和耐压强度比较 4、数据分析： 在配方成本上，根据我们公司购进原料的价格1#、2#和3#配方原料的堆积成本价格分别是4858.4元/吨、4856.4元/吨和4736.3元/

吨，成本相差80元/吨，也就是说我们修改过的配方成本比原来正常生产的配方成本增加了80元/吨，对此我们在以后的时间里重新再优化、来降低成本。 在综合性能上包括施工时间3个配方基本上都能满足现场施工的时间要求、原料搅拌需水量1#需水最少、2#需水也少、3#则相对的多些，当水分增加1%时材料的体积密度会增加3%，综合考虑干燥和1000℃烧后3个配方的检测值，2#配方仍然是表现的更稳定和优越一些。 在材料选择上1#和2#都加入了超细氧化铝微粉、硅微粉，使得材料在中温阶段就得到了较好的烧结结合，这样就提高了材料在使用初期阶段的耐冲刷性能。 在1#和2#配方中还减少了铝酸钙水泥的用量（3#配方中用了80水泥13%），这对提高材料高温性能和提高材料中温强度都是有利的。 综合上述情况我们选择了2#配方作为用于生产的配方，于2011.8.8日生产了该料5吨，于2011.8.12日发往1吨。 有些重要指标我们还没有参考，如现场状态、使用残样，材料的高温短时间的性能状态、一些原料的性能可靠性等，这些都有待以后实施。 科泰提供

浇注料的使用

产品名称 高强耐碱浇注料抗结皮浇注料 牌号 GT-13NL GC-13 化学成分 (%) AL2O3 ＜48 ≥78 SiC SiO2 ＞45 SIC:40-60 最高使用温度(℃)：≥1300 1300 体积密度（Kg/m3）110℃×24h ≥2.10 ≥2400 耐压强度 （MPa） 110℃×24h≥ 70 100 1100℃×3h≥ 70 100 1500℃×3h≥

抗折强度 （MPa） 110℃×24h≥ 7 ≥8 1100℃×3h≥ 7 ≥9 1500℃×3h≥ 线变化率（%） 1100℃×3h -0.1~-0.5 ±0.4 施工参考用水量（%） 6~7 6~7 施工方法 振动 产品名称 高强耐碱水泥浇注料高铝质高强耐火浇注料 牌号 GT-13NL G-16 化学成分 (%) AL2O3 ＜48 ≥78

SiC SiO2 ＞45 ≤15 最高使用温度(℃)：≥1300 1600 体积密度（g/cm3）110℃×24h ≥2.10 ≥2.65 耐压强度 （MPa） 110℃×24h≥ 70 100 1100℃×3h≥ 70 100 1500℃×3h≥ 抗折强度 （MPa） 110℃×24h≥ 7 10 1100℃×3h≥ 7 10 1500℃×3h≥ 线变化率（%）1100℃×3h

-0.1~-0.5 ±0.3 施工参考用水量（%） 6~7 5.5~ 6.5 施工方法 振动 产品名称 高铝质钢纤维高强耐火浇注料高铝质高强耐火浇注料 莫来石刚玉质浇注料 牌号 HN-16E HN-16F HN-PA80 化学成分 (%) AL2O3 ≥75 72 ≥80 SiC ≥5 SiO2 ≤15 20 最高使用温度(℃)：≥ 1600 1500