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悬挑脚手架悬挑2.9m工字钢布置计算书

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 17.4 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.20 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处安徽淮北市，基本风压0.45 kN/m2；

，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取风荷载高度变化系数μ

为0.214；

0.74，风荷载体型系数μ

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；

脚手板类别:钢笆片脚手板；栏杆挡板类别:脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.9m，建筑物内锚固段长度 3.1 m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C25；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2

m。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P

=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P

=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；

静荷载的设计值: q

=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；

活荷载的设计值: q

=1.4×0.8=1.12 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

1max = 0.08q

l2 + 0.10q

跨中最大弯距为 M

1max

=0.08×0.136×1.52+0.10×1.12×1.52=0.276 kN·m；支座最大弯距计算公式如下:

2max = -0.10q

l2 - 0.117q

支座最大弯距为 M

2max

= -0.10×0.136×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.325

kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.276×106,0.325×106)/4490=72.383 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ = 72.383 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

max = (0.677q

l4 + 0.990q

l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q

1= P

=0.033+0.08=0.113 kN/m；

活荷载标准值: q

= Q =0.8 kN/m；

最大挠度计算值为：ν =

0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×15004/(100×2 .06×105×107800) = 1.98 mm；

大横杆的最大挠度 1.98 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与

10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p

= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

脚手板的自重标准值：P

=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.884 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

qmax

= ql2/8

qmax

= 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

pmax

= Pl/3

pmax

= 1.884×0.8/3 = 0.502 kN·m ；

最大弯矩 M = M

qmax + M

pmax

= 0.506 kN·m；

最大应力计算值σ = M / W = 0.506×106/4490=112.602 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ =112.602 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

qmax

= 5ql4/384EI

qmax

=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；

大横杆传递荷载 P = p

1 + p

+ Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

pmax

= Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI

pmax

= 1369.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.121 mm；

最大挠度和ν = ν

qmax + ν

pmax

= 0.008+1.121 = 1.129 mm；

小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ R

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P

= 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

小横杆的自重标准值: P

= 0.033×0.8/2=0.013 kN；

脚手板的自重标准值: P

= 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.8=2.812 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

= [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.40 = 2.654kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

= 0.3×4×1.5×(0.8+0.2)/2 = 0.9 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为

0.15kN/m

= 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

= 0.005×1.5×17.4 = 0.13 kN；

经计算得到，静荷载标准值

G = N

= 4.135 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

= 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 N

G +0.85×1.4N

= 1.2×4.135+ 0.85×1.4×3.6= 9.246 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2N

G +1.4N

=1.2×4.135+1.4×3.6=10.002kN；

六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1 次卸荷净高度为6m;

第2 次卸荷净高度为4.4m;

经过计算得到

=arctg[3.000/(0.800+0.200)]=71.565度

=arctg[3.000/0.200]=86.186度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P 1 = P

= 1.5×9.246×6/17.4 =4.782 kN；

为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T 1 = P

/sina

= 4.782/0.949 = 5.041 kN

T 2 = P

/sina

= 4.782/0.998 = 4.793 kN

G 1 = P

/tana

= 4.782/3.000 = 1.594 kN

G 2 = P

/tana

= 4.782/15.000 = 0.319 kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T

=5.041 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

g ]=aF

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[F

]取 5.041kN，α=0.82，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×5.041×6.000/0.820)0.5= 8.6 mm。

吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]

其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；

N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；

A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；

选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×5.041×

103/50/3.142）0.5 = 8.0 mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为 8.6 mm，必须拉紧至 5.041 kN，吊环直径为8.2 mm。

根据各次卸荷高度得：

第2次卸荷钢丝绳最小直径为 7.4 mm，必须拉紧至 3.697 kN，吊环直径为

8.0 mm。

七、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

W k =0.7μ

·μ

·ω

其中ω

-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：ω

= 0.45 kN/m2；

-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：μ

= 0.74；

-- 风荷载体型系数：取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

= 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M

为:

w = 0.85 ×1.4W

h2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10 = 0.029

kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + M

/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值：N = 9.246×7/17.4 =3.720 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值：N = 10.002×7/17.4 =4.024kN；

计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l

0 = kuh 确定：l

= 3.118 m；

长细比: L

/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l

/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

考虑风荷载时

σ = 3719.592/(0.188×424)+28849.566/4490 = 53.088 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 53.088 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] =

205 N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 4023.73/(0.188×424)=50.478 N/mm2；

立杆稳定性计算σ = 50.478 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

八、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

N l = N

+ N

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ

z ＝0.92，μ

＝0.214，ω

＝0.45，

W k = 0.7μ

·μ

·ω

=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A

= 16.2 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连

墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N

= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

N lw = 1.4×W

×A

= 1.407 kN；

连墙件的轴向力设计值 N

l = N

+ N

= 6.407 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

= φ·A·[f]

其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 N

= 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN；

N l = 6.407 < N

= 83.965,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 N

= 6.407小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。

受脚手架集中荷载 P=(1.2×4.135 +1.4×3.6)×7/17.4= 4.024 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1] = 4.505 kN；

R[2] = 4.785 kN；

R[3] = 0.234 kN。

= 0.459 kN·m；

最大弯矩 M

max

最大应力σ =M/1.05W+N/A= 0.459×106/( 1.05 ×141000 )+ 2.457×103 / 2610 = 4.042 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 4.042 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ = M/φ

b W

≤ [f]

其中φ

-- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φ

=0.8

由于φ

b 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φ

值为0.72。

经过计算得到最大应力σ = 0.459×106/( 0.72×141000 )= 4.537 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ = 4.537 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十一、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力R

AH 和拉钢绳的轴力R

按照下面计算

AH = ΣR

cosθ

其中R

Ui cosθ

为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 R

Ci =R

sinθ

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

=4.794 kN；

十二、拉绳的强度计算

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R

均取最大值进行计算，为

=4.794 kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

g ] = aF

其中[F

]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得F

＝123KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。

得到：[Fg]=17.425KN>R

＝4.794KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R

N=R

=4.794kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

σ = N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(4794×4/(3.142×50×2)) 1/2 =7.8mm；

实际拉环选用直径D=8mm 的HPB235的钢筋制作即可。

十三、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。

悬挑脚手架悬挑2.9m工字钢布置计算书

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