SC200T施工升降机基础施工方案

施工升降机基础施工方案

一、工程概况

1、工程概况

1.1、项目名称：

1.2、工程概况：

该工程拟采用两台施工电梯，其中1#机和2#机均使用SC200/200T型施工电梯，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。施工电梯基础设置在地下室顶板上（地下室顶板板厚250mm，施工电梯基础采用5厚细砂铺垫与地下室顶板隔离，根据厂家提供基础图施工）。1#机安装在（1-14）～（1-15）×（1-F）～（1-G）轴；2#机安装在（1-2）～（1-3）×（2/1-OA）～（1-A）轴（具体位置详见平附图）。

2、SC200/200TTD施工升降机情况

SC型施工升降机，有非常可靠的电气和机械安全系统，主要电气元件采用国标原件，电气线路简单，操作维修方便，故障率低，是建筑施工中安全、高校的垂直运输设备。

该施工升降机传动机构具有双电机驱动和三电机驱动两种型式，可外挂亦可内置，任由用户选择，每台电机均装有直流电磁制动器，且制动摩擦副具有自动跟踪、调整制动间隙的功能，从而改善了制动性能，使其平衡可靠。

2.1.型号编制说明

符号S表示施工升降机，C表示齿条型式

SC200/200T表示双笼，三电机驱动，每个吊笼载重量为2000㎏的施工升降机。

2.2.主要技术参数

主要性能参数见表2-1

表2-1

本工程采用SC200/200T施工升降机，技术参数详见上表。

二、施工升降机基础设计及安装方案

（一）、本工程升降机基础设计

1、已知条件

施工升降机计划架设高度约为50.50米，共需33个标准节。升降机基础利用连体地下室顶板，基础中心点设置在地下室顶板上（附基础隐蔽工程验收表复印件一张）。

根据说明书的技术要求如下：

1）、混凝土基础地面承受力应大于0.15M pa。

2）、钢筋网直径Φ12，间距200。

3）、地脚螺栓应钩住钢筋网。

4）、基础尺寸A×B=5000×5000。

5）、基础必须有良好的排水措施。

2、施工电梯安装在地下室顶板上，板厚250mm，根据施工电梯承载力计算，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，钢管支撑间横向间距500mm，钢管支撑间纵向

间距500mm，钢管支撑步距1.5m。

满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1。保证本楼板面条件能满足要求。

3、安装位置

施工升降机底架安装利用连体地下室顶板，1#机安装在（1-14）～（1-15）×（1-F）～（1-G）轴；2#机安装在（1-2）～（1-3）×（2/1-OA）～（1-A）轴（具体位置详见平附图）。

（二）、施工升降机基础的安装

安装前，必须熟悉SC型施工升降机的性能，具体技术参数以确保安装安全顺利，根据SC型施工升降机基础的安装要求，其施工程序如下。

安装前的准备

1、基础制作：

①根据SC型施工升降机吊笼规格及Ⅱ型附墙安装要求，按“使用说明书”并结合工地实际情况，选择施工升降机的安装位置，按相应技术要求由土建单位设计制作升降机基础，基础平台能承受总自重2倍以上的静压力，并应有排水设施。

a降机的基础应满足《GJJ安装方案》中的各项要求。此外，还必须符合当地的安全法规。

B基础所承受的载荷不得小于P。

C基础周围必须有良好的排水措施。

总自重G计算：

G＝吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+载重重量（Kg）

基础承载P计算:

（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n＝2）

P =G×n（Kg）

∵ 1 Kg = 0.0098 k N

∴P = G×2×0.0098

= G×0.02 k N

例: SC200/200TTD型升降机,高度为50.5米,Ⅱ型附墙架。

（下面重量参见《施工升降机主要技术参数表》）

吊笼重(双笼): 2×2200 Kg

外笼重: 1480 Kg

导轨架重:33×150 Kg (标准节每节重150Kg , 高1.5米，总共33节) 载重重: 2×2000 Kg

注：1、吊笼重已包括传动机构的重量。

2、附墙架等其它配件重量忽略不计。

总自重G=2×2200+1480+150×33+2×2000

=14830Kg

P=G×0.02KN

=14830×0.02k N

=296.6KN

按能承受最大压力﹥296.6KN 制作的基础,则符合该升降机的使用要求.

②确定升降机安装位置,详见施工平面布置图。

③确定基础中心点与附着墙面的距离。如下图所示：

建筑物

升降机运行前,应首先将保护接地装置与升降机金属联通,接地电阻不大于4Ω. 附墙架作用于建筑物上力F的计算（根据GJJ使用说明书计算公式）

F = （L×60）÷（B×2.05）Kn

型号L B

例: B = 1430㎜L =2950㎜

F =（2950×60）÷（1430×2.05）=60.3 kN

三、计算书

（一）、升降机荷载计算

①吊笼重量（含传动机构）：2×2200=4400㎏。

②外笼重量：1480㎏。

③载荷重量：2×2000=4000㎏。

④导轨架总重量：55×170=9350㎏。

⑤G=①＋②＋③＋④=19230㎏。

4、基础（地下室顶板）混凝土抗压计算

考虑动载、自重误差及风荷载对基础的影响，取系数n=2。

P=G×2

∵1㎏=9.8N=0.0098KN

∴P=G×n×0.0098=19230×2×0.0098=376.91KN

按混凝土局部受压验算:

F1<1.35βC β1 fC Aln

式中

βc=1.0

β1=[(1.25×3)(1.25×2＋1.50)/(1.25×1.5)]1/2=2.828

fc=14.3Nmm2

Aln=1.25×1.5=1.875㎡

1.35βc βl fc Aln=10

2.4×106N

Fl=376.91÷4=85.9KN=94.227×103N

满足要求!

楼板混凝土强度等级为C30,抗压强度满足要求,故此位置楼板满足使用要求。

（二）、楼板回撑计算书

1.计算参数设定

考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。

项目楼层采用梁板结构，结构完成时间为28d，施工环境温度30℃，混凝土采用42.5级水泥；每层楼层重量4.25kN/m2，设计墙体荷载0.80kN/m2,设计楼面粉刷荷载0.45kN/m2，设计活荷载2.00kN/m2。上部施工荷载Q=50.00kN/m2回撑材料为：采用单枋b=80mm，h=80mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，

抗弯强度f

m =13.00N/mm2 ，顺纹抗剪强度f

v

=1.40N/mm2；钢管支撑间横向间距

500mm，钢管支撑间纵向间距500mm，钢管支撑步距1.5m，钢管支撑顶调节螺杆伸出长度150mm。回撑支承面为C30混凝土楼板，板厚250mm。

2.楼板容许荷载值计算

施工阶段28天强度楼板的容许荷载值计算：

N28ｄ=(1.2×静载+1.4×活载)/0.85=[1.2×(4.25+0.80+0.45)+1.4×2.00)]/0.85=11.06kN/m2 利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5级水泥，在温度30℃时，28d龄期混凝土强度百分比分别为100%，则：N28d=11.06×1.00=11.06kN/m2

3.回撑荷载值计算

回撑荷载值ｑ=上部施工荷载Q-楼板容许荷载值N28d=50.00-11.06=38.94kN/m2

4.木枋验算

钢管支撑间横向间距=500mm；b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

(1)抗弯强度验算

q=q×钢管纵向间距=38.94×0.5=19.47kN/m

Mmax=qL2/8=19.47×5002/8=608438N.mm=0.61kN.m

σ=Mmax/W=608438/85333=7.13N/mm2

木枋σ=7.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。

(2)抗剪强度验算

Vmax=qL/2=19.47×500/2=11682N=4.87kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.87×1000/(2×80×80)=1.14N/mm2

木枋τ=1.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。

(3)挠度验算

υmax=5qL4/(384EI)=5×19.47×5004/(384×9000×3413333)=0.52 mm [υ]=1200/250=4.80/mm

木枋υmax=0.52mm＜[υ]=4.80/mm，满足要求。

5.支撑承载力验算

(1)荷载计算

钢管纵向间距500mm

钢管支撑立柱上力N=q×钢管纵向间距×钢管横向间距

=38.94×0.5×0.5=9.74kN (2) 钢管支撑稳定性验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

?=0.634,P=N/(?A)=3030/(0.634×424.00)=11.27 N/mm2

钢管立杆稳定性计算11.27N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 6.支撑支承面验算

钢管支撑立杆设配套底座100mm ×100mm ，支承面为（按C20考虑）混凝土楼板。楼板厚100mm ，上部荷载F=N=9.74kN ；

（1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00，ft=0.91N/mm2，hO=120-15=105mm ，βh =1.00 η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=4×（100+105）=820mm (0.7

β

h

ft

＋

0.15

σ

pc,m)

η

UmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×820×105/1000=54.85kN

钢管支承面受冲切承载力54.85kN ＞上部荷载F=9.74kN ，满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

b

A =（0.1×3）×（0.1×3）=0.09 m2，l A =0.1×0.1=0.01 m2

l β=(b A /l A )0.5=3，cc f =0.85×7200=6120 kN/m2，ω=0.75

l cc l A f ωβ=0.75×3×6120×0.01=137.7 kN

钢管支承面局部受压承载力137.7kN ＞上部荷载F=9.74kN ，满足要求。