施工升降机专项施工方案

泗水福临城C区住宅楼工程

施

工

升

降

机

专

项

施

工

方

案

福建省高华建设工程有限公司

2015年3月

施工升降机基础施工方案

一、工程概况：

1、本工程为新建工程，本项目位于建设地点：泗水福临城C区竹位于泗水县泉福路北，一

中西邻。

本工程±0.000相当于主楼一层地面。地上建筑面积分别为4.86万平米，主体结构为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。地下室底板标高为-4.3M，地下室顶板高为4.35M。

2、工程建设概况

1、工程名称：泗水福临城C区住宅楼工程

2、建设地点：泗水福临城C区竹位于泗水县泉福路北，一中西邻

3、建设单位：泗水福临城房地产开发有限公司

4、施工总包单位：福建省高华建设工程有限公司

5、监理单位：泗水县建兴监理建设工程有限公司

6、设计单位：翰林（福建）勘探设计邮政公司

7、勘察单位：山东城乡建设勘探设计研究院

8、质量监督单位：泗水县建筑工程质量监督站二、编制依据：

1、GB/T10052—1996施工升降机分类

2、GB10053—1996施工升降机检验规则

3、GB/T10054—1996施工升降机技术条件

4、JGJ88—1992龙门架及物料提升机安全技术规范

5、GB50205—2001钢结构工程施工及验收规范

6、（JGJ 33-2001）（J119-2001）《建筑机械使用安全技术规程》

7、（JGJ59--2011）《建筑施工安全检查标准》

8、（GB 50007—2002）《建筑地基基础设计规范》

9、（GB 50010—2002）《混凝土结构设计规范》

10、SSDB-100施工升降机使用说明书

三、SS系列施工升降机

1.SSDB系列施工升降机的特点

(1)SSDB系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安

全、运行可靠、操作方便。

(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。

（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。

（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。

（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。

（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。

（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。

（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。

（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。

2、主要结构

主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。

3、主要技术参数（表3-1）

主要技术参数表表3-1

项目技术参数备注

额定载重量1000kg

额定提升速度38m/min

最大提升高度95m

提升钢丝绳规格6×19－9.3－1670

电机型号Y160M-4

电机功率7.5kw

额定电压380V

防坠器制动距离100min

自动防坠器型号JDF-2

对重质量1100kg

吊笼净空尺寸

3760mm×1350mm×2000mm （长×宽×高）

标准立角钢尺寸（长度）3000mm

整机质量（高57m）8000kg

4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图

一、

图3-1安装基础图说明：

1.浇灌C20混凝土基础；

2.基础表面水平度偏差不大于10mm；

3.基础周围应有排水措施；

4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。

四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)

图4-1 基础尺寸图

（一）根据施工升降机使用说明书计算

整机重量：10t 计：10000 kg；

10000×9.81＝98100N;

附增加约10％。即：9810N

总计：107910N=107.91kN （二）基本参数

1．几何参数：

已知尺寸：

B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm

H = 250 mm,

B = 1990 mm, A = 4200 mm

无偏心：

B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm

基础埋深d = 0.25 m

钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm

2．荷载值：

(1)作用在基础顶部的标准值荷载

F gk = 106.81 kN F qk = 1.10 kN

M gxk = 0.00 kN·m M qxk = 0.00 kN·m

M gyk = 1.98 kN·m M qyk = 1.98 kN·m

V gxk = 0.00 kN V qxk = 0.00 kN

V gyk = 0.00 kN V qyk = 0.00 kN

(2)作用在基础底部的弯矩标准值

M xk = M gxk＋M qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m

M yk = M gyk＋M qyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m

V xk = V gxk＋V qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m

V yk = V gyk＋V qyk

绕X轴弯矩: M0xk = M xk－V yk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0yk = M yk＋V xk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m

(3)作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40

F = r g·F gk＋r q·F qk = 129.71 kN

M x = r g·M gxk＋r q·M qxk = 0.00 kN·m

M y = r g·M gyk＋r q·M qyk = 5.15 kN·m

V x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 0.00 kN

V y = r g·V gyk＋r q·V qyk = 0.00 kN

(4)作用在基础底部的弯矩设计值

绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m

绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m 3．材料信息：

混凝土：C20 钢筋：HRB335(20MnSi)

4．基础几何特性：

底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 5.20×3.00 = 15.60 m2

绕X轴抵抗矩：W x = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3

绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3（三）计算过程

1．修正地基承载力

修正后的地基承载力特征值f a = 118.00 kPa

2．轴心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：

p k = (F k＋G k)/A(4－1)

F k = F gk＋F qk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN

G k = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN

一、

p k = (F k＋G k)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤f a，满足要求。

3．偏心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：

当e≤b/6时，p kmax = (F k＋G k)/A＋M k/W(4－2)

p kmin = (F k＋G k)/A－M k/W(4－3)当e＞b/6时，p kmax = 2(F k＋G k)/3la(4－4)

X方向:

偏心距e xk = M0yk/(F k＋G k) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m

e = e xk = 0.02 m ≤(B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m

p kmaxX = (F k＋G k)/S＋M0yk/W y

= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa

≤1.2×f a = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，满足要求。

4．基础抗冲切验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）下列公式验算：

F l≤0.7·βhp·f t·a m·h0(4－5)

F l = p j·A l(4－6)

a m = (a t＋a b)/2 (4－7)

p jmax,x = F/S＋M0y/W y = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa

p jmin,x = F/S－M0y/W y = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa

p jmax,y = F/S＋M0x/W x = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa

p jmin,y = F/S－M0x/W x = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa

p j = p jmax,x＋p jmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa

(1)柱对基础的冲切验算：

H0 = H1＋H2－a s = 0.25＋0.00－0.08 = 0.17 m

X方向：

一、

A lx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2

= (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2

F lx = p j·A lx = 8.97×1.63 = 14.66 kN

a b = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m

a mx = (a t＋a b)/2 = (A＋a b)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m

F lx≤0.7·βhp·f t·a mx·H0 = 0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170

= 572.03 kN，满足要求。

Y方向：

A ly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)

= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

= 0.88 m2

F ly = p j·A ly = 8.97×0.88 = 7.88 kN

a b = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m

a my = (a t＋a b)/2 = (B＋a b)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m

F ly≤0.7·βhp·f t·a my·H0 = 0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170

= 282.74 kN，满足要求。

5．基础受压验算

计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010——2002）

F l≤1.35·βc·βl·f c·A ln(４－8)

局部荷载设计值：F l = 129.71 kN

混凝土局部受压面积：A ln = A l = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2

混凝土受压时计算底面积：A b = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B, A1＋A2} = 15.60 m2混凝土受压时强度提高系数：βl = sq·(A b/A l) = sq·(15.60/8.36) = 1.37

1.35βc·βl·f c·A ln

= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

= 147985.27 kN ≥F l = 129.71 kN，满足要求。

一、

6．基础受弯计算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007——2002)下列公式验算：MⅠ=a12[(2l＋a')(p max＋p－2G/A)＋(p max－p)·l]/12 (４－9)

MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(p max＋p min－2G/A)/48 (４－10)

(1)柱根部受弯计算：

G = 1.35G k = 1.35×78.00 = 105.30kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

p minx = (F＋G)/S－M0y/W y = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa

p maxx = (F＋G)/S＋M0y/W y = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa

p nx = p minx＋(p maxx－p minx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]

= 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00)

= 15.50 kPa

Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：

MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](p maxx＋p nx－2G/S)

＋(p maxx－p nx)(A1＋A2)}/12

= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m

Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：

MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](p maxx＋p minx－2G/S)/48

= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m

Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：

相对受压区高度：ζ= 0.003837 配筋率：ρ= 0.000123

ρ< ρmin = 0.001500 ρ= ρmin = 0.001500

计算面积：375.00 mm2/m

Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：

相对受压区高度：ζ= 0.003331 配筋率：ρ= 0.000107

ρ< ρmin = 0.001500 ρ= ρmin = 0.001500

计算面积：375.00 mm2/m

（四）计算结果

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00 mm2/m

采用方案：D12@200

实配面积：565.49 mm2/m

2．Y方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00 mm2/m

采用方案：D12@200

实配面积：565.49 mm2/m

五、出料平台搭设

因物料提升机与楼层外缘间隔距离 1.5 m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和φ48×3.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。

1、平台的几何尺寸和构造

参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至八层楼面搭设出入平台，总高32m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。

2、卸料平台计算

1．参数信息:

1)基本参数

立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支架计算高度H(m)：46.00；

平台底钢管间距离(mm)：400.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；

施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；

3)地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

图2-1井架落地平台侧立面图

2.板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W = 4.73 cm3；

截面惯性矩I = 11.36cm4；

图2-2板底支撑钢管计算简图

1)荷载的计算：

(1)脚手板自重(kN/m)：

q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；

(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：

Q1 = 4×0.4 = 1.6 kN/m；

2)强度验算:

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m；

最大弯距Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ；

支座力N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；

最大应力σ= Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2；

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；

板底钢管的计算应力182.076 N/mm2 小于板底钢管的抗弯设计强度205 N/mm2，满足要求。

一、

3)挠度验算:

计算公式如下:

均布恒载:

q = q1 = 0.12 kN/m；

V = (5×0.12×(1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；板底支撑钢管的最大挠度为0.558 mm 小于钢管的最大容许挠度1700/150与10 mm，满足要求。

3.横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =2.026 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax = 0.811 kN·m ；

最大变形Vmax = 5.312 mm ；

最大支座力Qmax = 4.053 kN ；

最大应力σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力171.394 N/mm2 小于横向钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为 5.312 mm 小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！

4、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

R ≤Rc

其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 4.053 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

1)静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的结构自重(kN)：

NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN；

(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：

NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；

经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN；

2)活荷载为施工人员及卸料荷载:

施工人员及卸料荷载标准值：NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；

3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；

6.立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N ——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.898 kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；

i ——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

A ——立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

l0 ——计算长度(m)；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：l0 = kμh

k---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

μ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表

5.3.3；取最不利值μ= 1.8；

λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811 <210，长细比满足要求；

立杆计算长度l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；

λ=l0/i =3118/15.9=196；

由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.188 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；

立杆钢管稳定性验算σ= 152.462 N/mm2 小于立杆钢管抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！

7．立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 250 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.59 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 12.9 kN；

基础底面面积：A = 0.25 m2 。

p=51.59 ≤fg=250 kPa 。地基承载力满足要求！

六、井架的安装、拆除方法

6.1、井字架安装

6.1.1、架体安装

（一）、架体安装必须由持有操作证的工人上岗操作。安装作业前，对作业人员进行分工交底，确定指挥人员，划定安全警戒区域并设监护人员，排除作业障碍。安装前必须根据提升机的产品设计制造说明、合格证及其性能、注意事项，作好现场准备工作。（二）、安装作业前必须由工长及安装班组长共同检查如下内容：

1、金属结构的成套性和完好性。

2、提升机构是否完整良好。

3、电气设备是否齐全可靠。

4、基础位置和做法是否符合要求。

5、地锚的位置、附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠。

（三）井字架安装程序：

1、将底盘连接板上的螺栓孔对准预埋螺栓（M20）放下，用水平仪四角校平，四角高差控制在1.5mm以内，紧固预埋螺栓，复测四角的水平度至规定要求。

2、将吊笼放入底盘正中，请注意进料口的方向。然后取1.5m立柱两根对角安装，再取3m长立柱两根对角安装。在短立柱上各安装上两块大连接板，在每根长立柱中间装两块小连接板。先装平支撑，再装平支撑的连接板，后装斜支撑，最后安装吊笼导轨，然后拧紧每个连接螺栓，每节安装如此进行。

3、安装顶节上的槽轮架上，必须注意装槽轮的位置，把装两个槽轮位置的一端，摆向地面卷扬机的方向；

（四）卷扬机的安装

1、卷扬机必须安装在基础的水平基面上，并使机体水平一致；

2、卷扬机的槽轮坑，必须与井架上的相轮坑相应一致；从顶架槽轮垂下来的钢丝绳与地面卷扬机相应价槽轮坑的偏角，不超过一度；

3、在调校卷扬机的水平与井架顶钢丝绳角度舶同时，逐步将其地脚螺丝收紧牢固；

4、用水泥砂浆抹平基础平面。

5、卷扬机离井架的距离应≥15m，卷扬机底座用地脚螺栓与混凝土地面固定或与地锚连接。

(五) 钢丝绳的串法

1、先将平衡铁框吊稳在框顶高并架顶端槽轮约两米距离的地方，将钢丝绳的一端绳头串过平衡铁框上的螺栓环口，弯回后与同条钢丝绳并在一起扣牢；

2、将此钢丝绳的另一端向平衡铁同侧井字架上引，过并架顶端槽轮至另一端外槽轮后垂下；

3、将垂下的钢丝绳穿过地面双速机的槽轮后，向同侧井字架顶端内槽轮引去，过井字架中心的槽轮垂下，串过吊笼吊耳，将其拉紧后（拉紧时，各条钢丝绳必须与相应的线坑一致），弯回与同条钢丝绳用绳扣扣牢；

4、此时，需放几件平衡铁到铁框内，把平衡铁框放下。装上平衡铁后，利用平衡框上的调整螺丝，再对四条钢丝绳的松、紧程度进行平衡调校，使它们的张力基本一致。

(六) 电动机的接线与试机

1、在联接电动机接线前，必须先行了解电控装置和接线要求、使用要求，做到先熟悉、后施工，以减少工作中的麻烦；通电前，必须对接线头进行核对复查。确认；

2、对电器电控装置，必须有防雨设施，以免雨淋日晒；

3、试车前，必须对卷扬机减速箱的油位进行检查，如油量不足，需加油至油标上线；对相关的钢丝绳绳扣、槽轮等，均需进行复检，落实安全；

4、试车时，如发现异常，立即停车，进行检查，修复；

5、经试机正常后，可投入运行；在生产期间，对双速机减速箱的油量、钢丝绳的润滑、糟轮装置等，必须进行经常的检查和保养。

（七）、附墙架

物料提升机的最大独立高度为12m，超过12m时，从底盘上方6m处开始每隔6m设一道刚性附墙，顶部最大自由高度6m。连接件采用48mm钢管，一端连在井字架角钢框上，另一端用扣件加横管固定在框架柱上或框架梁上，不得任意焊接架体，也不得连接在脚手架上。

6.1.2、安装精度要求：

l、其垂直偏差不应超过3‰，并不得超过200mm。

2、井字架截面内，两对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3‰。

3、导轨接点截面错位不大于1.5mm。

4、吊篮导靴与导轨的安装间隙，应控制在5～10mm以内。

6.2、井字架的拆除

拆除作业前检查的内容一般包括：

1、查看提升机与建筑物的有无连接。

2、查看提升机架体有无其他牵拉物。

3、临时附墙架、缆风绳及地锚的设置情况。

4、架体基础和地基的连接情况。

拆除作业前，必须划定作业区，并设专人看守，以防高空物体坠落致伤。

拆除作业必须遵循先装后拆，后装先拆的原则。在拆除缆风绳或附墙架前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体的自由高度不得大于6M。

拆除作业应在白天进行，夜间作业应有良好的照明。因故中断作业时，应采取临时稳固措施。

拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。

6.3 安全防护装置

提升机应具有下列安全防护装置并满足其要求：

（一）、安全停靠装置或断绳保护装置。

1、安全停靠装置。吊篮运行到位时，停靠装置将吊篮定位；该装置应能可靠地承担吊篮自重、额定荷载及运料人员和装卸物料时的工作荷载。

2、断绳保护装置。当吊篮悬挂或运行中发生断绳时；应能可靠地将其停住并固定在架体上。其滑落行程，在吊篮满载时，不得超过1M。

（二）、楼层口停靠栏杆（门）。各楼层的通道口处，应设置常闭的停靠栏杆（门），宜采用联锁装置（吊篮运行到位时方可打开）。停靠栏杆采用钢管制造，其强度应能承受1KN／M水平荷载。