污水处理外文翻译(带原文)

提高塔式复合人工湿地处理农村生活污水的

脱氮效率1

摘要：

努力保护水源，尤其是在乡镇地区的饮用水源，是中国污水处理当前面临的主要问题。氮元素在水体富营养化和对水生物的潜在毒害方面的重要作用，目前废水脱氮已成为首要关注的焦点。人工湿地作为一种小型的，处理费用较低的方法被用于处理乡镇生活污水。比起活性炭在脱氮方面显示出的广阔前景，人工湿地系统由于溶解氧的缺乏而在脱氮方面存在一定的制约。为了提高脱氮效率，一种新型三阶段塔式混合湿地结构----人工湿地（thcw）应运而生。它的第一部分和第三部分是水平流矩形湿地结构，第二部分分三层，呈圆形，呈紊流状态。塔式结构中水流由顶层进入第二层及底层，形成瀑布溢流，因此水中溶解氧浓度增加，从而提高了硝化反应效率，反硝化效率也由于有另外的有机物的加入而得到了改善，增加反硝化速率的另一个原因是直接通过旁路进入第二部分的废水中带入的足量有机物。常绿植物池柏（Taxodium ascendens），经济作物蔺草（Schoenoplectus trigueter），野茭白（Zizania aquatica），有装饰性的多花植物睡莲（Nymphaea tetragona），香蒲（Typha angustifolia）被种植在湿地中。该系统对总悬浮物、化学需氧量、氨氮、总氮和总磷的去除率分别为89%、85%、83%、83% 和64%。高水力负荷和低水力负荷（16 cm/d 和32 cm/d）对于塔式复合人工湿地结构的性能没有显著的影响。通过硝化活性和硝化速率的测定，发现硝化和反硝化是湿地脱氮的主要机理。塔式复合人工湿地结构同样具有观赏的价值。

关键词：

人工湿地；硝化作用；反硝化作用；生活污水；脱氮；硝化细菌；反硝化细菌

１. 前言

对于提高水源水质的广泛需求，尤其是提高饮用水水源水质的需求是目前废水深度处理的技术发展指向。在中国的乡镇地区，生活污水是直接排入湖泊、河流、土壤、海洋等水源中。这些缺乏处理的污水排放对于很多水库、湖泊不能达到水质标准是有责任的。许多位于中国的乡镇地区的社区缺乏足够的生活污水处理设备。由于山区地形、人口分散、经济基础差等原因，废水的收集和处理是很成问题的。由于资源短缺，经济欠发达地区所采取的废水处理技术必须低价高效，并且要便于施用，能量输入及维护费用较低，而且要保证出水能达标。建造在城市中基于活性污泥床的废水集中处理厂，对于小乡镇缺乏经济适用性，主要是由于污水收集结构的建造费用高。

1Ecological Engineering，Fen xia ，Ying Li。

在另一方面，在中国，许多河流、水库、湖泊的氮含量没有达到国家和当地的政府的标准。虽然许多湖泊、大部分入海口、基本上所有的海岸的水看起来都很清洁，但是氮元素仍然在水体富营养化中扮演着一个主要的角色。因此相关叫做“新农村”国家标准已经颁布了。这个新标准规定，乡镇地区的的生活废水必须经过处理才能排入水源或土壤中。

人工湿地已经被科学的认识并且建造于小型乡镇地区的污水处理工程。人工湿地简单的结构，具有大的缓冲能力，产出较少的剩余污泥的，操作和维护简捷，操作和维护费用很低。这项技术对于SS，BOD，COD的脱除效率一般情况下是良好的，但是氮的脱除尤其是氨氮的脱除在现在运行的湿地系统中（水平流主导控制的湿地）是偏低的，这主要由于人工湿地中可被硝化微生物群利用的氧气量的缺乏导致的。在268号欧洲湿地中给出如下数据，一般氮的脱除在表面水平流系统（SSHF）是大约30–40%，这意味着大约30%的氨氮（NH3-N）和39.6%的总氮被脱除。无论如何，单一数据与大部分长期被监测的表面水平流系统在脱除氮方面是存在极大的不同的（Vymazal, 2005）。这个问题是由于底部不合格的渗透系数及氧合作用的不足导致的。要达到更高的脱除效率垂直流系统技术一定要比较完善。但是在以上这些人工湿地的设计中氮的脱除通常是不足的。通常被认为硝化反应发生在湿地系统中，但是需要更长的水力停留时间（HRT）。

生物硝化反硝化反应是人工湿地系统脱氮最重要的机理；其他的机理比如植物吸收、吸附、氨的挥发是比较次重要的（Green, 1997）。尽管植物吸收了氮，但是仅仅一小部分被植物在一个可接受的范围内进行重移。在收割之后计算水生植物的吸收能力，粗略的统计为200–2500 kg N/每年，相比而言水下植物的吸收能力较弱为（<700 kg N/每年）(Brix, 1994)。此外，如果没有收割湿地植物，绝大部分已经被吸收并构成入植物机体的氮元素会伴随腐败过程重新回到水中。生物硝化反硝化作用依赖于很多因素如：温度、pH、碱度、电势和可利用的溶解氧。NH3-N的脱除大部分依赖于氧气的供应。连续不断的流水的反应床是一般是厌氧的。由于植物运输氧气到其根部，并在根部生长了好氧微生物，因此在靠近根部的地方NH4+由如亚硝化单细胞菌此类的硝化细菌氧化为亚硝酸盐，发生了硝化反应，然后由带有相同霉的细菌氧化为硝酸盐，如硝化杆菌。随后在湿地的一个厌氧区域扩散并且在有乳酸或是氢气这样电子源存在的情况下，硝酸盐为一个庞大的被称作硝酸盐生产者的的细菌群落提供电子。硝酸盐最后转化为氮气释放入大气中(Drio et al.,1997)。硝化速率比反硝化速率明显偏低，事实上，硝化速率变成了氮的脱除的限制因素。当1gNH3-N 被氧化为NO3-N，需要4.3g氧气。当NH3-N为1mg/L时，直到溶解氧浓度达到4.6mg/L硝化反应才能进行。入水BOD中过量的矿物质与溶解氧都与硝化作用缓慢与否有关。

无论如何，由水培养殖产生的氧气是有限的。与水生植物多寡相关的水底氧气的释放量据报道是在0.5-5.2g/(m2d) 左右(Caffreya and Kempb, 1991)。在人工湿地的次级生长床层（VSB）表面水的溶解氧通常是偏低的。比如，次级生长床层（VSB）的微型植物系统的溶解氧浓度通常会小于1ppm (Steinberg and Coonrod, 1994)。许多研究已经显示很多大型水生植物根部的溶解氧浓度远远小于有机物氧化分解及硝化作用的需氧量。由于人工湿地结

构在次级生长床层（VSB）低浓度的溶解氧，硝化作用被认为是脱氮的限制环节。在低溶解氧的情况下硝化反应可以发生，但其反应速率是远远小于当溶解氧大于2 mg/L时的反应速率(Grady et al.,1980)。

为了提高脱氮效率，通风应用于提高溶解氧浓度和硝化反应效率。但当NH3-N的脱除效率提高的同时的NO3-N脱除效率则会下降(Green, 1997)。人工湿地要促进反硝化需具备两个环境条件：对于反硝化反应的一个必要条件是厌氧沉淀物（氧化还原电位小于300mv）的存在；另一个条件是碳源的提供(Vymazal, 2005)。人工湿地植被脱除的氮有87%是依靠反硝化作用，剩余13%积累在沉淀和生物体中。凭借为反硝化提供有机碳和制造缺氧环境，植物体及其残渣和进水的有机物共同脱除大约50%的氮元素(vanOostrom,1995; Newman et al., 2000)。反硝化1 g NO3-N成为N2，相当于消耗BOD2.86g。并且被发现当碳氮（质量比）小于2.3可以限制反硝化反应的速率。无论如何，反硝化消耗的有机物在人工湿地结构的前端占有了主导位置，同时也导致了其后部有机物不足及反硝化效率低下。所以，如果人工湿地结构一部分的氧气是足够完成NH3-N的硝化，那么氮的硝化反硝化联合路径可以被改良；同时也意味着在人工湿地结构的另一部分对于反硝化是厌氧且有机物充足的。

小型人工湿地结构处理乡镇生活污水是一门相对较新的技术，并且其物理、化学、生物的反应流程还没有完全弄清。综合表面水平流、自由水流和表面垂直流的优缺点，可以合并这几种系统彼此互补。这样可以产生低COD含量的出水，这种出水经过了完全硝化和部分反硝化，因此出水的总氮浓度会更低。

研究目的：

1.评价新型人工湿地的性能，塔式复合人工湿地（THCW），尤其是在高水力负荷的情况下脱氮效率。这种人工湿地结构设计通过瀑布形式的水流进行被动充氧从而提高废水中溶解氧浓度进而提高硝化速率，依靠直接在湿地中间部分加入原废水提高反硝化速率，从而促进硝化反硝化过程。

2.对于在人工湿地结构中常绿多年生木本植物和草本植物共同脱除氮的效率的评价，尤其是在冬季的阶段，且在湿地里植物的生长量对于氮的脱除是有帮助作用的。

3.研究表面水平流、自由水流相结合的系统是否在脱除和转化废水中污染物方面表现出更好的性能，尤其是脱氮方面。

２. 材料和方法

2.1 系统描述

我们研究队伍设计的人工湿地结构位于中国宁波某村。它包括三个部分，容积按照四十人排量设计。气候特点为年降水量1300-1400mm和累计年平均气温16.2℃。极高极低值分别为38.8℃和-4.2℃。较冷的时间段以十二月到二月为代表并且在这个时间段里出水比较接近于8℃（最低5℃）。第一部分和第三部分8m长6m宽1.0m深。反应床有三层构成，最底一层由厚20 cm的洗净的砾石(2–6 cm)构成，中间层由65 cm厚的细砂(0.5–2.0 cm)

粒构成，最上层由15 cm厚的土壤(0.1–0.2 cm)构成。底面坡度大约1%。第三部分有三个环形的单元构成，直径分别为7m、5m和3m，由下向上每个0.6m深，表面积近似估算为38.5m2。由顶部向低处单元的溢流会立即产生的瀑布似的紊流可以增大溶解氧含量和维持含氧条件。

图 1 塔式复合人工湿地水流示意图：1.进水区 2.塔式区 3.出水区 4.湿地植物 5.顶部环形区域 6.中部环形区域 7.底部环形区域 8.瀑布似溢流

湿地结构的底部用高密度的聚乙烯作为衬里，环形区域则是要铺衬5cm厚的砌砖墙，为了防止污水的渗漏及污水与地下水混合。由苗圃购得的池柏（Taxodium ascendens）的幼苗以间距0.8m间隔围绕整个湿地结构底部环形种植，湿地结构地层中部种植密度为56株/m2的蔺草（Schoenoplectus trigueter），于头年十一月种植第二年五月份收割。在蔺草收获后的六至十月份，以9株/m2的种植密度种植野茭白（Zizania aquatica）。在第二部分顶部的环形部分以近似6株/m2的种植密度种植睡莲（Nymphaea tetragona），在中间环形区域以的36株/m2种植密度种植香蒲（Typha angustifolia）。

表1 THCW进水和出水的物理化学特性

80%的原污水不断的流入湿地结构的第一部分。20%的污水由泵直接输入第二部分的环形结构最高层，溢流进入环形结构中间一层，之后流入最后一层。此时第二部分处理污

水与第一部分处理后的污水一起流入湿地结构的第三部分并最终由其排出。水深由一个储水塔控制。在第一时段，前四个月（06年5月到8月）人工湿地结构以的16 cm/d水力负荷运行（水力停留时间5.4 d）。第二时段，之后八个月（06年9月到07年4月）人工湿地结构以的比较高的32 cm/d水力负荷运行（水力停留时间2.7 d）。这些生活污水在一个腐化池里先进行预处理（表一）。

2.2分析方法

2.2.1 化学分析

需每天采集第一部分的进水，第二部分的出水（仅在后八个月），第三部分的出水，每周混合水样的测试数据和结果搜集分析，需检测TSS，COD，NH3-N，TN，TP。每周检测现场每部分和每个环形处理单元的水温，pH，DO，TSS，COD，TN，TP和NH3-N要坚决的按照标准方法来检测控制（APHA, 1998）。

野茭白（Z. aquatica)）和蔺草（S. trigueter）在零六年十月和零七年五月分别被收割（砍掉植株所有水面上可见部分）。收割的植物在被蒸馏水洗过后在太阳下经过24小时的日照后投入105 ?C下灼烧24小时。植物在干燥后的称重作为基本分析。被干燥和研磨过的植物碎末作为总氮（TKN）测量的准备，分析方法按照标准方法（APHA, 1998）。

2.2.2硝化及反硝化的测量

在湿地结构第三部分的前端沉淀物上层的五厘米处存在潜在的硝化反应。使用的试验介质中每公升包含：0.14g K2HPO4；0.027 g KH2PO4；0.59 g (NH4)2SO4；1.20 g NaHCO3；

0.3 g CaCl2·2H2O；0.2 g MgSO4；0.00625 g FeSO4；0.00625 g EDTA；1.06 gNaClO3；pH 是7.5。氯化钠被用于抑制硝酸盐及亚硝酸盐的氧化。50mL沉淀污泥需要加入100mL试验介质25 ?C在震荡器150 rpm转速下培养。这种经处理过的样本在被培养2，6，20和24小时后被收集。亚硝酸盐的浓度用光度计测量。由亚硝酸盐产量和培养时间数计算出的线性回归，评估出的角系数可以计算出潜在硝化反应的量。结果以在样品中的体积损耗规范化的计算出来，最后以干重（DW）及明确的每小时每克干物质产生nmol亚硝酸盐表示。

潜在亚硝化反应速率（PDR）被用乙炔抑制设备进行测量。沉淀物样本在第三部分的后部的四个地点采集（两个分散采集，两个呈柱状采集直径3.5 cm），并且要立即用铝箔密封以防游离氧进入沉淀物样本。这四个样本分别投入四个容积为1500mL的锥形瓶中，加入添加营养元素的营养液进行培养（15 mg/L NO3-N，72 mg/L Ca，10 mg/L Mg，27 mg/L Na，39mg/L K和2.5 mg/L PO4-P）。烧瓶顶部用氮气吹洗半个小时。烧瓶被置于旋转振荡器中60 rpm转速震荡。样本在黑暗处20 ?C培养八小时。每个小时使用注射器进行气体取样。顶部样本用气象色谱仪分析N2O的浓度（日本金岛公司气象色谱仪GC-14B），气象色谱仪带有一个电子捕获探测器操作温度340 ?C。潜在亚硝化的反应速率以mg N2O-N/m2沉淀物每小时表示。

2.2.3 微生物数量的分析

人工湿地沉淀物中的硝化和反硝化微生物使用以下培养基用最大可能数量法计算（Carter and Gregorich, 2006）。计算硝化细菌的培养基配方如下：13.5 g Na2HPO4；0.7 g KH2PO4；0.1g MgSO4·7H2O；0.5 g NaHCO3； 2.5 g (NH4)2SO4；14.4mg FeCl3·6H2O；

18.4mg CaCl2·7H2O；1 L 蒸馏水；pH＝8.0。计算反硝化细菌的培养基配方如下：1.0 g KNO3；0.1gNa2HPO4;；2.0 g Na2S2O7；0.1g NaHCO3;；0.1 g MgCl2；1 L 蒸馏水；pH7.0。

用一根内径为4.7cm的玻璃管采集测量硝化和反硝化细菌的数量应远离泥水分界面（0–2 cm）及过深的深度（5–8 cm）。附着在岩石及水生植物体上的细菌剥离下来之后，然后用混合器将其溶于冷水驱散混合。经十个无菌的蒸馏水样稀释的沉淀物样本被转移到96格的包含各自培养基的微量滴定板上在28 ?C下硝化细菌培养21 d反硝化细菌培养5 d。为了确定沉淀物的干重，10 g的沉淀物在105 ?C下被隔夜烘干直至产生衡重样本。在人工湿地结构运行期间，硝化和反硝化细菌的数量要每两月进行一次计算。

2.2.4统计分析

所有带有方差测验的统计分析都使用统计分析软件SPSS进行分析（Statistic Package for Social Science）。当p < 0.05时误差被认为是有效的。有效的误差用邓肯测试法进行评估。皮尔森相关分析适用于评估潜在反硝化效率和水力负荷之间有效的的线性相关，以及反硝化和水力负荷之间的关系。

3.结果

第二部分第三部分的出水中物理化学指标的变化在表1中给出，水的pH没有太大的变化。由于人工湿地结构第二部分的瀑布式溢流的被动充氧的原因，出水的溶解氧含量（DO）相对较大。在第二部分入水的溶解氧平均值为：1.28±0.52 mg/L，出水中的平均值为：2.98±0.38mg/L。已观测到的对总悬浮物TSS的脱除率为84.60±9.6%。氮的脱除率是较高值的，脱除NH3-N和TN平均值为：83.11±10.2%，82.85±8.5%。在第二部分NH3-N和TN的脱除率分别为：72%和29%。在第二部分的硝化作用将很大部分的氮转化成了NO3-N，54%的由第三部分的反硝化作用和其他作用转移脱除。磷的脱除率观测到在64.15±7.9%。在第二时间段对于第一时间段各类超标污染物的脱除效率更高，因为第一时间短的水力负荷较低。但在两种不同的水力负荷下各类污染物的脱除效率是相似的（p < 0.02）。

图2显示了的研究调查期间12个月的入水和出水中CODcr，NH3-N，TN和TP脱除效率。在研究期间的时间段一和时间段二中，调研中的十二个月NH3-N和TN被有效脱除。脱氮效率在开始10周和最后10周是最高，由于温度较高的原因。人工湿地结构在冬季也显出了对于氮、磷和有机物的较高的脱除效率。另外由于硝化和反硝化作用而导致的氮素流失的量在夏季大于（p < 0.003）在冬季。当湿地中的pH值超过极大值7.7，氨的挥发可以被忽略，这个pH值下没有足够量的氨气的生成。在两种水力负荷下（16 cm/d和32 cm/d）的脱除效率在统计上没有显著差异。

图2.实验期间THCW进水出水中的COD，NH3-N，TN和TP含量与脱除效率

图2中同样显示在湿地运行期间磷的脱除效率在最高的水力负荷下或是在冬季没有十分显著的波动。在冬季和夏季的运行中，出水的总磷TP浓度没有显著的差异。

图3. 实验期间THCW第三部分沉淀物中潜在硝化及反硝化量

如图3所示，潜在硝化速率和潜在反硝化效率在最初的四个月里的随着时间增长。在水力负荷上升（16 cm/d到32 cm/d）之后的一个月，在2006年的十月到十二月之间潜在硝化

速率下降，潜在反硝化速率在2006年的十月到2007年的二月之间下降。实验结束时潜在硝化反应速率没有明显上升，反硝化反应速率上升了一点。潜在硝化反应和潜在反硝化反应用硝化细菌和反硝化细菌的最有可能数目来分别计算，显出两条正相关关系很好的曲线（p < 0.05）。

表2 在THCW中硝化及反硝化细菌数量

由表2看出，在湿地结构沉淀物中的硝化细菌和反硝化细菌最可能数目大约在每克104–105数量级之间。对比硝化细菌及反硝化细菌的估算定量，湿地结构中相应的潜在硝化反应和潜在反硝化反应（图3）显示出更多数量的硝化细菌和反硝化细菌，更高的潜在硝化活动。

为了测定植物收获后在脱氮方面的效果，在06年十月和07年五月收获的植物烘干后测量其凯氏氮（TKN）的含量,显示出在蔺草（S. trigueter）中积累的氮的含量远大于野茭白（Z. aquatica）中的积累，在蔺草（S. trigueter）和野茭白（Z. aquatica）的烘干样中平均固氮的量是6.8±0.3/kg和4.7±0.2/kg，总氮的平均吸收率分别是17.18 kg/(ha·d)和12.63 kg/(ha·d)。

4.讨论

硝化反应是不能从水中脱氮。但是伴随着反硝化反应却是许多人工湿地结构的主要脱除机理。硝化反应发生在氧气处于一个可以使严格好氧硝化细菌生长的足够高的浓度氧气含量下。硝化反应存在于所有的人工湿地结构中，但这一反应的大小又由溶解氧的量决定。因为NH3-N在许多废水中是占优势的种类，硝化反应通常在各类湿地系统中是一个限制环节。反硝化作用被认为是大多数人工湿地结构中主要的脱氮机理。无论如何，通常在废水中硝酸盐的浓度是非常低的，因此反硝化反应必须伴随硝化反应而进行。硝化反应和反硝化反应对于氧的不同需求成为了许多要求到高脱氮效率的人工湿地的障碍。

人们普遍认为当溶解氧浓度（DO）达到1.5mg/L以上时硝化反应可以发生。研究中湿地结构的出水溶解氧浓度（DO）平均值为2.22±0.13 mg/L，这个可能是由于人工湿地结构中部的塔式结构的瀑布式溢流造成的，这个溶解氧浓度是对硝化作用有利的；这个推论与沉淀物中的更多的硝化细菌的数目相一致（表2）。高的溶解氧浓度与充足由入水的支路直接注入人工湿地第二部分的有机物，减少了异养生物和硝化细菌之间对营养的争夺。因此更多的缓慢生长的硝化细菌转移到了沉淀物的表面和植物根部。

表3 THCW及其他湿地结构的脱氮效率

塔式复合人工湿地结构氮的脱除率大约为1440 gN/m2每年。对比其他的单一或是组合形式的人工湿地（表3），塔式复合人工湿地结构显示出更高的脱氮效率，对的NH3-N脱除效率更是比得上混合系统的效率。无论如何塔式复合人工湿地结构对于总氮TN的脱除效率高于单独结构和复合结构（Cooper, 1999；Platzer，1999；Kyambadde et al，2005），硝化和反硝化的结合可以改良湿地结构的性能。湿地通常包括几种可能的氮的脱除机理，但是对于长期氮脱除的机理被认为是反硝化作用（Reed et al.，1995）。由于蔺草（S.trigueter）和池柏（T.ascendens）等植物生长影响的原因，人工湿地在冬季也显示出较高的氮的，磷的，有机物的脱除效率。

相比而言，据报道以色列的一个表面自由水流系统（FWS）的试点湿地结构使用睡莲作为生活污水的初级处理，在22 cm/d的水力负荷下成本降低超过了60%，氮的脱除率10–20%，并伴有少量磷的脱除（Ran et al.，2004）。尽管在第二时段的水力负荷增加了将近一倍，但是总磷的脱除效率是和第一时间段一样是高的，而且这个结论与其他研究结论相吻合（Kyambadde et al.，2005; Tuncsiper, 2007）。以上支持了一个事实，即：植物对磷的的吸收能力和湿地结构床层的沉淀吸附作用是有限的。磷的脱除主要受水温的影响。

在低水力负荷下，湿地结构对于所有过量染污的脱除效率是更高的。Sun et al.（1998）表明水平流系统中当水力负荷超过0.3 kg／(m2 d)时，随着水力负荷的增加有机物脱除率减少，但这对本文研究的塔式复合人工湿地结构却没有影响。因此与自由水表面积系统形成了对比。在水力负荷上升之后的，化学需氧量COD被显示下降了同时生物需氧量BOD5却没有改变（Ran et al., 2004）。这表明在低水力负荷下水力效率更高，这一数据在不同的湿地结构中同样是成比例的。塔式复合人工湿地结构COD的去除率没有预期高，可能是因为污水入水有一支路（约20%）直接注入中间部分，导致污水的水力停留时间不足。对于NH3-N 的脱除在第二时间段一个较短的水力停留时间（2.7 d）里可以达到或是超过单独的湿地结构的脱除效率（Kyambadde et al., 2005；Tuncsiper et al., 2006；Tuncsiper，2007）。研究发现对于表面水平流系统水力停留时间为2d时可达到最高的脱除效率，表面自由流系统则是6d，更长的水力停留时间对于氮的脱除可能没有帮助。Reed and Brown (1995)指出，在氨

浓度达到2mg/L的表面流湿地系统处于生长季节时，6–8d的水力停留时间是必须保证的。

通常，沉淀物是湿地结构反硝化反应发生的主要场所。对于水中脱氮植物上附着的悬浮生物群落的反硝化作用对于湿地结构中所有的反硝化作用有重大贡献。塔式复合人工湿地结构中潜在硝化反应和潜在反硝化反应比其他已报道的数字要高，可能更高的有效溶解氧对硝化细菌是有利的，更高的有机碳的量对于反硝化细菌有利，这对湿地结构混合种植的植物也有帮助。Bachand and Horne (2000)记录到混合种植大型植物的湿地结构比种植单一植物的湿地结构有更高的脱氮效率。Bastviken et al. (2005)发现水底生长的植物比水面生长的植物有更高的反硝化能力。尽管塔式复合人工湿地结构的大型植物都是浮于水面的而且相继被收割，但植物水下的一部分仍然在湿地中；这给细菌提供了有机碳源和附着生长场所。

酸探针DNA杂配法（DNA–DNA hybridization）显示出大部分细菌生活在土壤上层（5 cm）。反硝化探针显示出反硝化细菌主要生活在植物的根部，如块茎和鲜嫩的根。所以反硝化细菌的生长范围是远离泥水分界面的（0–2 cm），也远离更深的深度（5–8 cm）。由水力负荷的变化引起的微生物活性的改变有滞后性，这使得这个参数（反硝化细菌的生长范围）不存在一定误差。由于塔式复合人工湿地结构瀑布式溢流带来的被动充氧导致的更高的溶解氧浓度对更高的潜在反硝化反应率有帮助，硝化细菌数目的增加了约两倍，接近于在其他报道中显示出的反硝化细菌的数目（Bastviken et al., 2003; He et al., 2004）。

在丹麦一个峡湾的污泥中，反硝化反应通过氮的同位素15N的数目测定，由乙炔抑制技术检测显示，在污泥上部一厘米处反硝化能力是最强的，底部则是最弱的。这和我们的研究结果是一致的，多的反硝化反应在污泥的上部发生，这可能是由于缺乏大型植物导致的。我们的研究与他们的报道一致的还有，反硝化在夏季和秋季到达最大活性（Joergensen, 1989）。

到目前为止，对于湿地结构中的关于潜在硝化反应的数据仍然是欠缺的。由于文献的限制，分析方法的不同，对于潜在硝化反应和潜在反硝化反应的表示方法的不同等原因，使得比较本论文研究结果与之前相关研究结果之间的差异变得有些困难。在未来，详细的调查结果可能会发表。

据估计废水中仅有5–10%的氮元素被植物固定在植物体内。因此植物体固定的氮对于流入人工湿地的氮的含量是无关紧要的，并且湿地结构中的大型植物的性能是没有显著的不同的，大部分与湿地植物处理废水有关的功能都是物理作用。然而，湿地植物基于他们的特点及属性而具有了相对的优缺点，被公认的有作为畜用饲料、工业产品的原材料和一定的美学观赏价值。这些特点形成了选择湿地植物标准的基础，除此之外还有植物的外观（Mbuligwe, 2004）。冬季湿地结构性能的下降可以归因于植物的衰老和死亡。因此，湿地结构必须设法在冬季也保持一定植物的生长。塔式复合人工湿地结构植物应在所有农作物及当地的本土植物中选择。当地农民可以很容易的管理湿地结构和收获湿地植物，避免由于植物腐烂而导致的氮从新流回水中的情况。尽管记录中湿地大型植物对于氮的吸收量

是相当可观的，很少的关注给于树种的选择。湿地种植了木本常绿植物和草本植物，为了确保冬季湿性能不要因为植物死亡或被收割而出现较大的削减。此外，为了湿地有个漂亮的外观和呈现出大型植物的美学观赏价值，有花的植物应被选择种植在湿地结构的上层区域，那种高的常绿植物因被种植在较低的区域。一种树名叫池柏（T. ascendens）的植物被选中，因为是本地的水生植物，可以在浸满水的湿地生长，并且在城乡建筑中常常被用到。

本地植物蔺草对于湿地结构的氮的脱除有很大优势。这种植物于头年十一月播种第二年五月收割，它不像大部分湿地植物在冬季会开始衰老或是死亡。蔺草纤细多枝的茎，它会给硝化细菌提供一个有利的生长环境。假定植物被收割后带有全部氮消除量的10%。相对应的，湿地结构中50%的氮的脱除是依靠反硝化作用和其他次级反应，确定排除湿地反硝化作用的植物的脱氮作用贯穿整个研究时期。情况是这样的，由于湿地结构中对氮元素的转化是非常复杂和动态的流程，而且有很多因素（温度，pH，植物的吸收，氨的挥发）直接或间接的影响着系统的处理性能。

塔结构的瀑布式溢流和湿地植物对恶臭和令人讨厌的昆虫（蚊子，蠓类）繁殖的限制作用是显而易见的，因此湿地结构可以被安全的放置在它所服务的社区附近。

5.结论

该研究显示，塔式复合人工湿地结构可以有效处理许多污染物，第一部分的处理目标为总悬浮物TSS和生物需氧量，第二个塔式部分的处理目标是硝化，第三部分的目标是反硝化。使用塔式结构的瀑布式水流而带来被动充氧以及由旁路直接注入第二部分的原污水，在促进硝化和反硝化方面的显示出了很大的促进。对于总悬浮物TSS，化学需氧量COD，氨氮NH3-N，总氮TN，总磷TP的脱除效率分别为：88.57±16.3%，84.60±9.6%，83.11±10.2%，82.85±8.5%，64.15±7.9%。显然，我们设计的系统在高的水力负荷下对于初级生活污水有一个高的脱氮能力。湿地结构污泥里的硝化细菌的数量较高，但反硝化细菌数量对于其他报道来说相对偏低。潜在硝化反应和潜在反硝化反应的数目是与硝化细菌和反硝化细菌数目相一致的。在湿地结构中硝化反应和反硝化反应是脱氮运行的主要机理。湿地种植物的含氮量显示出本土植物蔺草是最适合湿地结构的植物，因为它有冬季生长和工业可以利用的特点。对于环境教育项目，塔式复合人工湿地结构也提供了一个额外的好处，即美学的观赏价值。对于湿地结构的超过两年的现场检测研究，最佳化的入水分布和结构设计将会在将来的研究中逐一进行。

外文文献翻译原文

1外文文献翻译原文及译文汇总

华北电力大学科技学院 毕业设计（论文）附件 外文文献翻译 学号：121912020115姓名：彭钰钊 所在系别：动力工程系专业班级：测控技术与仪器12K1指导教师：李冰 原文标题：Infrared Remote Control System Abstract 2016 年 4 月 19 日

红外遥控系统 摘要 红外数据通信技术是目前在世界范围内被广泛使用的一种无线连接技术，被众多的硬件和软件平台所支持。红外收发器产品具有成本低，小型化，传输速率快，点对点安全传输，不受电磁干扰等特点，可以实现信息在不同产品之间快速、方便、安全地交换与传送，在短距离无线传输方面拥有十分明显的优势。红外遥控收发系统的设计在具有很高的实用价值，目前红外收发器产品在可携式产品中的应用潜力很大。全世界约有1亿5千万台设备采用红外技术，在电子产品和工业设备、医疗设备等领域广泛使用。绝大多数笔记本电脑和手机都配置红外收发器接口。随着红外数据传输技术更加成熟、成本下降，红外收发器在短距离通讯领域必将得到更广泛的应用。 本系统的设计目的是用红外线作为传输媒质来传输用户的操作信息并由接收电路解调出原始信号，主要用到编码芯片和解码芯片对信号进行调制与解调，其中编码芯片用的是台湾生产的PT2262，解码芯片是PT2272。主要工作原理是：利用编码键盘可以为PT2262提供的输入信息，PT2262对输入的信息进行编码并加载到38KHZ的载波上并调制红外发射二极管并辐射到空间，然后再由接收系统接收到发射的信号并解调出原始信息，由PT2272对原信号进行解码以驱动相应的电路完成用户的操作要求。 关键字：红外线；编码；解码；LM386；红外收发器。 1 绪论

污水处理的英文文献翻译

非洲生物工程卷。7（15），第2621至2629年2008年8月4https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html,/AJB ISSN 1684-5315 2008学术期刊约旦污水处理厂处理性能及水回用的适宜性 无论是在城市还是农村环境，水资源的更有效地利用都有一个增长的趋势。在约旦，水的需求增加，水资源短缺，导致人们对废水回用产生了兴趣。在这项工作中，分别测定四个废水处理厂的水质特点，并对废水特性进行了评估。在选定的污水处理厂中测量其进出水水质的生化需氧量，化学需氧量，总悬浮固体，总溶解固体，氨氮，和溶解氧。经过处理后的出水水质与约旦的标准进行了比较。结果表明：在约旦城市废水中的生化需氧量，化学需氧量，总悬浮固体，NH4等污染物的浓度很高，所以它是一个较大的浪费。评估了四个污水处理厂的性能，常规和改良活性污泥表现出良好的性能，而低水质则是通过稳定塘产生的。活性污泥污水处理厂的出水水质符合约旦标准。为了防止其对人类健康和环境的影响，在重复使用前，二级出水需要进行深度处理。 关键词：废水，处理厂，水回用，废水特点，废水处理，约旦 前言 约旦人口迅速增加，在1950年到2006年从58万增长到560万。这一增长导致每年提高 3.1％的增长速度，并且从1948年巴勒斯坦连续移民，90年代从1967年科威特开始移民（统计处2006年）。约旦多年来一直面临着水资源短缺的问题，提高水资源的利用效率作为其努力的重要组成部分，从而来处理水资源短缺的问题。总平均降水总量约为8.5 × 109立方米/年，但这一数量的92％是通过蒸发损失掉的（铝Zboon，2002）。耗水量的增加，是人口增长和发展项目的必然结果，而水资源的有效利用却是年复一年的被限制。在2000年，每年的需水量，估计为1100万立方米，而从各种渠道的可供水量（地表水和地下水）却小于850 万立方米，这表明了250万立方米的缺水问题。这种水资源的短缺同时也影响了个人消费。例如，在1998年耗水量约为160m3/capita/y，预计在2020年将下降到90m3/capita/y，这是一个非常低的比较对于人均消费水平在1000立方米/年（铝Zboon，2002）城市农业需水量占总用水量的73％，而22％的水是用于国内需求，只有5％是用于工业部门（WAJ，2006）。 这种水资源的需求增加与限制相结合导致水资源的可利用量的发展。目前，世界各地的废水资源的再利用促进了废水有限水资源和

ASP外文翻译原文

https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 是一个统一的 Web 开发模型，它包括您使用尽可能少的代码生成企业级 Web 应用程序所必需的各种服务。https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 作为 .NET Framework 的一部分提供。当您编写 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 应用程序的代码时，可以访问 .NET Framework 中的类。您可以使用与公共语言运行库 (CLR) 兼容的任何语言来编写应用程序的代码，这些语言包括 Microsoft Visual Basic、C#、JScript .NET 和 J#。使用这些语言，可以开发利用公共语言运行库、类型安全、继承等方面的优点的https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 应用程序。 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 包括： ?页和控件框架 ?https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 编译器 ?安全基础结构 ?状态管理功能 ?应用程序配置 ?运行状况监视和性能功能 ?调试支持 ?XML Web services 框架 ?可扩展的宿主环境和应用程序生命周期管理 ?可扩展的设计器环境 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 页和控件框架是一种编程框架，它在 Web 服务器上运行，可以动态地生成和呈现 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 网页。可以从任何浏览器或客户端设备请求 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 网页，https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 会向请求浏览器呈现标记（例如 HTML）。通常，您可以对多个浏览器使用相同的页，因为 https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 会为发出请求的浏览器呈现适当的标记。但是，您可以针对诸如 Microsoft Internet Explorer 6 的特定浏览器设计https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 网页，并利用该浏览器的功能。https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html, 支持基于 Web 的设备（如移动电话、手持型计算机和个人数字助理 (PDA)）的移动控件。

毕业设计外文翻译附原文

外文翻译 专业机械设计制造及其自动化学生姓名刘链柱 班级机制111 学号1110101102 指导教师葛友华

外文资料名称： Design and performance evaluation of vacuum cleaners using cyclone technology 外文资料出处：Korean J. Chem. Eng., 23(6), (用外文写) 925-930 (2006) 附件： 1.外文资料翻译译文 2.外文原文

应用旋风技术真空吸尘器的设计和性能介绍 吉尔泰金，洪城铱昌，宰瑾李， 刘链柱译 摘要：旋风型分离器技术用于真空吸尘器 - 轴向进流旋风和切向进气道流旋风有效地收集粉尘和降低压力降已被实验研究。优化设计等因素作为集尘效率，压降，并切成尺寸被粒度对应于分级收集的50％的效率进行了研究。颗粒切成大小降低入口面积，体直径，减小涡取景器直径的旋风。切向入口的双流量气旋具有良好的性能考虑的350毫米汞柱的低压降和为1.5μm的质量中位直径在1米3的流量的截止尺寸。一使用切向入口的双流量旋风吸尘器示出了势是一种有效的方法，用于收集在家庭中产生的粉尘。 摘要及关键词：吸尘器; 粉尘; 旋风分离器 引言 我们这个时代的很大一部分都花在了房子，工作场所，或其他建筑，因此，室内空间应该是既舒适情绪和卫生。但室内空气中含有超过室外空气因气密性的二次污染物，毒物，食品气味。这是通过使用产生在建筑中的新材料和设备。真空吸尘器为代表的家电去除有害物质从地板到地毯所用的商用真空吸尘器房子由纸过滤，预过滤器和排气过滤器通过洁净的空气排放到大气中。虽然真空吸尘器是方便在使用中，吸入压力下降说唱空转成比例地清洗的时间，以及纸过滤器也应定期更换，由于压力下降，气味和细菌通过纸过滤器内的残留粉尘。 图1示出了大气气溶胶的粒度分布通常是双峰形，在粗颗粒（>2.0微米）模式为主要的外部来源，如风吹尘，海盐喷雾，火山，从工厂直接排放和车辆废气排放，以及那些在细颗粒模式包括燃烧或光化学反应。表1显示模式，典型的大气航空的直径和质量浓度溶胶被许多研究者测量。精细模式在0.18?0.36 在5.7到25微米尺寸范围微米尺寸范围。质量浓度为2?205微克，可直接在大气气溶胶和 3.85至36.3μg/m3柴油气溶胶。

土木外文翻译原文和译文

A convection-conduction model for analysis of the freeze-thaw conditions in the surrounding rock wall of a tunnel in permafrost regions Abstract Based on the analyses of fundamental meteorological and hydrogeological conditions at the site of a tunnel in the cold regions, a combined convection-conduction model for air flow in the tunnel and temperature field in the surrounding has been constructed. Using the model, the air temperature distribution in the Xiluoqi No. 2 Tunnel has been simulated numerically. The simulated results are in agreement with the data observed. Then, based on the in situ conditions of sir temperature, atmospheric pressure, wind force, hydrogeology and engineering geology, the air-temperature relationship between the temperature on the surface of the tunnel wall and the air temperature at the entry and exit of the tunnel has been obtained, and the freeze-thaw conditions at the Dabanshan Tunnel which is now under construction is predicted. Keywords: tunnel in cold regions, convective heat exchange and conduction, freeze-thaw. A number of highway and railway tunnels have been constructed in the permafrost regions and their neighboring areas in China. Since the hydrological and thermal conditions changed after a tunnel was excavated，the surrounding wall rock materials often froze, the frost heaving caused damage to the liner layers and seeping water froze into ice diamonds，which seriously interfered with the communication and transportation. Similar problems of the freezing damage in the tunnels also appeared in other countries like Russia, Norway and Japan .Hence it is urgent to predict the freeze-thaw conditions in the surrounding rock materials and provide a basis for the design，construction and

污水处理英文翻译解析

污水处理英文翻译解析 河流污水处理的相关论述 1 前言 随着工业化和城市化的发展，水环境污染、水资源紧缺日益严重，水污染控制、水环境保护已刻不容缓。我国现在新建城市或城区采用雨污分流制，但老城市或老城区大多仍然是雨污合流的排水体制。许多合流污水是直接排放到水体。而将旧合流制改为分流制，受现状条件限制大许多。老城区建成年代较长，地下管线基本成型，地面建筑拥挤，路面狭窄，旧合流制改分流制难度较大。合流污水的一大特点是旱季和雨季的水质、水量变化大，雨季污水 BOD 浓度低，不利于生化处理。国家提出 2010 的我国城市污水处理率要求达到 40%, 因此研究有效的合流污水处理方法对加快城市污水处理步伐具有重要的意义。本文针对合流污水处理的有关情况，谈一些个人看法。 2 污水处理工艺要求 我国目前不少城市，新城区与老城区并存，合流制与分流制并存。因此，新建或扩建的污水处理厂，在满足城市总体规划和排水规划需要的同时，还应能达到如下要求: 1. 具备接纳旧城区合流污水的能力，具有较强的适应冲击负荷的能力。污水处理厂污水来源包括两部分，一是新城区分流污水，二是老城区合流污水。与合流污水相比，分流污水水质、水量变化幅度小得多，对污水处理厂调节缓冲的要求小得多。对于合流污 水，降雨前期因雨水冲刷街区，合流污水较脏，但水量相对较小，降雨后期水量较大，但污水中有机物浓度相对较小。因此，降雨前期合流污水，可考虑与分流污水一起经预处理后进入污水处理构筑物。降雨后期合流污水，除一部

分与分流污水一起经污水预处理构筑物进入污水处理构筑物外，另一部分可考虑通过雨污溢流构筑物进入雨污溢流沉定池后排入附近水体。为了对进入污水处理构筑物的合流污水高峰流量、水质波动进行缓冲调节，污水处理构筑物前端可设缓冲调节池以均衡水质、储存水量。 2. 具有可靠的 BOD、 COD、 SS 去除功能及氮磷去除功能，保证最终出水水质稳定。通常情况下，城市污水中难降解有机物较少， BOD、 COD 去除比较容易实现，而氮磷去除则较复杂。我国现行的污水排放标准对污水处理厂出水氮磷指标有严格的要求，故城市污水处理都必须达到氮磷的有效去除。在现行城市污水脱氮除磷工艺中， A2/0 采用较为广泛。针对 A2/0 工艺存在的问题目前出现了许多改进工艺，每种工艺又都存在各自的特点和局限。由于合流污水引起的水质、水量波动较大，对污水厂各处理单元产生冲击，为了适应受纳水体的要求，为使 BOD、COD 等指标进一步降低，进一步去除污水中的细菌及氮、磷等植物性营养物质，在污水厂与受纳水体之间可设氧化塘。 3. 具有灵活多变的运行方式，可根据收集的污水量、进水水质以及季节变化调整运行方式。常规 A2/0 工艺，很难做到灵活方便地调整运行方式。但 A2/0工艺从构成原理上讲，是在曝气段前 加厌氧段和缺氧段。这一原理用于氧化沟技术，便可形成各种适应不同水质、水量、季节变化的运行方式。污水厂可根据实际情况设两个以上的氧化沟，每个沟设一定数量的水力推进器，池底均匀分布微孔爆气器。通过调整氧化沟污水进水管阀门、曝气器的开及关的区域、内回流比大小、污泥回流比大小及水力推进器运行个数，便可形成串联、并联等若干种运行方式。每种运行方式具有各自区域大小不同的厌氧段、缺氮段、曝气段。当旱季污水量小则采用串联运行方式，雨季污水量大，则采用并联运行方式。夏季温度高，硝化反应速度快，则采用具有较小曝气区域、较小硝化段的运行方式，相应反硝化区域

毕业设计外文翻译原文.

Optimum blank design of an automobile sub-frame Jong-Yop Kim a ,Naksoo Kim a,*,Man-Sung Huh b a Department of Mechanical Engineering,Sogang University,Shinsu-dong 1,Mapo-ku,Seoul 121-742,South Korea b Hwa-shin Corporation,Young-chun,Kyung-buk,770-140,South Korea Received 17July 1998 Abstract A roll-back method is proposed to predict the optimum initial blank shape in the sheet metal forming process.The method takes the difference between the ?nal deformed shape and the target contour shape into account.Based on the method,a computer program composed of a blank design module,an FE-analysis program and a mesh generation module is developed.The roll-back method is applied to the drawing of a square cup with the ˉange of uniform size around its periphery,to con?rm its validity.Good agreement is recognized between the numerical results and the published results for initial blank shape and thickness strain distribution.The optimum blank shapes for two parts of an automobile sub-frame are designed.Both the thickness distribution and the level of punch load are improved with the designed blank.Also,the method is applied to design the weld line in a tailor-welded blank.It is concluded that the roll-back method is an effective and convenient method for an optimum blank shape design.#2000Elsevier Science S.A.All rights reserved. Keywords:Blank design;Sheet metal forming;Finite element method;Roll-back method

【最新推荐】应急法律外文文献翻译原文+译文

文献出处：Thronson P. Toward Comprehensive Reform of America’s Emergency Law Regime [J]. University of Michigan Journal of Law Reform, 2013, 46(2). 原文 TOWARD COMPREHENSIVE REFORM OF AMERICA’S EMERGENCY LAW REGIME Patrick A. Thronson Unbenownst to most Americans, the United States is presently under thirty presidentially declared states of emergency. They confer vast powers on the Executive Branch, including the ability to financially incapacitate any person or organization in the United States, seize control of the nation’s communications infrastructure, mobilize military forces, expand the permissible size of the military without congressional authorization, and extend tours of duty without consent from service personnel. Declared states of emergency may also activate Presidential Emergency Action Documents and other continuity-of-government procedures, which confer powers on the President—such as the unilateral suspension of habeas corpus—that appear fundamentally opposed to the American constitutional order.

毕业设计(论文)外文资料翻译〔含原文〕

南京理工大学 毕业设计(论文)外文资料翻译 教学点：南京信息职业技术学院 专业：电子信息工程 姓名：陈洁 学号： 014910253034 外文出处：《 Pci System Architecture 》 (用外文写) 附件： 1.外文资料翻译译文；2.外文原文。 指导教师评语： 该生外文翻译没有基本的语法错误，用词准确，没 有重要误译，忠实原文；译文通顺，条理清楚，数量与 质量上达到了本科水平。 签名： 年月日 注：请将该封面与附件装订成册。

附件1：外文资料翻译译文 64位PCI扩展 1.64位数据传送和64位寻址：独立的能力 PCI规范给出了允许64位总线主设备与64位目标实现64位数据传送的机理。在传送的开始，如果回应目标是一个64位或32位设备，64位总线设备会自动识别。如果它是64位设备，达到8个字节（一个4字）可以在每个数据段中传送。假定是一串0等待状态数据段。在33MHz总线速率上可以每秒264兆字节获取（8字节／传送＊33百万传送字／秒），在66MHz总线上可以528M字节／秒获取。如果回应目标是32位设备，总线主设备会自动识别并且在下部4位数据通道上（AD[31::00]）引导，所以数据指向或来自目标。 规范也定义了64位存储器寻址功能。此功能只用于寻址驻留在4GB地址边界以上的存储器目标。32位和64位总线主设备都可以实现64位寻址。此外，对64位寻址反映的存储器目标（驻留在4GB地址边界上）可以看作32位或64位目标来实现。 注意64位寻址和64位数据传送功能是两种特性，各自独立并且严格区分开来是非常重要的。一个设备可以支持一种、另一种、都支持或都不支持。 2.64位扩展信号 为了支持64位数据传送功能，PCI总线另有39个引脚。 ●REQ64#被64位总线主设备有效表明它想执行64位数据传送操作。REQ64#与FRAME#信号具有相同的时序和间隔。REQ64#信号必须由系统主板上的上拉电阻来支持。当32位总线主设备进行传送时，REQ64#不能又漂移。 ●ACK64#被目标有效以回应被主设备有效的REQ64#（如果目标支持64位数据传送），ACK64#与DEVSEL#具有相同的时序和间隔（但是直到REQ64#被主设备有效，ACK64#才可被有效）。像REQ64#一样，ACK64#信号线也必须由系统主板上的上拉电阻来支持。当32位设备是传送目标时，ACK64#不能漂移。 ●AD[64::32]包含上部4位地址／数据通道。 ●C/BE#[7::4]包含高4位命令/字节使能信号。 ●PAR64是为上部4个AD通道和上部4位C/BE信号线提供偶校验的奇偶校验位。 以下是几小结详细讨论64位数据传送和寻址功能。 3.在32位插入式连接器上的64位卡

污水处理外文翻译---污水的生物处理过程

附录Ⅰ： Wastewater Biological Treatment Processes The objective of wastewater treatment is to reduce the concentration of specific pollutants to the level at which the discharge of the effluent will not adversely affect the environment or pose a health threat. Moreover , reduction of these constituents need only be to some required level. For any given wastewater in a specific location , the degree and type of treatment are variables that require engineering decisions . often the degree of treatment depends on the assimilative capacity of the receiving water . DO sag curves can indicate how much BOD must be removed from wastewater so that the DO of receiving water is not depressed too far . The amount of BOD that must be removed is an effluent standard and dictates in large part the type of wastewater treatment required . To facilitate the discussion of wastewater , assume a “ typical wastewater ”and assume further that the effluent from this wastewater treatment must meet the following effluent standards : BOD≤15mg/L SS≤15mg/L P≤1mg/L Additional effluent standard could have been established , but for illustrative purposes we consider only these three . The treatment system selected to achieve these effluent standards includes 1. Primary treatment : physical processes that nonhomogenizable solids and homogenize the remaining effluent . 2. Secondary treatment : biological process that remove most of the biochemical demand for oxyen . 3. Tertiary treatment : physical , biological , and chemical processes to remove nutrients like phosphorus and inorganic pollutants , to deodorize and decolorize effluent water , and to carry out further oxidation .

英文翻译与英文原文.陈--

翻译文献：INVESTIGATION ON DYNAMIC PERFORMANCE OF SLIDE UNIT IN MODULAR MACHINE TOOL （对组合机床滑台动态性能的调查报告） 文献作者：Peter Dransfield, 出处：Peter Dransfield, Hydraulic Control System-Design and Analysis of TheirDynamics, Springer-Verlag, 1981 翻译页数：p139—144 英文译文： 对组合机床滑台动态性能的调查报告 【摘要】这一张纸处理调查利用有束缚力的曲线图和状态空间分析法对组合机床滑台的滑动影响和运动平稳性问题进行分析与研究，从而建立了滑台的液压驱动系统一自调背压调速系统的动态数学模型。通过计算机数字仿真系统，分析了滑台产生滑动影响和运动不平稳的原因及主要影响因素。从那些中可以得出那样的结论，如果能合理地设计液压缸和自调背压调压阀的结构尺寸. 本文中所使用的符号如下： s1-流源，即调速阀出口流量； S el—滑台滑动摩擦力 R一滑台等效粘性摩擦系数： I1—滑台与油缸的质量 12—自调背压阀阀心质量 C1、c2—油缸无杆腔及有杆腔的液容； C2—自调背压阀弹簧柔度； R1, R2自调背压阀阻尼孔液阻， R9—自调背压阀阀口液阻 S e2—自调背压阀弹簧的初始预紧力； I4, I5—管路的等效液感 C5、C6—管路的等效液容： R5, R7-管路的等效液阻； V3, V4—油缸无杆腔及有杆腔内容积； P3, P4—油缸无杆腔及有杆腔的压力 F—滑台承受负载， V—滑台运动速度。本文采用功率键合图和状态空间分折法建立系统的运动数学模型，滑台的动态特性可以能得到显著改善。

外文翻译原文

204/JOURNAL OF BRIDGE ENGINEERING/AUGUST1999

JOURNAL OF BRIDGE ENGINEERING /AUGUST 1999/205 ends.The stress state in each cylindrical strip was determined from the total potential energy of a nonlinear arch model using the Rayleigh-Ritz method. It was emphasized that the membrane stresses in the com-pression region of the curved models were less than those predicted by linear theory and that there was an accompanying increase in ?ange resultant force.The maximum web bending stress was shown to occur at 0.20h from the compression ?ange for the simple support stiffness condition and 0.24h for the ?xed condition,where h is the height of the analytical panel.It was noted that 0.20h would be the optimum position for longitudinal stiffeners in curved girders,which is the same as for straight girders based on stability requirements.From the ?xed condition cases it was determined that there was no signi?cant change in the membrane stresses (from free to ?xed)but that there was a signi?cant effect on the web bend-ing stresses.Numerical results were generated for the reduc-tion in effective moment required to produce initial yield in the ?anges based on curvature and web slenderness for a panel aspect ratio of 1.0and a web-to-?ange area ratio of 2.0.From the results,a maximum reduction of about 13%was noted for a /R =0.167and about 8%for a /R =0.10(h /t w =150),both of which would correspond to extreme curvature,where a is the length of the analytical panel (modeling the distance be-tween transverse stiffeners)and R is the radius of curvature.To apply the parametric results to developing design criteria for practical curved girders,the de?ections and web bending stresses that would occur for girders with a curvature corre-sponding to the initial imperfection out-of-?atness limit of D /120was used.It was noted that,for a panel with an aspect ratio of 1.0,this would correspond to a curvature of a /R =0.067.The values of moment reduction using this approach were compared with those presented by Basler (Basler and Thurlimann 1961;Vincent 1969).Numerical results based on this limit were generated,and the following web-slenderness requirement was derived: 2 D 36,500a a =1?8.6?34 (1) ? ??? t R R F w ?y where D =unsupported distance between ?anges;and F y =yield stress in psi. An extension of this work was published a year later,when Culver et al.(1973)checked the accuracy of the isolated elas-tically supported cylindrical strips by treating the panel as a unit two-way shell rather than as individual strips.The ?ange/web boundaries were modeled as ?xed,and the boundaries at the transverse stiffeners were modeled as ?xed and simple.Longitudinal stiffeners were modeled with moments of inertias as multiples of the AASHO (Standard 1969)values for straight https://www.sodocs.net/doc/2417410898.html,ing analytical results obtained for the slenderness required to limit the plate bending stresses in the curved panel to those of a ?at panel with the maximum allowed out-of-?atness (a /R =0.067)and with D /t w =330,the following equa-tion was developed for curved plate girder web slenderness with one longitudinal stiffener: D 46,000a a =1?2.9 ?2.2 (2) ? ? ? t R f R w ?b where the calculated bending stress,f b ,is in psi.It was further concluded that if longitudinal stiffeners are located in both the tension and compression regions,the reduction in D /t w will not be required.For the case of two stiffeners,web bending in both regions is reduced and the web slenderness could be de-signed as a straight girder panel.Eq.(1)is currently used in the ‘‘Load Factor Design’’portion of the Guide Speci?cations ,and (2)is used in the ‘‘Allowable Stress Design’’portion for girders stiffened with one longitudinal stiffener.This work was continued by Mariani et al.(1973),where the optimum trans-verse stiffener rigidity was determined analytically. During almost the same time,Abdel-Sayed (1973)studied the prebuckling and elastic buckling behavior of curved web panels and proposed approximate conservative equations for estimating the critical load under pure normal loading (stress),pure shear,and combined normal and shear loading.The linear theory of shells was used.The panel was simply supported along all four edges with no torsional rigidity of the ?anges provided.The transverse stiffeners were therefore assumed to be rigid in their directions (no strains could be developed along the edges of the panels).The Galerkin method was used to solve the governing differential equations,and minimum eigenvalues of the critical load were calculated and presented for a wide range of loading conditions (bedding,shear,and combined),aspect ratios,and curvatures.For all cases,it was demonstrated that the critical load is higher for curved panels over the comparable ?at panel and increases with an increase in curvature. In 1980,Daniels et al.summarized the Lehigh University ?ve-year experimental research program on the fatigue behav-ior of horizontally curved bridges and concluded that the slen-derness limits suggested by Culver were too severe.Equations for ‘‘Load Factor Design’’and for ‘‘Allowable Stress Design’’were developed (respectively)as D 36,500a =1?4?192(3)? ?t R F w ?y D 23,000a =1?4 ?170 (4) ? ? t R f w ?b The latter equation is currently used in the ‘‘Allowable Stress Design’’portion of the Guide Speci?cations for girders not stiffened longitudinally. Numerous analytical and experimental works on the subject have also been published by Japanese researchers since the end of the CURT project.Mikami and colleagues presented work in Japanese journals (Mikami et al.1980;Mikami and Furunishi 1981)and later in the ASCE Journal of Engineering Mechanics (Mikami and Furunishi 1984)on the nonlinear be-havior of cylindrical web panels under bending and combined bending and shear.They analyzed the cylindrical panels based on Washizu’s (1975)nonlinear theory of shells.The governing nonlinear differential equations were solved numerically by the ?nite-difference method.Simple support boundary condi-tions were assumed along the curved boundaries (top and bot-tom at the ?ange locations)and both simple and ?xed support conditions were used at the straight (vertical)boundaries.The large displacement behavior was demonstrated by Mi-kami and Furunishi for a range of geometric properties.Nu-merical values of the load,de?ection,membrane stress,bend-ing stress,and torsional stress were obtained,but no equations for design use were presented.Signi?cant conclusions include that:(1)the compressive membrane stress in the circumfer-ential direction decreases with an increase in curvature;(2)the panel under combined bending and shear exhibits a lower level of the circumferential membrane stress as compared with the panel under pure bending,and as a result,the bending moment carried by the web panel is reduced;and (3)the plate bending stress under combined bending and shear is larger than that under pure bending.No formulations or recommendations for direct design use were made. Kuranishi and Hiwatashi (1981,1983)used the ?nite-ele-ment method to demonstrate the elastic ?nite displacement be-havior of curved I-girder webs under bending using models with and without ?ange rigidities.Rotation was not allowed (?xed condition)about the vertical axis at the ends of the panel (transverse stiffener locations).Again,the nonlinear distribu-