易挥发有机气体的呼吸耗损计算(固定顶储罐、浮顶罐的计算方法)

易挥发有机气体的计算(固定顶储罐、浮顶罐呼吸损耗的计算方法)

诸位:这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用.

1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。

典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。

2.排放量计算

2.1 呼吸排放

呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。

固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量：

LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）；

M—储罐内蒸气的分子量；

P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）；

D—罐的直径（m）；

H—平均蒸气空间高度（m）；

△T—一天之内的平均温度差（℃）；

FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间；

C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1；

KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0）

2.2工作排放

工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。

可由下式估算固定顶罐的工作排放

LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC

式中：LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量）

KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。

K36,KN=1

36＜K≤220,

K＞220,KN=0.26

其他的同（1）式。

转EIA-3一个贴子：

原油存储及装车过程排放

主要包括：储罐大、小呼吸损失、油品的跑冒滴漏和装车损失。

1）储罐大呼吸损失

大呼吸是指油罐进发油时的呼吸。油罐进油时，由于油面逐渐升高，气体空间逐渐减小，罐内压力增大，当压力超过呼吸阀控制压力时，一定浓度的油蒸气开始从呼吸阀呼出，直到油罐停止收油，所呼出的油蒸气造成油品蒸发的损失。

油罐向外发油时，由于油面不断降低，气体空间逐渐减小，罐内压力减小，当压力小于呼吸阀控制真空度时，油罐开始吸入新鲜空气，由于油面上方空间油气没有达到饱和，促使油品蒸发加速，使其重新达到饱和，罐内压力再次上升，造成部分油蒸气从呼吸阀呼出。影响大呼吸的主要因素有：

(1)油品性质。油品密度越小，轻质馏分越多，损耗越大；

(2)收发油速度。进油、出油速度越快，损耗越大；

(3)油罐耐压等级。油罐耐压性能越好，呼吸损耗越小。当油罐耐压达到5kPa 时，则降耗率为25.1%，若耐压提高到26kPa时，则可基本上消除小呼吸损失，并在一定程度上降低大呼吸损失。

(4)与油罐所处的地理位置、大气温度、风向、风力及管理水平有关。

采取的措施：本项目存储的油品为原油，较汽油和柴油挥发性低，各个储罐管道互通相联，同时采用内浮顶罐，因此原油大呼吸损失量较少。

2）储罐小呼吸损失

油罐在没有收发油作业的情况下，随着外界气温、压力在一天内的升降周期变化，罐内气体空间温度、油品蒸发速度、油气浓度和蒸汽压力也随之变化。这种排出石油蒸气和吸入空气的过程造成的油气损失，叫小呼吸损失。小呼吸损失的影响因素主要有以下几点：

(1)昼夜温差变化。昼夜温差变化愈大，小呼吸损失愈大。

(2)油罐所处地区日照强度。日照强度愈大，小呼吸损失愈大。

(3)储罐越大，截面积越大，小呼吸损失越大。

(4)大气压。大气压越低，小呼吸损失越大。

(5)油罐装满程度。油罐满装，气体空间容积小，小呼吸损失小。

采取的措施：本项目存储的油品为原油，各个储罐管道互通相联，同时采用内浮顶罐，在夏季定时会有冷却水喷淋，防止小呼吸产生，因此原油小呼吸损失量较少。

3）储罐附件不严密造成损耗

储罐附件不严密造成损耗。

采取的措施：加强油罐附属设备的维修、保持油罐的严密性、改进油罐的操作管理，当作最廉价而又十分有效的减少损耗，防止污染的措施。对阻火器、液封油、机械呼吸阀瓣、消防泡沫玻璃室、量油孔，每年彻底检查两次，做到气密性符合要求。尽可能使油罐装满到允许程度，充满程度越低，损失越大。

4）原油装车损失

原油装车损失主要指原油向汽车槽车装油过程产生的损失。原油50%采用管道运出装船运输，50%装车运输。装船为平衡装船，带回气系统，因此损失量极小。装车为浸没式装车。

采取的措施：本项目采用鹤管装车，采用浸没式装车。

5）排放量核算

新建16500m3原油罐1台；12000m3原油罐2台；7000m3原油罐3台。新增

原油储量49500 m3。

设计储运规模：

原油周转量： 250万吨/年。其中原有能力为130万吨/年；

新增原油年周转量120万吨。

由于原油存储运输过程中非甲烷总烃的排放量与罐的形式、管理及当地气候条件紧密相关，本项目采用国内较先进的对原油的储存方式。其损失量采用经验公式计算。

1、静止储存（小呼吸）损耗

浮顶罐静止储存损耗量按美国石油学会推荐的公式进行计算：

Ls=Ks Vn P* D Uy Kc Ef Ki

式中：

Ls：浮顶罐静止储存损耗量，kg／a；

Ks：密封系数，PSS 50密封取0.2，传统二次密封取0.9；

V：油罐所在地的平均风速，取4.6m／s；

n—与密封装置类型有关的风速指数，PSS50密封取 2.6，传统二次密封取2.2；

P*：蒸气压函数，无量纲，取0.035；

D：油罐直径，10000m3罐直径为25m，

Uy：油蒸气摩尔质量，取64kg／kmol；

Kc：油品系数，原油取0.4；

Ef：密封系数，取1；

Ki：单位换算系数，采用国际单位制时为1.488/0.447n。

由上式计算得到，10000m3原油储罐二次密封静止损失量为4.9t/a，本项目新增约5万m3原油储罐，据估算约24.5t/a。

2、发油（大呼吸）损耗

Lw=4 Q C Py / D

式中

Lw：浮顶罐发油损耗量，kg／a；

Q：浮顶罐年中转量，120万m3/a(以10000m3罐中转计)；

Py——油品密度，取0.8375；

C——罐壁粘附系数，取0.1027。

计算求得浮顶罐大呼吸损耗为16.5t／a。

本项目采用气相连通工艺，把原油储罐连通起来，可降低大呼吸损失50%以上，按50%计，则大呼吸损耗为16.5t/a×(1-50%)=8.25t/a

3、呼吸总损失

LT=Ls + Lw

LT=24.5+8.25=32.75t/a

4、原油装车损耗

根据类比资料，周转46万m3/年原油，装车损失约24t/a。

本项目新增周转量120万m3/年，其中汽车运输60万m3/年，采用浸没式装车损失为=31吨/年

5、本项目建成后新增非甲烷总烃排放量

L=32.75t/a+31t/a=63.75吨/年

储罐大小呼吸

资料1 储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空

阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=×M（P/（100910-P ））×××△×FP×C×K C 式中：LB —固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a ）； M —储罐内蒸气的分子量，； P —在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa ），2910Pa ； D —罐的直径（m ），3； H —平均蒸气空间高度（m ），； △T—一天之内的平均温度差（℃），15； FP —涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~之间，； C —用于小直径罐的调节因子（无量纲）；直径在0~9m 之间的罐 体，C=(D-9)2；罐径大于9m 的C=1； K C —产品因子（石油原油K C 取，其他的液体取） 大呼吸损耗可按下式计算： LW=×10-7×M×P×K N ×K C 式中：LW —固定顶罐的工作损失（Kg/m 3投入量） KN —周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K ，约12次）确定。K ≤36，K N =1 36220，K N = 其他的同上式。 资料2 1）储罐大呼吸损失? 大呼吸是指油罐进发油时的呼吸。油罐进油时，由于油面逐渐升高，气体空间逐渐减小，罐内压力增大，当压力超过呼吸阀控制压力时，一定浓度的油蒸气开始从呼吸阀呼出，直到油罐停止收油，所呼出的油蒸气造

易挥发有机气体的呼吸耗损计算(固定顶储罐、浮顶罐的计算方法)

易挥发有机气体的计算(固定顶储罐、浮顶罐呼吸损耗的计算方法) 诸位:这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1 呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）； H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放

加油站储罐大、小呼吸知识

项目营运期间主要排放的废气为油罐大小呼吸、加油机作业等排放的非甲烷总烃 ①储罐大呼吸损失是指油罐进发油时所呼出的油蒸气而造成的油品蒸发损失。油罐进油时，由于油面逐渐升高，气体空间逐渐减小，罐内压力增大，当压力超过呼吸阀控制压力时，一定浓度的油蒸气开始从呼吸阀呼出，直到油罐停止收油。参考有关资料可知，储油罐大呼吸烃类有机物平均排放率为0.88kg/m3?通过量； ②油罐在没有收发油作业的情况下，随着外界气温、压力在一天内的升降周期变化，罐内气体空间温度、油品蒸发速度、油气浓度和蒸汽压力也随之变化。这种排出油蒸气和吸入空气的过程造成的油气损失，叫小呼吸损失。参考有关资料可知，储油罐小呼吸造成的烃类有机物平均排放率为 0.12kg/m3?通过量； ③油罐车卸油时，由于油罐车与地下油罐的液位不断变化，气体的吸入与呼出会对油品造成的一定挠动蒸发，另外随着油罐车油罐的液面下降，罐壁蒸发面积扩大，外部的高气温也会对其罐壁和空间造成一定的蒸发。参考有关资料可知，油罐车卸油时烃类有机物平均排放率为0.6kg/m3?通过量； ④加油作业损失主要指为车辆加油时，油品进入汽车油箱，油箱内的烃类气体被油品置换排入大气。车辆加油时造成的烃类气体排放率分别为：置换损失未加控制时是l.08kg/m3

?通过量、置换损失控制时0.11kg/m3?通过量。本加油站加油枪都具有一定的自封功能，因此本加油机作业时烃类气体排放率取0.11kg/m3?通过量； ⑤在加油机作业过程中，不可避免地有一些成品油跑、冒、滴、漏现象的发生。跑冒滴漏量与加油站的管理、加油工人的操作水平等诸多因素有关，成品油的跑、冒、滴、漏一般平均损失量为0.084kg/m3?通过量。 该加油站按每天成品油通过量为2m3、年通过量按730m3计算，则可以计算出该加油站非甲烷总烃排放量

油品呼吸损耗量确定与降低呼吸损耗措施

重庆科技学院 课程设计报告 设计地点（单位）______ 重庆科技学院_ __ _____ _ 设计题目:_ 某中转油库工艺设计 _ ——油品呼吸损耗量确定与降低呼吸损耗措施_ 完成日期： 指导教师评语: ________________________________ _______ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ 成绩（五级记分制）:______ __________ 指导教师（签字）:________ ________

摘要 本文根据油气储存技术课程设计任务书的要求，对某中转油库工艺中的油品呼吸损耗量及降低呼吸损耗措施进行了设计和计算。通过本次课程设计加深了对油品呼吸损耗和降低呼吸损耗措施的理解，为以后进入工作打下良好的基础。 通过查阅和参考油库设计手册和规范以及《油库设计与管理》课程上学习到的理论知识，根据设计任务书所给数据，计算油品静止储存损耗和发油损耗来计算大呼吸损耗，运用瓦廖夫斯基-契尔尼金公式、API公式、康士坦丁诺夫公式、日本资源能源厅公式、API经验公式、美国环保局公式等公式计算出小呼吸损耗。最后通过分析引起呼吸损耗的原因找出降低呼吸损耗措施，最后完成设计。 关键词：中转油库工艺设计降低呼吸损耗

储罐呼吸损耗计算方法

诸位: 这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中： LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）；

H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ;罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放 工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 可由下式估算固定顶罐的工作排放 LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC 式中： LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量） KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。 K36,KN=1 36＜K≤220, K＞220,KN=0.26 其他的同 （1）式。 转EIA-3一个贴子：

储罐盘梯施工项方案

编号：14HJ-AZFB-TJFA- # 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司 临港石化产品储罐区一期项目 储罐盘梯施工专项方案 编制: 审核: 批准: 安全会签: 中国化学工程第十四建设有限公司 天津孚宝项目经理部 目录

1.编制说明 (3) 编制说明 (3) 编制依据 (3) 采用规范、标准 (3) 2.施工部署 (4) 施工总体情况 (4) 施工工艺流程 (5) 3.施工进度 (7) 盘梯支承三角架的焊接 (7) 盘梯的预制进度 (8) 盘梯的吊装安装进度 (8) 4、质量检查验收 (9) 验收程序及阶段 (9) 验收执行规范和合格标准 (10) 5、HSE管理通用措施及本工程JSA分析 (10) HSE管理措施 (10) HSE技术措施 (11) 文明施工管理 (12) 应急预案 (13) 本工程危险源分析及应对措施 (18) 6、相关表格 (20) 储罐盘梯零部件预制质量检查确认表 (20) 储罐钢梯平台安装检查记录 (20) 盘梯安装作业票（吊装许可证） (20)

1.编制说明 编制说明 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化产品储罐区一期项目罐区盘梯安装工程即将开始施工。由于盘梯安装存在高空作业，特编制此安全专项方案，以作为技术方案的补充，指导施工，确保安全。 编制依据 浙江省天正设计工程有限公司设计的孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期工程盘梯施工图纸。 我公司编制的《孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期项目施工组织设计》。 我公司编制并已经监理、业主方批准的《储罐施工方案》、《中国化学工程第十四建设有限公司天津孚宝项目经理部HSE管理程序文件》、《孚宝（天津）项目应急预案》。 我公司编制的项目总体网络进度计划。 我公司现行的质量、环境、职业健康安全“三合一”管理手册和程序文件。 采用规范、标准 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。 《石油化工施工安全技术规程》SH3505-99。

石油储罐大小呼吸

储罐大小呼吸 储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=0.191×M（P/（100910-P））0.68×D1.73×H0.51×△T0.45×FP×C×K C 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸汽的分子量，92.14； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa），2910Pa； D—罐的直径（m），3； H—平均蒸汽空间高度（m），2.1；

储罐大小呼吸

储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用”，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=0.191×M（P/（100910-P））0.68×D1.73×H0.51×△T0.45×FP×C×K C 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量，92.14； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa），2910Pa； D—罐的直径（m），3； H—平均蒸气空间高度（m），2.1； △T—一天之内的平均温度差（℃），15；

量气法测定小呼吸蒸发损耗实验实验指导书

量气法测定小呼吸蒸发损耗实验 一、实验目的 1.通过实验对油罐由于温度变化引起的小呼吸损耗有个感性认识，对罐内温度和浓度分布规律有个初步了解。 2.通过实测的蒸发损耗量来验证小呼吸损耗的理论计算公式，掌握计算蒸发损耗的方法。 3.学习实测方法，学会使用有关一起，培养科学实验的工作作风。 二、实验内容 本实验用量气法测定油罐的小呼吸蒸发损耗，这是测定蒸发损耗的方法之一，即用气体流量计直接测出油罐呼出气体的体积Q ，再用奥氏气体分析仪测量出气体中所含油品蒸汽的浓度C ，知道油蒸汽的密度ρ，就可以通过公式ρQC G =计算蒸发损耗量。 本实验通过在油罐气体空间取三个测量点，在油品中取一个测量点来了解温度分布规律。在气体空间取三个取样点来了解浓度分布规律。由于模型油罐气体空间较小，测点少，因此所测数据不能很好反应温度和浓度分布规律，仅作参考。根据气体空间中点温度和浓度的测定，利用小呼吸损耗的理论公式计算损耗量，并同实测结果进行对比。 三、实验装置 小呼吸蒸发损耗实验装置主要由模型油罐、奥氏气体分析仪、水浴、太阳灯、气体流量计、计算机及数据采集处理软件等组成。 四、实验步骤 本实验在利用公式计算时，要用到Q 、C 、T 、ρ这些参数。为了测定这些数据，具体实验步骤如下： 1.测定原始状态即未呼出气体时罐内温度、压力和浓度。在未打开太阳灯前，依次从温度巡检仪读出油气空间上、中、下以及油品的温度t0值，并从压差计读出罐内压力P0，同时用奥氏气体分析仪丛罐内三个点的气样进行分析，分别求出三个点的浓度C0。 2.打开太阳灯进行加热，注意罐内温度、压力变化。当压力达到某一数值时，从呼吸阀冒出第一个气泡，认为此时为起始状态。记下气体流量计的读数Q1，这时应马上记录油气空间上、中、下以及油品的温度t1值和罐内压力P1值。同时马上采取该状态下的中点气样进行浓度分析，求出C1。 3.当气体空间中点温度达到某一数值时，假定此时为呼出终了状态。读出气体流量计的数值Q2，这时应马上记录油气空间上、中、下以及油品的温度t2和罐内压力P2。同时马上采取该状态下的中点气样进行浓度分析，求出C2。 将奥氏气体分析仪分析测得的数据输入计算机可快速计算出油气空间三个测点的油气浓度C0、C1、C2值。

油罐大小呼吸废气的计算

油罐（拱顶罐、内浮顶罐）大小呼吸废气的计算 本项目有5000 m 3的拱顶罐，5000 m 3的内浮顶罐和10000 m 3的内浮顶罐三种储罐。航煤（航空煤油）供应量，5000 m 3的拱顶罐每罐供应航煤量为10.1 万m 3/a ，5000 m 3的内浮顶罐每罐供应航煤量为10.1 万m 3/a ，10000 m 3的拱顶罐每罐供应航煤量为20.2 万m 3/a 。 1)拱顶罐大呼吸废气源强 根据中国石油化工系统(CPCC)经验公式，现有拱顶罐大呼吸废气计算公式如下： E 5dw K 1035.4L T VK P ρ-?= L dw —拱顶罐年大呼吸损耗量，kg/a ； P —储罐内平均温度下油品真实蒸气压，Pa ；航煤取为30000Pa ； ρ—油品平均密度，t/m 3；航煤密度为0.78t/m 3 V —油品年泵送入罐体积，m 3/a ；这里为10.1万m 3/a ； K T —周转系数；这里取1； K E —油品系数，汽油取1.0，原油取0.75； 计算可知，1个拱顶罐大呼吸损失量L dw 为77.1t/a ； 2）拱顶罐小呼吸废气源强 现有拱顶罐小呼吸废气计算公式如下： C K T H D P P P K 10751.12L P 5.051.073.168.0y a y E 3ds ?????? ??-?=-ρ L ds —拱顶罐年小呼吸损耗量，kg/a ； ρ—储存油品的平均密度，t/m 3；航煤密度为0.78t/m 3 K E —油品系数，汽油取24，原油取14； P a —当地大气压，Pa ；取101325Pa ； P y —油品本体温度下的真实蒸气压，Pa ；航煤取30000Pa ； D —储罐直径，m ；取23.75m ； H —储罐内气相空间的高度，包括灌顶的相当高度，m ；与装料多少有关，这里取罐体高度的1/2，6.3m ； ΔT —每日大气温度变化的年平均值，℃；这里取10℃；

储罐呼吸损耗计算方法

诸位:这是一篇关于固定顶储罐储存有机液体时所产生的呼吸损耗的计算方法(依据美国的研究成果),特提供给大家参考,如有做化工类的或加油站(库)项目环评时可套用. 1、储存有机液体的基本罐型有固定顶罐、浮顶罐、可变蒸气空间罐和压力罐等五种，而固定顶罐是一种最普通的罐型，在国内最常被使用，是储存有机液体的普通罐型，一般认为是最低的接受水平，特别是在加油站和石油库用于储存汽油和柴油。 典型的固定顶罐由带有永久性附加罐顶的园筒钢壳组成，其罐顶可以有锥形、园拱顶形到平顶的不同设计。固定顶罐一般装有压力和排气口，它使储罐能在极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化微小的情况下阻止蒸气释放。固定顶罐的主要是呼吸排放和工作排放等两种排放方式。 2.排放量计算 2.1 呼吸排放 呼吸排放是由于温度和大气压力的变化引起蒸气的膨胀和收缩而产生的蒸气排出，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放方式。 固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量： LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC 式中：LB—固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）； M—储罐内蒸气的分子量； P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）； D—罐的直径（m）； H—平均蒸气空间高度（m）； △T—一天之内的平均温度差（℃）； FP—涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间； C—用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1； KC—产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0） 2.2工作排放 工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 可由下式估算固定顶罐的工作排放 LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC 式中：LW—固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量） KN—周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。 K36,KN=1

储罐区VOCs治理规范和方法(之一)

储罐区VOCs治理规范和方法 ----之一：规范、标准、实施方法 张丽邹松林 摘要：储罐呼出排放VOCs不但造成资源损失，还污染大气环境。治理储罐区VOCs排放是节约资源减少损失的需要，保护大气环境的需要。治理主要方法是安装顶空联通气相管路和末端油气回收装置，油气回收处理装置的尾气达标排放。安装罐顶联通管路系统，必须正确选型储罐保护的罐顶配置、合理设置氮封和各种保护配置的压力控制区间、稳妥做好群罐防火防爆的系统设计。 关键词：呼吸阀、氮封控制、防爆轰型阻火器 1，关注储罐区VOCs排放 石油化工和煤化工的液态油品产品在储罐进料发 料和储存过程，不断地会发生VOCs的排放。被称为“大 呼吸”的呼出排放和“小呼吸”的呼出排放。 “大呼吸”呼出排放是储罐在进料时，液体进入储 罐内，罐内液位升高，挤压罐内空间，当空间压力超过“呼吸阀”的呼出控制压力时，将VOCs气体排放到大气环境。 “小呼吸”呼出排放则是随着气温升高的热胀冷缩效应，罐内液体气体体积膨胀过程，将空间VOCs气体排放到大气环境。 与呼出排放对应，还有储罐发料过程的“大呼吸”吸入和“小呼吸”吸入空气，稀释罐内空间气体浓度，加剧液面蒸发，再次形成饱和浓度的挥发气体，待下次发生大小呼出排放时，将VOCs气体排放到大气环境，同时造成液态油品化工品的损耗。 储罐呼出排放VOCs，不但造成资源损失，还污染大气环境。治理储罐区VOCs排放，不但是节约资源减少损失的需要，更是保护大气环境的需要。 2，储罐VOCs治理的法规标准 环保部“十二五”规划就提出要求对储罐区呼吸排放的VOCs加以控制。根据《中华人民共和国国民经济和社会发展第十二个五年规划纲要》制定的《重点区域大气污染联防联控“十二五”规划》规定：“加强石化生产、输送和储存过程挥发性有机物泄漏的监测和监管；严格控制储罐、运输环节的呼吸损耗，原料、中间产品、成品储存设施应全部采用高效密封的浮顶罐，或安装顶空联通置换油气回收装置（即储罐尾气联通并回收处理）”。要求“原料、中间产品与成品应密闭储存，对于实际蒸汽压大于2.8kpa、储量大于100m3的有机液体储罐，”都要采取控制措施。 2015年4月颁布的国家标准《石油化学工业污染物排放标准》（GB31571-2015）第5章“大气污染物排放控制要求”在“5.2挥发性有机液体

小直径储罐盘梯弯曲半径的计算

小直径储罐盘梯弯曲半径的计算一 小直径储罐盘梯弯曲半径的计算 口李红林 钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,为了上下罐 的安全和方便,近年不少小直径储罐(直径D<I1000ram) 也开始由以前的直梯改为盘梯,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸,盘梯的水平包角,但却没有盘 梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本 文通过简化推导出盘梯弯曲半径的计算公式. 盘梯模型的建立 罐体由罐底,罐壁,罐顶三部分组成.从理论上讲盘 梯为螺旋线结构,由于罐体半径较小,若把盘梯近似为圆 弧结构,实践证明计算出的值在盘梯安装时会出现较大误差,而手工放样又很复杂繁琐.因此可以建模用计算法计 算盘梯弯曲半径. 根据设计原理,具有内外侧板的盘梯,实际上可将其看 成是焊接于储罐圆柱壁上的空间螺旋面,升角45.,50. (通常取45.).其数学模型图如图1.根据螺旋面的形成原理,其计算公式为: ,=『==(D—) } 2~r(r+h)I

式中:L一外螺旋线实长1一内螺旋线实长h一 螺旋面高度r一内螺旋线展开内圆半径C一切口弦长 e一切缺角R一外螺旋线展开外圆半径 —— \, >一 图1盘梯模型图 CHINAPE 中TROL锸C和ALIN化DUs芏48 公式推导 对于储罐盘梯可以将其内侧板作为内螺旋线,外侧板 作为外螺旋线,盘梯宽度(内外侧板中心距)为螺旋面高度. 由于内外侧板的展开长度,盘梯的宽度,通常由图纸给 出,因此只要根据公式: 向 ,. r=一 一 ,一nr, R:r+向戥一R一L 即可计算出内外侧板所在螺旋线的展开内外圆半径. r一盘梯内侧板弯曲半径,L一外侧板展开长度,l一内侧 板展开长度,h一盘梯的宽度 而大直径储罐(D?1lO00mm)盘梯内侧板弯曲半径 的近似计算公式为: :瓦92而i+

呼吸损耗量的确定及降耗措施

重庆科技学院 《油气储存技术》 课程设计报告 学院:石油与天然气工程学院专业班级:油气储运工程 设计地点（单位）重庆科技学院石油科技大楼K802 设计题目: 某中转原油库工艺设计 —呼吸损耗量的确定及降耗措施 指导教师评语: __________________________________________________________________________________ __________________________________________________________________________________ 成绩（五级记分制）: 指导教师（签字） : 摘要 石油是国家的重要战略物资，它产量的增减关系到国民经济的增减，但在原油的储 存中存在损耗，同样给经济带来了损耗。本文通过了对某中转原油库的油品呼吸损耗带 来的严重后果及危害进行了阐述,分析了其产生原因及各种影响因素,，并对自然通风损 耗、大呼吸损耗、小呼吸损耗所造成的油品损耗进行了分析，采用了两种罐的呼吸损耗 量计算方法，计算了油品呼吸损耗量，并进行了对比，根据其经济性选择了浮顶油罐储 存原油产品，最后提出了相应的降低油品蒸发损耗的措施。? 关键词: 呼吸损耗浮顶油罐计算损耗量措施

目录 1 引言 0 2设计说明书 (1) 设计目的 (1) 设计依据（任务书所给基础数据） (1) 3油品呼吸损耗概述 (1) 油品呼吸损耗带来的危害 (1) 引起油品呼吸损耗的原因 (2) 4油罐类型的选择及数量的确定 (3) 5油库呼吸损耗计算方法 (4) 固定罐蒸发损耗计算方法 (4) 固定顶油罐的“小呼吸”蒸发损耗 (4) 固定顶油罐的大呼吸损耗 (8) 浮顶罐呼吸损耗的计算方法 (10) (10) ................................................. 错误!未定义书签。6损耗量计算. (14) 固定顶罐呼吸损耗量计算 (14) ................................................. 错误!未定义书签。 ................................................. 错误!未定义书签。 浮顶罐呼吸损耗量的计算 (15) 浮顶罐的静止储存损耗 (15) ................................................. 错误!未定义书签。 固定顶罐与浮顶罐呼吸损耗比较 (16) 7降低油品蒸发损失的措施 (16) 降低油罐内外温差的措施 (16) 提高油罐的承压能力 (17) 消除液面上的气体空间 (17) 设置呼吸阀挡板 (17) 收集和回收油蒸气 (17) 加强管理改进操作措施 (18) 8 结论 (18) 9 参考文献 (18) 附图1 罐区工艺流程图

储罐盘梯整体预制安装方法

立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯 整体安装法的探索及应用一、储罐盘梯整体安装法施工流程 二、分析计算、整体安装 材料验收

α=H/R ×180/ π t 内=2×π×(R+δ/2)×α/360° t 外=2×π×(R+δ+a+δ/2)×α/360 L 内=22h t +内 L 外=22h t +外 以5000m 3罐上盘梯为例计算该盘梯内、外侧板长度。已知盘梯各项参数如下:(单位 mm) α=31° h=6500 R=12012 δ=8 a=650 b=160 则:t 内=2×π×(12012+8/2)×31/360=6501、3 t 外=2×π×(12012+8+650+8/2)×31/360=6857、3 L 内=2265003.6501+=9193 L 外=2265003.6857+=9448 2. 下料 根据计算得出的数据进行划线,气割下料。 （二） 盘梯内外侧板上踏步间距样板制作 1. 计算内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸

L1=c/sinθL2=b/sinθθ=arctg(h/t内) 以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已 知c=250mm,b=160mm,h=6500mm,t 内由前面计算其值为t 内 =6501、3mm。 θ= arctg(h/t 内 )= arctg(6500/6501、3)≈45°L1=c/sinθ=250/sin45=353、6mm L2 2.

根据外侧板上踏步间距样板示意图可得出如下计算公式: L1′=c/sinθ′L2′=b/sinθ′θ′=arctg(h/t外) 以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已 知c=250mm,b=160mm,h=6500mm,t 外由前面计算其值为t 外 =6857、3mm。 θ′= arctg(h/t外)= arctg(6500/6857、3)≈43、47° L1′=c/sinθ′=250/sin43、47=363、4mm L2′=b/sinθ′=160/sin43、47=232、6mm 3.制作样板 根据计算得出的数据在1mm钢板上进行划线,剪切下料并清理毛刺。 （三）放线 先将内外侧板上的氧化铁、毛刺清除干净。根据施工图给出的尺寸,在内、外侧板上划出第一块踏步板的安装位置线。然后再用内(外)侧板上的踏步间距样板分别在内(外)侧板上依次划出各块踏步板的安装位置线。 （四）踏步板安装 按照在内、外侧板上划出的踏步板位置线,依次安装各块踏步板。同时由于内、外侧板上踏步板位置尺寸不同,安装时就会自然形成一定的弧度,以适应储罐形状。因此,安装时需要注意以下几点: 1.为了适应渐起的盘梯弧度,盘梯上半部分安装踏步板时,逐渐将内侧板端面垫高;盘梯下半部分安装踏步板时,逐渐将外侧板端面垫高。否则由于盘梯自重的影响,预制盘梯的弧度偏差较大,影响到盘梯的整体安装效果。 2.盘梯踏步板安装时先点焊,待整体吊起安装就位合适后,再焊接牢固。这样即使有制造误差,也可进行调整。 （五）整体安装 用吊车将预制好的盘梯吊起至事先做好的罐体盘梯三角架上,调整盘梯到罐壁的距离,完全合适后点焊牢固。再按要求将所有焊缝焊接牢固。

试验1体积浓度法测定小呼吸蒸发损耗试验

实验1 体积浓度法测定小呼吸蒸发损耗实验 一、实验目的 1．通过实验，对油罐由于温度变化引起的小呼吸损耗有个感性认识，对罐内温度和浓度分布规律有个初步了解。 2．通过实测蒸发损耗量来验证小呼吸损耗的理论计算公式，掌握计算蒸发损耗的方法。 3．学习实测方法，学会使用有关仪器，培养科学实验的工作作风。 二、实验内容 本实验用体积浓度法测定油罐的小呼吸损耗，这是测定蒸发损耗的方法之一，即用气体流量计直接测出油罐呼出气体的体积Q ，再用奥氏气体分析仪测量出气体中所含油品蒸汽的浓度C ，知道油蒸汽的密度ρ，就可以通过公式G = Q ×C ×ρ计算蒸发损耗量。 本实验通过在油罐气体空间取三个测量点、在油品中取一个测量点来了解温度分布规律；在气体空间设三个取样点来了解浓度分布规律。由于模型油罐气体空间较小，测点少，因此所测数据不能很好反映温度和浓度分布规律，仅作参考。根据气体空间中部温度和浓度的测定，利用小呼吸损耗的理论公式计算损耗量，并同实测结果进行对比。 三、实验装置 小呼吸蒸发损耗实验装置由模型油罐、液压呼吸阀、U 型管压差计、奥氏气体分析仪、恒温水浴、太阳灯、湿式气体流量计及多通道温度巡检仪等组成。 1、 模型油罐 模型油罐是中国石油大学（华东）储运实验室在多年实验的基础上，经不断改进完善，研制出 流量计 液压呼 吸阀 气体空间 太阳灯 压力计 温度巡检仪 油品 奥氏气体分析仪 取气管路

的新一代多功能模型油罐。模型油罐采用不锈钢制作，油罐直径700毫米，高度720毫米，容积为260升，装油高度约150mm。油罐配有上、中、下3根不同高度的取样管，取样口位置分别对应于油罐气体空间的上部、中部、下部，每根取样管配有一个旋塞阀。在油罐气体空间上部、中部、下部及油品内各布置有一个热电偶。 2、太阳灯 太阳灯由一组红外灯组成。其作用是模拟太阳对油罐的辐射加热。 3、U型管压差计 U型管压差计与油罐相连，里面充装清水，用于测量罐内气体的压力。 4、液压呼吸阀 液压呼吸阀用清水作为封液，通过水柱高度控制油罐排气压力。 5、多通道温度巡检仪 多通道温度巡检仪与罐内热电偶相连，用于测量油气空间上、中、下部温度及油品的温度。6、湿式气体流量计 湿式气体流量计与油罐相连，用于计量小呼吸损耗过程中呼出的混合气体体积。指针每转一周，气体流量一般为2升，最小读数为0.02升。具体操作方法参见说明书。 7、恒温水浴 恒温水浴主要用于给分析仪的气样恒温加热。它与量气管水浴套管相连，用于保持气样在分析过程中的温度与取样时刻温度一致，从而保证气样不会因温度的改变而发生体积变化，减小分析误差。尤其在分析终了状态气样浓度时，气体空间的温度已经很高，高于室温10~20℃，此时取出的气样温度也很高。如果不对气样进行恒温，由于气样的热胀冷缩作用而导致气体体积变小，会产生严重的分析误差。 恒温水浴温度的设定：可以根据实验及周围温度情况，将恒温水浴温度调整到假设的终了状态的某一数值，终了状态一般可参照中间测温点的温度变化来确定。如液压呼吸阀开始冒泡时中间测温点的温度为15℃，则终了状态可取23~27℃。一般一个实验过程约3个小时，中间测温点的温度变化大约十度左右。 8、奥氏气体分析仪 奥氏气体分析仪主要用于分析各种气体的组分，在此用于测量油罐内部气体空间油气混合气的油蒸汽浓度。它与油罐相连接。由取样考克、梳型管、煤油吸收瓶、吸收瓶考克、排气考克、量气管、量气管水浴套、封液瓶、温度计组成。煤油吸收瓶用于吸收气样中的汽油蒸气。 量气管是一根标有体积刻度的玻璃管，外部为量气管水浴套。量气管上部刻度为0mL刻度线，底部为100mL刻度线。量气管通过取样考克与梳型管或油罐取样管相连接。 9、一般要求 整个实验装置放置在宽敞平坦的实验台上，所有仪器最好面向操作者，以利于操作。 将模型油罐和湿式气体流量计、奥式气体分析仪、液压呼吸阀、旋塞阀等用胶管牢靠连接起来，

储罐大小呼吸

储罐在日常装卸过程中会有“大小呼吸作用” ，有呼吸废气排放。呼吸排放是由于温度和大气压的变化引起蒸汽的膨胀和收缩而产生的蒸汽排放，它出现在罐内液面无任何变化的情况，是非人为干扰的自然排放；工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。 “小呼吸”损失 静止储存的油品，白天受太阳辐射使油温升高，引起上部空间气体膨胀和油面蒸发加剧，罐内压力随之升高，当压力达到呼吸阀允许值时，油蒸汽就逸出罐外造成损耗。夜晚气温下降使罐内气体收缩，油气凝结，罐内压力随之下降，当压力降到呼吸阀允许真空值时，空气进入罐内，使气体空间的油气浓度降低，又为温度升高后油气蒸发创造条件。这样反复循环，就形成了油罐的小呼吸损失。 “大呼吸”损失 这是油罐进行收发作业所造成。当油罐进油时，由于罐内液体体积增加，罐内气体压力增加，当压力增至机械呼吸阀压力极限时，呼吸阀自动开启排气。当从油罐输出油料时，罐内液体体积减少，罐内气体压力降低，当压力降至呼吸阀负压极限时，吸进空气。这种由于输转油料致使油罐排除油蒸气和吸入空气所导致的损失叫“大呼吸”损失。 储罐的“大小呼吸作用”和储罐的类型、物料装卸方式、运行状态有关。一般来说高压罐被当作密闭系统，实质上没有排放量；固定罐一般装有压力和真空排气口，它使储罐能在内压极低或真空下操作，压力和真空阀仅在温度、压力或液面变化非常微小的情况下阻止蒸汽释放。 小呼吸损耗可按下式计算： LB=0.191 >M （P/ （100910-P））0.68>D1.73>H°.51 >△T°.45X FPX：XK c 式中：LB —固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）; M —储罐内蒸气的分子量，92.14; P—在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa），2910Pa D—罐的直径（m）, 3；

立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法

立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法 发表时间：2019-04-25T11:26:08.627Z 来源：《基层建设》2019年第3期作者：包东永 [导读] 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。 大庆油田建设集团有限责任公司化建公司第七项目部黑龙江大庆市 163000 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。本文介绍了立式圆筒形储罐盘梯的相关制作方法和安装方法。 关键词：立式圆筒形储罐；盘梯；制作；安装 前言 随着我国社会经济的快速发展，石油化工行业以及其他化工行业也在迅猛的发展，对于立式圆筒形储罐的需求也在不断的增加。在现阶段的立式圆筒形储罐盘梯的制作和安装过程中，很多人由于对盘梯的制作和安装知之甚少，常常导致下料错误，从而导致材料的浪费和无法安装等问题的出现。下文对立式圆筒形储罐盘梯的制作方法和安装方法进行阐述。 图1 盘梯平面图 一、盘梯内外侧板的弧长及展开长度的计算 1.对图样的设计数据和尺寸进行验算 首先要对设计图纸中的尺寸数据进行进一步的核实验算，通常情况下是对盘梯的旋转角度水平转角的弧长进行核算，一般采用的弧长计算公式为 L=nπr/180 计算公式中，L代表的是弧长的长度，n代表的是水平转角的度数，r代表的是盘梯内部侧板的内半径长度。 2.对内外部侧板展开长度进行计算 盘梯高程以及旋转的角度数的弧度是直角所形成的直角三角形斜边的长度，利用勾股定理来计算或者核实验算内外部侧板长度，形成的直角三角形斜边的长度就是所求的侧板展开的长度。 二、盘梯的内外部侧板的升角计算 通常情况下，立式圆筒形储罐的盘梯内外部侧板所设计的升角大小都是不同的，也就是说内外部侧板上踏板的旋转角度与侧板旋转角度一般都是不相同的，内部侧板的角度一般取45°，而外部侧板的旋转角度根据储罐罐体直径的不同而不同，一般外部侧板的旋转角度为30°~42°。而在实际的立式圆筒形储罐的盘梯制作和安装过程中，施工人员常常将内外部侧板的升角度数误认为都是45°，这往往会导致制作出的储罐盘梯踏板的外端产生倾斜，从而使得盘梯旋转的螺旋角度不够，会给储罐盘梯的安装带来很多的安装问题和很大的安装难度。如果采用正确的方式进行储罐盘梯内外部侧板的制作，使得侧板升角符合设计要求，从而保证盘梯的安装工作的顺利进行，能够更加简单方便的完成盘梯的吊装就位和安装工作 三、关于盘梯内外部侧板的升角样板的相关制作 在进行盘梯内外部侧板的踏步以及侧板升角的样板制作时，此时的度数对应的就是内外部侧板不同的升角度数。然后画出内外部侧板的升角样板，也就是储罐盘梯的踏步对于内外部侧板的夹角样板。对实用性与简化操作进行对比，做出一个直角三角形的样板就可以了，这种方法比起传统方法中在两个踏步板中间取一个菱形样板的方式更加的简单方便。 四、盘梯踏步板的卷制方法 下面以50mm的踏步板翻边卷制为例来进行介绍。 现阶段，比较成熟的踏步板翻边的卷制方法是将胎具放在三轴卷板机之中辊上，把踏步板的花纹钢板中有花纹图样的那一面朝着卷板机放进胎具的预留空隙之中，然后启动卷板机，胎具就会在辊轴前进下一次将花纹图样钢板煨成90度的直角，制作方式十分的简单易行，立式圆筒形储罐的盘梯踏步板卷制如图2、图3所示。 图2 盘梯踏步板卷制图图3 盘梯踏步板卷制图 五、盘梯的组成对型 把已经确定好旋转方向，并且用样板进行划线的内外部侧板平整地放在平台上面，有划线的那一面朝上放置，将压制好的踏步板一一点焊到内测板上面，要注意将踏步板的翻边处朝向，然后旋转90°角，踏步板要水平放置，然后开始点焊盘梯的外侧板，在进行盘梯的组装对型工作时要注意，一定要使得外侧板划线能够与踏步板完全吻合才可以，这样才能够充分保证好盘梯的旋转角度和旋转方向。 在进行点焊工作时，一般应该先将中间部位的踏步板组对好，将内部侧板完全一定弧度，因为外部侧板长度比内部侧板长度要长，所以要把外侧板上的每条线与踏步板的划线组对好，然后再从中间位置开始向外边一一进行点焊工作。这些工作基本上都是由一个焊工与两个铆工相互配合进行组装点焊工作，采用一把撬杠和一把手锤很短时间内就能够完成点焊工作。