盖梁穿钢棒计算书

7.计算书

7.1墩柱系梁计算书

本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。在墩身预埋PVC管，拆模后穿设9cm的钢棒，钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁，主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m，考虑最不利情况，按柱间距最大的墩柱作为计算模型，取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。墩柱系梁简图如下：

7.1.1支承平台布置

墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米，墩柱直径为2.2米，总长36.8米，故选择两根6米长工字钢对接，在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm 宽的钢板焊接，安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设墩柱系梁底模，在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。传力途径为：墩柱系梁底模——纵向分布梁（I16工字钢）——横向主梁（I56a工字钢）——支点φ9cm钢棒。

7.1.2计算参数

计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下：

《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）

《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《路桥施工计算手册》

其他现行相关规范、规程

主要材料

1）I16工字钢

截面面积为：A=2611mm2

截面抵抗矩：W=140.9×103mm3

截面惯性矩：I=1127×104mm4

弹性模量E=2.1×105Mpa

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

2）I56a工字钢

横向主梁采用2根I56a工字钢，横向间距为220cm。

截面面积为：A=13538mm2，

X轴惯性矩为：I X=65576×104mm4，

X轴抗弯截面模量为：W X=2342×103mm3，

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

3）钢棒

钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2

惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4

截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3

抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

7.1.3设计荷载

1）砼自重

砼自重统一取200cm梁高为计算荷载，

砼方量：V=1.8×2.0×(7.0-2.2)=17.28m3，钢筋砼按26KN/m3计算，

砼自重：G=17.28×26=449.28KN

均布每延米荷载：q1=449.28KN/(7.0-2.2)m=93.6kN/m

2) 组合钢模板及连接件0.95kN/m2，侧模和底模每延米共计18.24m2，q2=3.61kN/m

3) I16工字钢: 3m长I16工字钢间距0.5m，每延米2根共计6米，工字钢单位重0.205KN/m,合计：q3=6×0.205=1.23kN/m

4）I56a工字钢:共2根，单根长12米，共重：2×12×106.27kg=2550.48kg q4=2.125KN/m

5) 施工荷载:

小型机具、堆放荷载：q5=2.5KPa

振捣混凝土产生的荷载：q6=2KPa

荷载组合及施工阶段

系梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

1）I16工字钢分布梁计算模型：

I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，I16工字钢分布在圆柱两侧的I56a工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径2.20cm，故I16工字钢分布梁计算跨径为220cm，系梁底宽为180cm，按简支梁计算，如下图:

分布梁计算受力模型

2）工字钢主梁计算模型：

工字钢主梁承受由每根分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为7.0m。计算简图如下：

主梁计算受力模型

3）钢棒计算模型

钢棒为悬臂结构模型，此墩柱为双柱墩，系梁砼强度达到设计值80%以上，卸载落梁，两个墩上的钢棒按照均衡受力考虑。因工字钢紧贴墩柱放置，故只需验算钢棒的抗剪承载力。受力简图如下:

7.1.4计算结果

1）I16工字钢分布梁计算

荷载q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.23)+1.4×(2.5+2)×1.8=129.468KN/m

I16工字钢分布梁布设间距0.5m，单根承受0.5×129.468=64.734KN

则单根槽钢在系梁底位置均布荷载q=64.734/1.8=35.936KN/M

计算跨径2.2m

跨中弯矩：M=ql2/8=35.936×2.22/8=21.758KN.M

σ=M/W=21.758/140.9×103mm3=154MPa＜【215MPa】

由结构力学均布荷载下的跨中最大挠度计算公式：f=5ql4/384EI=5×35.936×2.24/384×2.1×1127=4.631mm<[f]=l0/400=2200/400=5.5mm(满足要求)

2）I56a工字主横梁计算

荷载：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)×1.8=1.2×

(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8=131.91KN/m

I56c工字钢设两根，单根承受q=0.5×131.91KN=65.953KN/M

计算跨径7.0m

跨中弯矩：M=65.953×72/8=403.96KN.M

σ=M/W=403.96/2342×103mm3=172MPa＜【215MPa】

跨中挠度：f=5ql4/384EI=5×65.953×74/(384×2.1×

65576)=14.973m<[f]=l/400=7.0/400=17.5mm

3）钢棒切应力计算

荷载：q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)×1.8

=1.2×(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8

=65.953KN/m

Q={65.953×(7.0-2.2)+2.125×(24-(7.0-2.2)×2)/2}/2=165.937KN

τ=4/3×Q/A=4/3×165.937×103/6358.5=34.796MPa<[τ]=125Mpa

结论:综合以上计算得知，此墩柱系梁支架能满足施工受力要求。

7.2脚手架设计及受力验算

首先对提升机脚手架材料进行初选择，并通过严格检算来验证所选材料是否符合相关规范要求，提升机脚手架拟采用2根I32a工字钢作为主梁，8根【14a槽钢作为纵、横梁，Φ40mm钢棒作为插入墩身的主要承购构件，纵、横梁上部布置12m高双排Φ48钢管脚手架，脚手架架上满铺脚手板。

1.荷载取值

恒载：竖向钢管（Φ48mm×3.5mm）自重：

g=3.14×（0.0242-0.02252）×7850×10=17.2N/m

q=12×（12+3）×2×2×17.2=12384N=12.38KN

横向及斜向钢管自重（共9层）：

Q=9×(9.1+4.6)×2×2×17.2+（12+8）×4×4×17.2=9859N=9.86KN

Φ25连接钢筋自重：(8+3)×4×9×0.8×3.85=1219 N=1.22 KN

扣件自重：按850个计，每个取重量最大的1.6kg

共计1.6×850×10=11200N=13.6KN

钢管脚手架等自重小计：12.38+9.86+13.6+1.22=37.06KN

脚手板自重按满铺取0.15KN/m2×7=1.05KN/m2

纵横梁自重：14.53×2×2×10=581.2N/m=0.6KN/m

主梁自重：52.69×10=526.9N/m=0.5KN/m

横载合计（转为线荷载）：

Q1=37.06/(9.1+4.6)/2+0.6+0.5+1.05×0.8=3.29KN/m

活载：

施工人员等荷载：1.0kpa×0.8=0.8KN/m

荷载组合：横载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4

q=3.29×1.2+0.8×1.4=5.07KN/m,每根纵梁承受线荷载为2.54 KN/m 2、纵梁验算

根据《路桥施工计算手册》差得：

M max=0.125×q×l2=0.125×2.54×7.5×7.5=17.86 KN.m

2[14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3

δmax= M max/W=17.86/161=110.93Mpa<[δ]=145Mpa 满足要求。

3.横梁验算

纵梁将荷载传给横梁，其集中荷载为

P=2.54×7.5/2×2=19.05KN

只有在集中荷载作用下弯矩为：

Wmax=19.05×1.2=22.86 KN.m。

只有在均布荷载作用下弯矩为

W=1/2×q×l2=1.83 KN.m。

经叠加后支座处弯矩最大

Mmax=22.86+1.83=24.69 KN.m

根据《路桥施工计算手册》查得：

2【14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3

δmax= M max/W=24.69/161=153.35Mpa>[δ]=145Mpa

能够满足《钢结构》中[δ]=215 Mpa

4.主梁验算

每根I32a工字钢主要承受集中荷载：

P=4.72×(9.1+4.6)/2=32.33 KN

W max=32.33×1.4=45.26 KN.m

I32a工字钢载面抵抗矩W=692cm3

δmax= M max/W=45.26/692=65.4Mpa<[δ]=145Mpa

满足要求。

5.钢棒验算

Φ40mm钢棒主要承受剪切力，所受最大剪力为Q=32.33×2=64.66KN,按普通螺栓受剪验算。根据《路桥施工计算手册》查得：抗剪强度设计值【ft】=80 Mpa

每根工字钢有4根钢棒，仅考虑三根同时受力，每根钢棒所受剪应力：

ft=64.66/3/1.256=17.16Mpa<[ft]=80Mpa,满足要求。

中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)

盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2 一、设计荷载 1、钢筋砼自重 盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。 每个盖梁设计砼方量V=45.9m3,钢筋砼每方按25KN/m3《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 砼自重G=45.9×25=1147.5KN， 盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m 2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。 组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN 均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m 3、底模下横向10×10cm的方木 单根长度按10m计算，6kg/m,纵向间距0.2cm，共9排。 方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN 均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m 4、[12槽钢 按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。 [12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN 均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m 5、I56a工字钢 每个盖梁设置2根，单根长16m。 工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN 均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m 6、施工荷载 (1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算， G=1500×9.8/1000=14.7KN 均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m (2)振捣混凝土产生的荷载：q7=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算） (3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm3~3m3的运输器

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工方案 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬

质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作 为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。． 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 2 A=1810mm截面面积为：3 3 W=77×截面抵抗矩：10mm4 4 mm截面惯性矩：I=488×105Mpa 10弹性模量E=2.1×钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 2 A=11100mm截面面积为：3 3 mm截面抵抗矩：W=1500×104 4 mm10 截面惯性矩：I=33760×5Mpa 10弹性模量E=2.1×3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 22，6362=mm×截面面积为：A=3.1445抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W=38.35×26=444.3kN；1）支架、模板荷载2． A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。 W=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；2B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W=6800×10=68kN；33）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W=12×2×1=24kN；44）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W=2×3=6kN；5总荷载：W=W+1 W W W W=1153.4kN 513+2+4+5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q=W/12=96.1kN/m；h顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q= q/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m hz2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型 弯矩图（单位：kN·m）

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢

横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3

钢筋混凝土盖梁专项施工方案(穿柱钢棒支撑体系)终稿

雷波县【绕城公路工程】（第二次）施工 II标段工程 编制: 徐朝翔 复核: 罗万鹏

盖梁专项施工方案 一、编制依据、原则及工程概况 （一)编制依据 表1—１ 1、管理人员和施工队伍：组织精干、高效的项目管理机构，选派具有多年公路桥梁、路基施工经验的管理人员和技术人员组成强有力的项目领导班子,就近调集具有类似工程施工经验专业施工队伍参加本合同段施工。 2、施工组织：统筹安排施工，做到均衡生产，采用先进的组织管理技术，提高施工机械化程度，降低成本,提高劳动生产率，减轻劳动强度。 3、机械设备配套：采用先进的机械设备，组成配套合理、高效的机械化作业线，充分发挥设备的生产能力。 4、施工工艺：根据本工程特点和施工内容，结合我单位多年来类似工程的施工经验，运用我公司的先进施工方法,实行试验先行。

5、文明施工和环境保护：合理布置生产生活临时设施,施工生产按标准化作业,配合业主与地方搞好关系,做到文明施工。严格按照《环境保护法》要求，积极维护当地自然环境和生态环境，保持线路两侧原有植被，最大限度地减少施工自然生态的破坏,保护环境，防止水土流失。 (三）工程概况 我标段内有桥梁桃班湾桥一座，全长67.4m，起讫里程桩号为K7＋6４5。０0—K7＋71２．４0，为4*13m连续板桥,位于桃班湾阶地左侧外缘,距现有S30７泸盐路约３0ｍ，交通较方便。该段沟谷呈“V"形谷，沟谷两侧阶地较平缓，为冰水冰碛堆积阶地，阶地坡度约5°～10°，沟心坡降约5°～15°，沟心高程约９５4ｍ，左侧阶地高度约97０—9８0ｍ,右侧阶地高度约９73－976ｍ，沟谷切割深度约２２－26m，总体地势北高南低，沟道内杂布稀疏杂木,沟谷两侧阶地为耕地,分布橘树等经济林木。 大沟左侧阶地上覆冰碛冰水堆堆积含卵石漂石土，层厚大于15m；沟右侧缓坡上覆厚约１。５～2m的耕植土层，以下为冰水冰碛堆积块碎石土层，厚度大于3０ｍ，灰色～灰黄色,中密~密实，稍湿。漂石、卵石成份主要由灰岩及少量玄武岩等组成.卵石粒径一般为6～12cm，含量1０％左右，呈亚圆形,分选性较差。漂石粒径一般为２5～60cm，个别达80cｍ，含量为５5%左右。充填物出砂及少量泥质组成，含量35％左右，分选性较差。土石工程分级为II级，属普通土.漂卵石极限侧阻力标准值约１３0~150KＰa,极限端阻力标准值约800～1200ＫPa. 该沟两侧及沟心覆盖层厚度较大,同时冰水冰碛堆积层承载力较高，建议以密实含卵石漂石土做为桥梁墩台基础持力层.大沟为山洪沟，强降雨时易爆发山洪，冲刷力较大，建议适当加强桥墩防护措施。当桥墩基坑开挖后,可能产生小规模浅表层溜滑或崩塌,危害施工安全，建议对桥台基坑采取支护措施，桥墩基础建议采用桩基。雨季施工时,建议加强桥台基坑及桩基排水措施。 本合同段圆墩式盖梁有两种类型：I型：长9.５6m,宽1。5m，高1.5m,混凝土方量取最大值计算，为2０.９m3；IＩ型：长12．36m,

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

穿心棒法盖梁施工计算 书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁；

5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］ =215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算

1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担 kN/m

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=39.4×103mm3 截面惯性矩：I=198.3×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为144.2cm。 截面面积为：A=8607mm2， X轴惯性矩为：I X=21714×104mm4，

X轴抗弯截面模量为：W X=1085.7×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2， 惯性矩为：I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=36.16m3，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=36.16×26=940.16KN 盖梁长16.415m，均布每延米荷载：q1=57.24kN/m 2）组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计4.4m2，q2=3.3kN/m 3）[10槽钢 2.5m长10a槽钢间距0.5m，共30根，每延米1.83根，合计：q3=1.83×2.5×0.1KN/m=0.458kN/m

盖梁穿钢棒计算书

7.计算书 7.1墩柱系梁计算书 本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。在墩身预埋PVC管，拆模后穿设9cm的钢棒，钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁，主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m，考虑最不利情况，按柱间距最大的墩柱作为计算模型，取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。墩柱系梁简图如下：

7.1.1支承平台布置 墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米，墩柱直径为2.2米，总长36.8米，故选择两根6米长工字钢对接，在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm 宽的钢板焊接，安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设墩柱系梁底模，在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。传力途径为：墩柱系梁底模——纵向分布梁（I16工字钢）——横向主梁（I56a工字钢）——支点φ9cm钢棒。 7.1.2计算参数 计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《路桥施工计算手册》 其他现行相关规范、规程 主要材料 1）I16工字钢 截面面积为：A=2611mm2 截面抵抗矩：W=140.9×103mm3 截面惯性矩：I=1127×104mm4

弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）I56a工字钢 横向主梁采用2根I56a工字钢，横向间距为220cm。 截面面积为：A=13538mm2， X轴惯性矩为：I X=65576×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=2342×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 7.1.3设计荷载 1）砼自重 砼自重统一取200cm梁高为计算荷载， 砼方量：V=1.8×2.0×(7.0-2.2)=17.28m3，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=17.28×26=449.28KN 均布每延米荷载：q1=449.28KN/(7.0-2.2)m=93.6kN/m 2) 组合钢模板及连接件0.95kN/m2，侧模和底模每延米共计18.24m2，q2=3.61kN/m

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)版

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ，高1.6m ，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1） 预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整， 保证两预留孔处于 同一个标高，施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2） 插入钢棒：柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒，作为主 梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3） 安装固定装置和机械式千斤顶。 4） 吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢， 上铺 112.6工字钢作为分配梁； 5） 拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■

混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ ]=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=150<0 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3）钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒（A45）, 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2，抗剪强度设计值］T］=125Mpa。 2、荷载计算 1）混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W 1=38.35< 26=444.3kN；

盖梁穿钢棒计算书

神佳米高速公路TJ-06标王元大桥施工方案7.计算书 7.1墩柱系梁计算书 本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。在墩身预埋PVC管，拆模后穿设9cm的钢棒，钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁，主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m，考虑最不利情况，按柱间距最大的墩柱作为计算模型，取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。墩柱系梁简图如下： 7.1.1支承平台布置 墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米，墩柱直径为2.2米，总长36.8米，故选择两根6米长工字钢对接，在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm

宽的钢板焊接，安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设墩柱系梁底模，在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。传力途径为：墩柱系梁底模——纵向分布梁（I16工字钢）——横向主梁（I56a工字钢）——支点φ9cm钢棒。 7.1.2计算参数 计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《路桥施工计算手册》 其他现行相关规范、规程 主要材料 1）I16工字钢 截面面积为：A=2611mm2 截面抵抗矩：W=140.9×103mm3 截面惯性矩：I=1127×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）I56a工字钢 横向主梁采用2根I56a工字钢，横向间距为220cm。 截面面积为：A=13538mm2， =65576×104mm4， X轴惯性矩为：I X =2342×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4

盖梁钢棒计算书

黄桥大道二段一标雨九跨线桥 盖梁支架受力计算书 一、计算部位 由于本桥3、6号墩盖梁砼设计方量（两墩参数相同）最多，支架受力最大，故取3号墩盖梁参数分析计算。 二、荷载取值分析 1、 主梁受力按最不利情况分析 主梁为2I45b ，受力最大部位为两墩柱间，此处跨度最大达7m ，砼高2.0m,宽2.1m,承重梁受力最大，将此区间所受的线荷载作为承重梁验算荷载，砼及模板线荷载取26.5N/m 。 q 砼+模板=2×26.5×2.1=111.3N/mm q 机具+人群=（1+2）×2=6N/mm 故主梁受力荷载 q 1=111.3+6=117.3N/mm 2、 分配梁受力按最不利情况分析 分配梁为［14b,间距0.5m,最不利情况在于两墩柱承重梁之间，跨度0.3+1.5+0.3=2.1m 。砼浇注高度2.0m 。 故分配梁计算荷载 q 2=26.5×0.5×2=26.5N/mm 三、材料参数 所用承重梁和分配梁均采用Q235钢，各设计强度取值如下： 剪应力fv=125Mpa 拉、压、弯应力f=215Mpa I45b 截面模量W x1=1500400mm 3，截面面积A 1=11140mm 2 [14b 截面模量W x2=87057mm 3，截面面积A 2= 2131mm 2 φ80mm 钢棒截面积A 3=5026.5mm 2 四、主梁强度计算 经结构计算，主梁弯矩图为（单位：N.mm ）： x 1 2 3 4 ( 1 )( 2 ) ( 3 )-310258500.00-310258500.00-310258500.00 408204000.00 -310258500.000.00 跨中弯矩：M=1/2q lx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l] =1/2×60.3×6.7×5.4×[(1-2.05/5.4)×(1+2× 2.05/6.7)-5.4/6.7]=211.65KN.M

盖梁钢棒法计算书

盖梁钢棒法计算书

盖梁施工钢棒法计算书 附 表1 、施工总荷载 薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。 图1薄壁墩盖梁尺寸示意图 盖梁模板施工体系选用墩身预埋 PVC 管并 插入钢棒，其钢棒中心距边缘 30cm 。上置千斤 顶，145a 工字钢作纵梁，纵梁上放置［18a 槽钢 支撑悬臂端模板的三角支架。具体布置如图2所 示。 Q1I ocm s 00112

图2盖梁结构示意图 施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋 混凝 土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振 捣产生的冲击力等。 施工平台包括：墩身预埋 PVC 管，采用 $ 95mm 钢棒4.6m*2根，两边露出各 80cm ;钢 棒上安装牛腿，架设145a 工字钢2根作为纵梁， 每根 12.6m ，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷 载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡； 支 撑平台横梁拟采用［18a 槽钢作为横梁，每根长 4.6m ，在悬臂部分按照（4@50+30）cm 等间距布 置，共需12根。 因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖 梁自身 荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土 流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架 承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载 +集中力）计算（取钢筋砼与模板共同容重取 丫 =26kN/m,其中变截面段按照线性荷载计算，安 全系数恒载乘以系数1.2，活载乘以 1.4）: 变截面段： q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2= （41.6-83.2）kN/m ，：，；■勺：?？角钢 三角支撑 槽钢横梁 空心薄壁墩 I I 工字钢纵梁 ① 钢棒 盖梁

悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m 墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）： q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+ （11.1+6.5） *1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5* （3.2- 0.03*2）*26/2=6.1kN 施工人员、运输工具、堆放材料荷载： q4=2.5KN/m 2*3.2m/2=4kN/m 下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）： q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m ；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a 槽钢质量为 20.17Kg/m ）加悬臂端三角支撑荷载（一端，不考虑变形，L75*75*7 角钢质量 7.4kg/m）： q6= （7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1 000/2.1）/2=1.91kN/m A3 钢容许弯曲应力 =1.25*[ a ]=1.25*145MPa=18MPa 容许剪切应力=1.25*[ T ]=1.25*85MPa=106 MPa 16Mn 钢容许弯曲应力=1.25*[ a ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa 容许剪切应力=1.25*[ T ]=1.25*120 MPa=150

穿心棒法盖梁施工计算书

穿心棒法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工顺序 1、预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2、插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3、安装固定装置和机械式千斤顶。 4、吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5、拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2截面抵抗矩：W=77×103mm3截面惯性矩：I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。截面面积为： A=11100mm2截面抵抗矩：W=1500×103mm3截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量）W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长 4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。施工时振动力:W5=2×3=6kN；总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN5） 荷载集度计算横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m；顺桥向荷载集度取跨中部分计算：qz= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m2、强度、刚度计算1) I12.6工字钢强度验算取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m。 计算模型 弯矩图（单位：kN·m） 剪力图（单位：kN） 位移图（单位：m） 5）其中最大弯矩为：M=6.2kN·m，最大剪力为：Q=12.6kN根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/Wx=6.2×1000/77×10-6=80.5MPa

盖梁钢棒法计算书.doc

盖梁施工钢棒法计算书附表 1 一、施工总荷载 薄壁墩盖梁尺寸如图 1 所示。 图 1薄壁墩盖梁尺寸示意图 盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm。上置千斤顶， I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。具体布置如 图2所示。 盖梁 空心薄壁墩 角钢三角支撑槽钢横梁 工字钢纵梁 Ф钢棒 图 2盖梁结构示意图

施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时 振捣产生的冲击力等。 施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm钢棒 4.6m*2 根，两边露出各 80cm；钢棒上安装牛腿，架设I45a 工字钢 2 根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用 [18a 槽钢作为横梁，每根长 4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm 等间距布置，共需 12 根。 因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝 土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布 荷载 +集中力）计算 (取钢筋砼与模板共同容重取 3 γ=26kN/m,其中变截面段按照线性荷载计算， 安全系数恒载乘以系数 1.2，活载乘以 1.4)： 变截面段： q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m 悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m 墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）： q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5* （ 3.2-0.03*2 ） *26/2=6.1kN 施工人员、运输工具、堆放材料荷载： q4=2.5KN/m 2*3.2m/2=4kN/m 下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m ； 横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a 槽钢质量为20.17Kg/m ）加悬臂端三角支撑荷 载( 一端，不考虑变形， L75*75*7 角钢质量 7.4kg/m) ： q6=（ 7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/m A3 钢容许弯曲应力=1.25*[σ ]=1.25*145MPa=181 MPa 容许剪切应力=1.25*[ τ]=1.25*85MPa=106 MPa

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

穿心棒法盖梁施工计算书（工字钢）

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工方案 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mn硬质PVC 管，较咼立柱根据咼差来进行标咼调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺112.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石

混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1) I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1 <1 05Mpa ] =215Mpa。 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ 2)主梁工字钢 横向主梁采用2 片45b 工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500< 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3)钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒(A45), 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2， 抗剪强度设计值［T］=125Mpa。 2、荷载计算 1)混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W1=38.35< 26=444.3kN；

无支架穿心棒法盖梁计算书教学文案

无支架穿心棒法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长12.7m,宽1.5m,高1.3m，混凝土方量为22.9 方，悬臂长2.75m,两柱相距7.2m。 1、工作支架的搭设：承台基坑回填石屑或中粗砂,充分压实并做好地基防排水,然后进行工作支架（门式钢管脚手架）的安装,门支架按纵向间距90cm 等距离进行布置,墩身两侧各搭设一排,纵横向用钢管联结、加固,具体要求见墩身施工工作平台支架搭设方案。 2、施工步骤 1 ）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置,距离柱顶110cm 预埋直 径100mn硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm,长度为200cm的钢棒，作为45 号工字钢的支撑点,钢棒外伸长度一致； 3）吊装45 号工字钢：用吊车将45 号工字钢安全平稳对称的吊装在钢棒上,用拉杆将工字钢固定,锁好横向联系,用U 型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 4）安装定型钢模板：在工字钢上铺设横向分配梁10号槽钢,再在槽钢上布置枕木, 在枕木上安装定型钢模板, 按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产,按要求加工钢撑脚支撑,以方便安装； 5）拆除钢棒, 封堵预留孔：墩帽施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。三、受力计算 根据该桥的工程特点,结合本单位施工技术水平、机具设备等,确定该桥盖梁的施工方案为:在墩身离柱顶1.10m 处预埋直径10cm 的PVC管，盖梁施工时通长穿入①90高强钢棒（暂定），钢棒长2m,在钢棒上铺设I45a 工字钢

作为纵梁,在工字钢上每隔40cm 焊接高20cm、直径①48,壁厚为3.5mm的钢管，钢管上安放顶托，顶托是可调的，在顶托上横向放置两片10 号槽钢，再在槽钢上沿纵向每隔20cm放置10 x 10cm的枕木，然后在枕木上安装定型钢模，具体搭设见盖梁底模及平台的平面布置图。 1 、荷载计算 1) 混凝土自重荷载 W1=22.9x 2.6=59.54t ； 2) 支架、模板荷载 A、盖梁两侧各设置一根145b工字钢作为主梁，长13m。 W2=87.4x13x2=2.272t B、主梁上每隔40cm焊了一根高20cm的①48mn X3.5mm的钢管，用于顶托的调节。 W3=0.005x64=0.32t C、顶托上铺［10双槽钢，每根长2.5m,间距40cm,共设置28对。 W4=28x2x2.5 x10=1.4t D、槽钢上沿横桥向铺设10cm 10cm长度4n,间距20cm的枕木。 W5=13x13x0.008=1.35t E、定型钢模板,每平米按0.12t计算。 W6=(12.7x1.5+12.7 1x.3 x2) x0. 1 2=6.25t

盖梁施工方案穿钢棒

盖梁施工方案穿钢棒 The following text is amended on 12 November 2020.

永川区大峰路与渝隆路连接线工程 盖 梁 悬 空 支 架 施 工 方 案 编制人： 审核人：

目录一、工程概况

大涧口大桥位于重庆市永川区大峰路与渝隆路连接线上，桥梁跨越两条铁路和小安溪河，桥下净空较大，最大高差有20多米，桥跨组合长度为=，桥梁跨径组合方案采用两联（4x30m+(5x30)m预应力砼先简支后结构连续T梁，桥墩采用矩形盖梁柱式墩，桩基础，钻孔桩基础，0号桥台采用重力式U型台，桩基础，9号桥台重力式实体桥台，明挖扩大基础 二、总体施工方案 因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。大涧口大桥1#-3#桩和5#-8#桩盖梁、中系梁自重均小于本方案，其方案均可参照本方案施工。4#桩盖梁尺寸为××11m（宽×高×长）。盖梁简图如下： 三、支承平台布置

盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的工型钢，间距为40cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（工）——横向主梁（56b工字钢）——支点φ10cm钢棒。如下图： 四、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下：

1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 4.其他现行相关规范、规程 五、计算参数 1.主要材料 1)工 截面面积为：A=1811mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为160cm。 截面面积为：A=14663mm2， X轴惯性矩为：I X=68500×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=2450×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=×1004/32=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3

圆柱墩盖梁穿心钢棒法施工方案

盖梁穿心钢棒法专项施工方案 第一节工程概况 厦门至成都国家高速公路广西境桂林至三江（桂黔界）段公路工程GSTJ02 标段项目10 队起讫里程：K55+078~K57+820全, 长2.742Km。主要桥梁施工任务为岭背高架大桥、达海1#高架大桥和达海大桥施工。 岭背高架大桥为分离式桥梁，跨越山谷，上部构造为9×40m 预应力连续T 梁，左线起点位于Z3K55+526，终点位于Z3K55+898.984，桥长372.984 米，下部构造6#墩为薄壁空心墩配桩基础，0#台为U 台配扩大基础，其余墩台为双柱式墩配桩基础。右线起点位于K55+566，终点位于K55+936.097，桥长370.097 米，下部构造4#、5#、6#墩为薄壁空心墩配桩基础，9#台为U 台配扩大基础，其余墩台为双柱式墩配桩基础。双柱墩最高墩高为33.696 米，盖梁尺寸为 1.8m*2.40m*12.05m （高*宽*长）。 达海1#高架大桥为分离式桥梁，跨越山谷，左线上部构造为3×30m+4×30m 预应力连续T 梁，左线起点位于Z3K56+654.507，终点位于Z3K56+875.245，桥 长220.74 米，下部构造2#墩为实体墩配桩基础，7#台为U 台配扩大基础，其余 墩台为双柱式墩配桩基础。右线上部构造为4×30m+4×30m预应力连续T 梁，右线起点位于K56+638.026，终点位于K56+883.97，桥长245.94 米，下部构造3# 墩为实体墩配桩基础，其余墩台为双柱式墩配桩基础。双柱墩最高墩高为29.602 米，盖梁尺寸为 1.6m*2.10m*11.95m（高*宽*长）。 达海大桥为分离式桥梁，跨越河沟山谷，上部构造为5×40m 预应力连续T 梁，左线起点位于Z3K57+424.92，终点位于Z3K57+633.026，桥长208.11 米，下部构造2#、3#墩为薄壁空心墩配桩基础，其余墩台为双柱式墩配桩基础。右线起点位于K57+419.92，终点位于K57+632.681，桥长212.76 米，下部构造2#、3#墩为薄壁空心墩配桩基础，0# 台为U台配扩大基础，其余墩台为双柱式墩配桩基础。双柱墩最高墩高为33.047 米，盖梁尺寸为 1.8m*2.40m*12.05m（高*宽*长）。 第二节盖梁施工方案 墩柱混凝士施工到距墩柱顶186 ㎝高度时与桥的纵向位子两根