钢材的使用
一.钢材的使用
1.高压合金管，T2（内螺纹管），
15CrMoG,T12。。T22,12Cr1MoVG
2.高温高压无缝铁素体合金钢管，
T23T91T92P91P92TP347H SA210C
3.碳素结构钢，20G
4.碳钢Q235
5.奥氏体不锈钢：1Cr18Ni90Cr18Ni9N
6.马氏体不锈钢：1Cr132Cr13
7.铁素体不锈钢：1Cr1700Cr30Mn2
8.低碳钢
含碳量从0.10％至0.30%低碳钢易於接受各种加工如锻造,焊接和切削,常用於制造链条,铆钉,螺栓,轴
等
9.中碳钢
碳量0.25％～0.60％的碳素钢。除碳外还可含有少量锰(0.70％～1.20％)。按产品质量分为普通碳素结构钢和优质碳素结构钢。热加工及切削性能良好，焊接性能较差。强度、硬度比低碳钢高，而塑性和韧性低于低碳钢。可不经热处理，直接使用热轧材、冷拉材，亦可经热处理后使用。淬火、回火后的中碳钢具有良好的综合力学性能。能够达到的最高硬度约为HRC55(HB538)，σb为600～1100MPa。所以
在中等强度水平的各种用途中，中碳钢得到最广泛的应用，
除作为建筑材料外，还大量用于制造各种机械零件。
10.高碳钢
含碳量从0.60%至1.70%,可以淬硬和回火。锤,撬棍
等由含碳量0.75%的钢制造;切削工具如钻头,丝攻,铰刀
等由含碳量0.90%至1.00%的钢制造。一般高碳钢的强度
很高，普遍用于切削、钻孔、车床、铣床等等需要硬度要求
高的环境当中。
11.合金钢
a.低合金钢（合金元素总含量≤5%）
b.中合金钢（合金元素总含量＞5~10%）
c.高合金钢（合金元素总含量＞10%）
二.手工钨极氩弧焊的介绍
采用氩弧焊打底工艺，可以得到优质的焊接接头。氩弧焊打
底焊接工艺在锅炉的水冷壁、过热器、省煤器等焊接中，接
头质量优良，经射线探伤，焊缝级别均在Ⅱ级以上。
1．氩弧焊打底优点
(1)质量好
只要选择合适的焊丝、焊接工艺参数和良好的气体保护就能使根部得到良好的熔透性，而且透度均匀，表面光滑、整齐。不存在一般焊条电弧焊时容易产生的焊瘤、未焊透和凹陷等缺陷。(2)效率高
在管道的第一层焊接中，手工氩弧焊为连弧焊。而焊条电弧焊为断弧焊，因此手工氩弧焊可提高效率2~4倍。因不需清理熔渣和修理焊道，则速度提高更快。在第二层电弧焊盖面时，平滑整齐的氩弧焊打底层非常利于电弧焊盖面，能保证层间良好地熔合，尤其在小直径管的焊接中，效率更显著。
(3)易掌握
手工电弧焊根部焊缝的焊接，必须由经验丰富且较高技术水平的焊工来担任。采用手工氩弧焊打底，一般从事焊接工作的工人经较短时间的练习，基本上均能掌握。
(4)变形小
氩弧焊打底时热影响区要小得多，故焊接接头变形量小，残余应力也小。
2．工艺简介
(1)焊接实例
省煤器、蒸发段管束、水冷壁及低温过热器用材为20号钢，高温过热器管为12Cr1MoV。
(2)焊前准备焊接前，管口应做30°的坡口，管端内外15mm范围内应打磨出金属本色。管道对口间隙为1~3mm。实际对口间隙过大时，需先在管道坡口一侧堆焊过渡层。搭建临时避风设施，严格控制焊接作业处的风速，因风速超过一定范围，极易产生气孔。对于壁厚3~4mm的20号钢管材，填充材料可用TIGJ50（对12Cr1MoV，可用08CrMoV），钨极棒直径2mm，焊接电流75~100A，
电弧电压12~14V，保护气体流量8~10L/min，电源种类为直流正接。
钢是含碳量在0.04%-2.3%之间的铁碳合金。为了保证其韧性和塑性，含碳量一般不超过1.7%。钢的主要元素除铁、碳外，还有硅、锰、硫、磷等。钢的分类方法多种多样，其中按化学成份分类可分为：
三.手工钨极氩弧焊的操作要点
⑴要把电流调到最佳，在废板上试一试，电流小了熔深达不到，太大了又不容易控制，要凭自己的感觉，调到位。
⑵要把钨极磨好，碳钢不锈钢要磨得尖一点，氩气要调合适，一般薄板不要超过五，检查好，钨极是否在枪嘴的中心。钨极伸出长度要合适，尽量短一点。
⑶工件都弄好了，关键还是在操作上了，要找到合适的支撑点。最好找两个点，一个是衬部的，一个是手腕的支撑，或者是枪嘴的支撑，这样才能稳。
⑷电弧要压低，尽量离熔池近一点，不要忽高忽低，走枪手法要一致，摆动都摆动。
⑸左手送丝很关键，送丝要连贯，紧跟在熔池前面，送丝手法
要正确，熟练，想什么时候送就能送到，还要准确无误，不能有偏差，这很关键。焊丝离得熔池近了，受到氩气的保护，焊丝不容易氧化，还能很好的预热焊丝，在送丝时会更容易融合。
⑹要会看熔孔，尽量保持熔孔的一致性，要有节奏，声音也能辨别的出来。
⑺保持良好的精神状态，心要放平稳，呼吸要匀称，不要憋气，不要紧张，尽量放松
四.手工钨极氩弧焊内送丝工艺的主要特点
⑴对口间隙介于摇摆滚动手工钨极氩弧焊和常规手工钨极氩弧焊之间，一般控制在3.5~4.5mm,对于高合金钢选用4.0-5.0mm,而常规手工钨极氩弧焊对口间隙为2.5~3.0mm。
⑵碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用
Ф1.6mm实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化
焊丝，从而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm 实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成
根部返修。
焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防
止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，焊工的操作稳定性增加。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺焊接时间比普通氩弧焊大约慢5%-10%碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从
而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成根部返修。焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽
窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
图1内填丝和常规GTAW方法比较（略）
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，
焊工的操作稳定性增加。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺焊接时间比普通氩弧焊大约慢5%-10%碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成根部返修。焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略
作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
图1内填丝和常规GTAW方法比较（略）
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，焊工的操作稳定性增加。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺焊接时间比普通氩弧焊大约慢5%-10%对口间隙介于摇摆滚动手工钨极氩弧焊和常规手工钨极氩弧焊之间，一般控制在3.5~4.5mm,对于高合金钢选用
4.0-
5.0mm,而常规手工钨极氩弧焊对口间隙为2.5~3.0mm。
碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm 实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成根部返修。焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防
止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
图1内填丝和常规GTAW方法比较（略）
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，焊工的操作稳定性增加。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺焊接时间比普通氩弧焊大约慢5%-10%对口间隙介于摇摆滚动手工钨极氩弧焊和常规手工钨极
氩弧焊之间，一般控制在3.5~4.5mm,对于高合金钢选用
4.0-
5.0mm,而常规手工钨极氩弧焊对口间隙为2.5~3.0mm。
碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm 实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从而极易产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成根部返修。焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略
作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
图1内填丝和常规GTAW方法比较（略）
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，焊工的操作稳定性增加。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺焊接时间比普通氩弧焊大约慢5%-10%
1“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺的主要特点
对口间隙介于摇摆滚动手工钨极氩弧焊和常规手工钨极氩弧焊之间，一般控制在3.5~4.5mm,对于高合金钢选用4.0-5.0mm,而常规手工钨极氩弧焊对口间隙为2.5~3.0mm。
碳钢和低合金钢采用Ф2.5mm实芯焊丝，高合金钢采用Ф1.6mm 实芯焊丝。细直径焊丝的优点是焊枪在焊接时，其热源主要对准两侧的坡口，坡口熔化了，就可克服未熔合缺陷，热源的中心具有极高的峰值温度，焊枪摇摆，即可立即熔化焊丝，而不同于常规手工钨极氩弧焊，需要刻意用焊枪热源去熔化焊丝，从而极易
产生坡口未熔合或层间未熔合。细直径焊丝还有一个好处是成形比粗直径焊丝美观，细直径焊丝的焊缝成形易出现有规则的鱼鳞状。
由于选用较大的对口间隙，很易克服焊缝中经常出现的未焊透缺陷。未焊透在手工钨极氩弧焊中是危险缺陷之一，压力容器或压力管道手工钨极氩弧焊不允许有未焊透缺陷。常规手工钨极氩弧焊工艺，由于选用较小的坡口间隙，坡口外加丝焊接，热源又处于坡口和焊丝的中间，通常会出现未焊透缺陷，造成根部返修。焊枪的磁嘴与工件距离与常规手工钨极氩弧焊相同。
“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺是在坡口内加热、熔化两侧坡口或首层焊缝，并移动控制热源及加热区，实现滚动前进，并分别控制送丝；对焊缝向前运动进行控制；对喷嘴的摆动角度控制。根部熔化情况比较直观。而常规手工钨极氩弧焊时焊枪为左右略作摆动或无摆动，移动控制分为；送丝控制，焊枪沿工件坡口或焊缝前进方向的控制，左右摆动的控制，喷嘴与工件距离的控制，根部熔化程度控制，根部熔化程度依靠经验来控制，这一控制特别困难，并且要求焊工有一定的操作技能，否则影响根部质量。因此，“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺明显比常规手工钨极氩弧焊效果要好。
由于采用较大的间隙，使封底焊缝的背部成形很易做到高低、宽
窄一致，特别是水平固定仰焊位置的内凹缺陷。在常规焊接方法中时钟5点至7点位置的凹陷是不易解决的一个问题。
焊接熔池左右推进可控制焊接层间温度，减少温度剧烈变化，防止各种焊接缺陷的产生。
采用适当的焊接收弧方法，收弧时将电弧快速摆动收敛，可避免常见的弧坑缺陷。
熄弧时电弧断开后，将氩气迅速移至收弧位置保持5－10秒后断气，有效地保护了未冷却的熔敷金属。
图1内填丝和常规GTAW方法比较（略）
2“内填丝”手工钨极氩弧焊的不足
“内填丝”手工钨极氩弧焊与摇摆滚动手工钨极氩弧焊相比有如下弱点：
没有可调的脉冲电源、高频引弧装置、衰减装置和滞后的氩气保护功能，需要通过焊工的熟练操作来完成优质的焊接工作。“内填丝”手工钨极氩弧焊工艺还不能完全达到“摇摆法”工艺要求。摇摆滚动手工钨极氩弧焊时，焊枪紧靠工件，距离为零，
钢结构平台设计计算书
钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学1 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标 高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺 板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=，钢材密度 33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =
6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 （1）型号及尺寸选择 选用钢板尺寸680?—，钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。 （2）荷载计算 加劲肋自重: m kN 003768.05.7866.008.0=?? 均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+?= 均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =?+?= （3）内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值
钢结构平台计算书
钢结构平台 设计说明书 设计： 校核： 太原市久鼎机械制造有限公司 二零一四年十月
目录 1．设计资料.......................................................................... . (3) 2．结构形式.......................................................................... . (3) 3．材料选择.......................................................................... (3) 4．铺板设计.......................................................................... . (3) 5．加劲肋设计.......................................................................... (5) 6．平台梁.......................................................................... .. (6) 次梁设计.......................................................................... (6) 主梁设 计 ......................................................................... .................... .. (7) 7．柱设计.......................................................................... .. (9) 8. 柱间支撑设置..........................................................................
压型钢板计算手册
本软件针对压型钢板、铝合金板进行截面承载力、挠度、施工荷载及排水能力进行验算。在计算过程中，压型板按受弯构件考虑，主要遵循GB50018-2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》中关于压型钢板计算的条文规定、GB 50429-2007 《铝合金结构设计规范》中关于铝合金压型板相关的计算条文规定及《冷弯薄壁型钢结构设计手册》中关于屋面排水计算的相关条文。压型板截面计算过程中，考虑到其实际的受力情况，所以选择了在一个波距范围内进行验算。因为无论是屋面板、墙面板或者是楼承板其实际作用过程中，均是多块板横向搭接成为整体，所以选择其中一个波距来进行计算更贴近于压型板实际工作状态下的受力情况。压型板根据《建筑结构静力计算手册》计算各验算点的弯矩及剪力情况。 压型板的计算过程主要包含以下几个方面：毛截面惯性矩的计算、加劲肋是否有效的判别、腹板剪应力承载能力计算、支座处腹板局部受压承载力验算、跨中位置最大正负弯矩和剪力作用下截面承载力验算、支座位置最大负正弯矩和支座反力下截面承载力验算、最大正负挠度验算、屋面板排水能力验算。上述承载力验算过程中均包含该种情况下该位置的有效截面宽度的验算。 计算采用的组合情况如下： 1.2恒+1.4活； 1.0恒-1.4负风吸； 1.2恒+1.4正风压； 1.2恒+1.4活+0.84正风压； 1.0恒+1.4活-0.84负风吸； 1.2恒+0.98活+1.4正风压； 1.0恒+0.98活-1.4负风吸； 1.2恒+1.0施工（屋面板）； 1.2恒+1.4活载（楼面均布施工荷载）（楼承板）； 1.2恒+1.4施工（楼面集中施工荷载）（楼承板）。 一：压型钢板 一）板材力学参数的确定 对于规范中已给出抗拉、抗剪强度设计值的材料牌号，我们按规范中数值采用，如Q235、Q345等。对现今压型板常用的冷轧板牌号如G300、G550等，规范没有给出明确的抗拉、抗剪强度设计值，厂家在供货的时候仅提供材料的屈服强度为300 N/mm2、550 N/mm2，所以我们根据《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》4.1.4条规定，取抗力分项系数，计算其抗拉强度设计值，抗剪强度设计值按抗拉强度设计值除以计。 二）截面惯性矩的计算 软件根据截面几何形状，通过线积分的方法求得截面的惯性矩。在计算过程中忽略了腹板上的一些加劲措施，但上下翼缘的加劲肋是考虑在其中的，其计算结果经过测试满足实际计算要求。用户也可以通过AutoCAD对需计算的板型直接查询面域特性得到截面惯性矩，并可与软件计算所得相比较。 三）上下翼缘加劲肋是否有效的判别 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》7.1.4条，受压翼缘纵向加劲肋的规定： 因我们计算过程中取中间一个有效波距进行计算，所以无需考虑边加劲肋的作用效果，仅考虑中间加劲肋的判别。 针对中间加劲肋：
贝雷片-潮白新河钢栈桥及钢平台计算说明书
贝雷片-潮白新河钢栈桥及钢平台计算说明书
津汉高速公路工程1标段 潮白新河钢栈桥（贝雷架）计算说明书 工程名称：津汉高速公路工程1标段 编制单位：津汉高速公路工程1标段项目经理部 编制人： 技术负责人： 审批单位： 审批人： 中交一航局津汉高速公路工程1标段项目经理部 2011年12月27日
中交一航局津汉高速公路工程1标段项目经理部潮白新河特大桥钢栈桥计算说明书 目录 1、设计方案 (2) 2、施工方案 (2) 3、注意事项 (3) 4、栈桥检算 (3) 4.1、贝雷片纵梁检算 (5) 4.1.1、荷载计算： (5) 4.1.2、抗弯计算 (6) 4.1.3、抗剪计算 (6) 4.1.4、挠度计算 (6) 4.2、工字钢横梁检算 (7) 4.2.1、抗弯计算 (7) 4.2.2、抗剪计算 (7) 4.2.3、挠度计算 (7) 4.3、钢管桩检算 (7) 4.3.1、钢管桩承载能力检算 (7) 4.3.2、钢管桩摩擦力检算 (8) 4.3.3、钢管桩检算 (9) 1
1、设计方案 潮白新河为一级河道，主要功能为排洪、泄涝、供两岸工农业用水。据天津市宁车沽闸管理所工作人员介绍，当潮白新河水位达到2.9m时即开闸泄洪，以防止周围农田鱼塘等受灾害。综合考虑河道内现有水文地质情况及实际排洪、施工需要，根据现场地形，在潮白新河特大桥主河道范围内修筑钢栈桥便道。在15#～16#墩之间预留航道，设计栈桥长180m，顶宽6m，钢管桩顶高程2.5m，栈桥顶面高程3.77m。河滩部分采用山皮土便道连接钢栈桥与堤岸，便道宽6m。施工期间做好汛期施工工作，并注意加强对便道、栈桥的维修及保养。 全桥分为17跨，共设16个墩。桥梁跨度为第一跨和最后一跨为8m，从第二跨到第十六跨均为9m。桥宽6米，平台宽8米。 主栈桥两侧基础采用混凝土扩大基础，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。每个墩设三根钢管桩作为基础。钢管桩顶采用三根45工字钢作为横梁。 副栈桥两侧基础采用混凝土扩大基，中间均采用钢管桩，钢管桩规格为直径600 毫米、壁厚8毫米、长21米的钢管。每个墩设四根钢管桩作为基础。钢管桩顶采用三根45工字钢作为横梁。 栈桥上部结构采用10排贝雷片作为纵梁，分为5组，用45厘米连接片进行连接，两侧纵梁之间采用90厘米连接片进行连接，以增强栈桥的整体稳定性。钢平台上部结构采用10排贝雷片作为纵梁，分为5组，用45厘米连接片进行连接，两侧纵梁之间采用90厘米连接片进行连接，以增强平台的整体稳定性。 桥面系满铺20cm的方木，桥面两侧设防护栏杆。 2 施工方案 （1）施工准备 使用50吨汽车吊装器材，同时在岸上拼装贝雷片，精确计算测量桥台及钢管桩的位置。（2）基础施工 陆地部分采用50吨吊车和10吨震动锤打设，水中墩部分通过测量定位安装导向架，
钢板桩支护计算手册
精心整理 支护计算书 一．设计资料 该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为9.7m<10m；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。故可以认为该坑的安全等级为二级。重要性系数取γ0=1.0。 地面标高：-0.5m 基础底面标高：-10.2m 开挖深度：9.7m
2.支点力T c1 设支点位于地面以下4m ，即支点处标高为-4,5m 对反弯点处弯矩为0 3．嵌固深度h d 求最小h d ，用软件解如下方程 161.66*(x+5.7)+(29.45*x+41.04)*(x-1.8)*(x-1.8)/6+19.296*(x-1.39)-1.2*(15.19+275.74+4.125)*x-1.2*845.57=0 解得h d =7.500m 五．弯矩计算 119.73kP a
根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）的规定按下列规定计算其设计值： 截面弯矩设计值M M ＝1.25γ0M c 式中γ0——重要性系数，取1.0 1. 锚固点弯矩设计值 2. 剪力为0处弯矩设计值（开挖面上方） 设地面到该点距离为2h 3. 剪力为0处弯矩设计值（开挖面下方） 1231231.2.设锚杆锚固长度为10m ，其中点到地面距离为8.31m ，直径为14cm 。 水平分力kN T T c d 49.2425.115.1=?= 若取K=1.50，则 修正为12m 最后确定的锚固段长度为12m 。 3.钢拉杆截面选择 取361φ，则其抗拉强度设计值： 满足要求。 七．围檩受力计算 围檩受到拉锚和钢板桩传来作用力，可按简支梁计算。
选用两排[18的槽钢，333104.2411027.120mm W ?=??= 满足要求。 共需要376m 的[18热轧轻型槽钢。 七．抗倾覆验算 满足要求。
课程设计钢结构平台设计
钢结构平台设计 一.设计题目 某车间工作平台 二.设计目的 《钢结构设计原理课程设计》是土木工程专业学生在学习《钢结构设计原理》课程后一个重要的综合实践性教学环节，目的是培养学生对钢结构的设计和应用能力。通过基本的设计训练，要求学生重点掌握结构内力计算、构件和节点设计及绘制钢结构施工图等专门知识，从而加深对钢结构设计原理基本理论和设计知识的认识，提高对所学知识的综合运用能力。 三.设计资料 不考虑水平向荷载。柱间支撑按构造设置。平台上三个有直径1m检修洞口，位置不限。平台顶面标高为6m,平台下净空至少4m,梁柱铰接连接。平台平面内不考虑楼梯设置。 2. 参考资料： 1）钢结构设计教材 2）钢结构设计规范 3）建筑结构荷载规范 4）钢结构设计手册 四.设计内容 1. 确定结构布置方案及结构布置形式 依题意并经综合比较，平台结构平面布置如图所示 2. 平台铺板设计 1.某冶炼车间检修平台，平台使用钢材材质、平面尺寸为15*15、活荷载为2 3 kN/m 。 a) c) 主梁 4m 主梁 次梁 次J 梁、 5x 3.6=18 H=
(1) 确定有关尺寸 铺板采用有肋铺板，板格尺寸为1000mm< 1500mm根据结构要求及荷载作用情况，取铺板厚6mm板肋尺寸为6mm< 60mm (2) 验算铺板的承载力和钢度 ①承载力验算计算铺板和钢肋的跨中最大弯矩 铺板自重标准值：q 7850 9.8 6 10 30.462kN / m2 板肋自重标准值：q 7850 9.8 6 60 10 60.0277kN/m 板面活荷载标准值：3kN/m 2 计算铺板跨中最大弯矩，铺板按四边简支平板计算： b/a 1500/1000 1.5 2.0 查表得：10.0812 2 铺板面荷载设计值q 1.2 0.462 1.4 3 4.7 54 kN /m 铺板单位宽度最大弯矩为M x 1qa30.0812 4.754 130.386kN ?m 因为b a,所以M x M y,那么M max M x 计算板肋的跨中最大 其中 2弯矩，可按两端只承在平台梁上的简支梁计算加劲肋承受的线荷载, 恒荷载标准值为: 0.462 1 0.0277 0.4897kN /m 活荷载标准值为: 3kN /m 加劲肋的跨中最大弯矩为: 1 2 8ql 1(1.2 0.4897 1.4 3) 1.52 1.347kN?m 8 验算铺板和加劲肋的计算强度 铺板截面的最大应力为s 6M max t2h 6 6210 6 0.38664.33MPa 2 215N /mm 加劲肋可考虑铺板30倍厚度的宽度参与截面共同工作，计算截面如图截面 面积 3-2所示。 6 A (90 2 6 60 6) 10 2 1440mm 截面形心轴到铺板的距离：y 180 6 3 60 6 36 11.25mm 180 8 60 6 0.01125m 截面对形心轴x的截面惯性矩： 632 l x 180 180 6 8.25 8 12 加劲肋截面最大应力为曲8 60 12 2 5 24.75 4.0527 10 mm 4 7 4 4.0527 10 m
跨河桥梁钢便桥及钢平台专项施工方案(计算说明书)
目录 第一章编制依据 (3) 第二章工程概况 (4) 第三章钢便桥与钢平台施工案 (12) 第一节钢便桥与平台的结构简介 (12) 一、案介绍及水中墩总体施工流程 (12) 二、钢便桥案 (13) 三、桥梁桩基施工平台案 (15) 第二节钢便桥及平台施工 (17) 一、施工工艺 (17) 二、施工顺序与计划 (17) 三、桩基础钢护筒打设 (18) 三、施工准备工作 (19) 四、钢结构施工 (24) 五、水上桩基础施工 (29) 六、便桥及平台监测 (33) 七、便桥（平台）的拆卸法 (34) 六、主要施工机具设备表 (35)
第四章施工进度计划 (36) 第五章质量保证措施 (37) 第六章安全生产保证措施 (41) 一、安全组织架构 (41) 二、安全技术措施 (41) 三、水上施工应急预案及措施 (44) 四、防汛、渡汛案 (45) 第七章计算说明书 (46) 一、设计依据 (46) 二、结构信息 (47) 三、验算荷载 (47) 四、钢便桥结构验算 (49) 五、钻钢平台计算 (62)
第一章编制依据 1.1合同、文件：本工程的招标文件、招标答疑、地勘报告及现场勘查情况等。 1.2.施工图纸及相关设计资料 1.2.1.《xx大道（xx大道-XX-xx大道）跨xx河桥梁工程施工图设计桥梁工程》 1.2.2．《xx大道（xx大道-XX-xx大道）跨xx河桥梁工程地质勘察报告》 1.3法规：与本工程设计相适应的的法规、标准及图集： （1）《建筑施工起重吊装工程安全技术规》JGJ276-2012 （2）《城市桥梁工程施工与质量验收规》CJJ2-2008 （3）《工程测量规》GB50026-2007 （4）《建筑桩基检测技术规》JGJ106-2003 （5）《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 （6）《钢结构工程施工质量验收规》GB50205-2001 （7）《钢结构焊接规》GB50661-2011 （8）《钢结构工程施工规》GB50755-2012 1.4其他文件：公司各级文件。例如：公司的质量手册、环境管理手册、项目管理手册、公司文明安全施工管理手册等 1.5根据本工程特点、施工现场勘察的实际情况、施工环境、施工条件和场地的交通运输条件的分析，结合我公司的现有施工技术力量和施工经验。
钢平台受力计算
钢平台受力计算 一、钢平台结构形式 平台纵向长27.8m，横向宽21.85m，结构自下而上分别为：钢管桩（纵4.1m×横5.0m布置，横纵设剪刀撑联结），Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼），Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm， 厚 ㈠ 图1 3、内力计算 ⑴、混凝土罐车：
满载时重为60t （即600 kN ），按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示： × AB 跨对A 点取矩得 Q B3=60×0.3/5=3.6 kN 从而有Q B =232.2×2+3.6=468 kN 故Q max =468 kN 跨中弯矩：M max =270×1.8=486kN ×m
挠度：f max=Pal2（3-4a2/ l2）/（24EI） =270×1.8×52×（3-1.82/52）×103/（24×2.1×9×5020） =13.2mm<5000/250=20mm ⑵、恒载 按等跨简支梁计算： τ=680×2.307×104/（9×5020×8）=43.4 n/mm2<125 n/mm2(满足) f=1.1×0.8+1.4×13.2=19.4mm<5000/250=20mm(满足) ㈡、Ⅰ45型工字钢纵梁验算 依据工况二考虑荷载传递（最不利）
Q G=(12.874+14.289+17.145+3.3)/4.1=11.6kn/m （Q G=(12.874+14.289+17.145+6.593)/4.1=12.5kn/m）Q Q=468/4.1=115kn/m（近似等效为均布荷载） 从而 q=1.1×11.6+1.4×115=174kn/m f=5×175×4.14×103/（384×2×2×32240） =5.0mm<4100/250=16.4mm(满足) 三、沿纵向行进时（经验算均满足） ㈠、Ⅰ45型工字钢横梁验算
钢结构平台计算书修订稿
钢结构平台计算书 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
钢结构平台 设计说明书 设计： 校核： 太原市久鼎机械制造有限公司 二零一四年十月
目录 1．设计资料 (3) 2．结构形式 (3) 3．材料选择 (3) 4．铺板设计 (3) 5．加劲肋设计 (5) 6．平台梁 (6) 次梁设计 (6) 主梁设计 ............................................................................................. .. (7) 7．柱设计 (9) 8. 柱间支撑设置 (11) 9. 主梁与柱侧的连接设计 (11)
钢结构平台设计 1．设计资料 厂房内装料平台，平面尺寸为×（平台板开洞7个，开洞尺寸460×460mm）, 台顶面标高为。平台上平均布荷载为52 kN/m，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。 参考资料： 1) 钢结构设计规范 2) 建筑结构荷载规范 3) 钢结构设计手册 4) 建筑钢结构焊接规范 2．结构形式 平面布置主次梁，主梁跨度 3530 mm ，次梁跨度 2790 mm ，次梁间距1260mm ，铺板下设加劲，间距900mm 。柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接。确定结构布置方案及结构布置形式如图所示 3．材料选择 铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235 ，手工焊，E4 型焊条，钢材弹性模量E =×105N/mm2，钢材密度ρ=?103Kg/m3，基础混凝土强度等级为C30, fc? mm2。 4．铺板设计
钢栈桥和钢平台计算书
钢栈桥和钢平台计算书 中交一公局集团技术中心 二零二零年三月
目录 1计算说明................................................................................................................................................ - 2 - 1.1设计依据 (2) 1.2技术标准 (2) 2栈桥结构 ................................................................................................................................................. - 3 - 3钢平台结构 ............................................................................................................................................. - 4 - 4钢栈桥主要荷载参数.............................................................................................................................. - 5 - 4.1QUY75履带吊 (5) 4.2土方车荷载 (6) 4.3其他荷载 (6) 5钢栈桥上部结构检算.............................................................................................................................. - 6 - 5.1桥面板验算 (6) 5.2横梁强度验算 (7) 5.3贝雷梁验算 (8) 5.4桩顶承重梁验算 (11) 6钢平台上部结构验算............................................................................................................................ - 13 - 7钢管桩计算 ........................................................................................................................................... - 13 - 7.1钢管桩长度计算 (13) 7.2钢管桩强度及稳定性验算 (14) 8钢管桩基础锚固深度计算.................................................................................................................... - 17 - 8.1锚固体的弯矩零值点计算 (18) 8.2锚固体的弯矩零值点的反力计算 (18) 9采用MIDAS CIVIL对栈桥进行验算................................................................................................ - 20 -
钢架计算说明书教材
钢架计算说明书 钢架平台计算方法参照化学工业出版社出版的《钢架》第五层平台设计计算
（1）梁的自重 对于D1号梁： R2 N kg N kg MG N 6000/106001=?== KN N P 5.14 6 40=== 反力KN P R R 75.0221=== cm N KNcm PL M ?==??== 375005.371005.14 1 4max 由于平台铺板连续支承在梁的受压翼缘上，并能阻止梁的扭转，故可略去梁的整 体稳定计算。 由式3-4得 ==?==3max 1740215 375000mm mm N f M W nx 1.74cm 3 按变形考虑梁的承载能力 ][482 W EI Pl W nx <=
==?==453378125250 1000 *10*06.2*4810001500][48mm W E Pl I nx 7.8cm 4 对于D2号梁： R2 N kg N kg MG N 12000/10600221=??== KN N P 34 1240=== 反力KN P R R 5.12 21 == = cm N KNcm PL M ?==??==750007510034 14max 由于平台铺板连续支承在梁的受压翼缘上，并能阻止梁的扭转，故可略去梁的整 体稳定计算。 由式3-4得 ==?== 3max 3480215 750000mm mm N f M W nx 3.48cm 3 按变形考虑梁的承载能力
][482 W EI Pl W nx <= ==????==4533156250250 1000 1006.24810003000][48mm W E Pl I nx 15.6cm 4 对于D3号梁： P2 P1P22P2P1m N q /16005 2000 *5*8.0== (按照第一章中的规定，2/2000m N q =') KN P KN P 5.1,321== Nmm M 8450000)8 40006.1(440003000150015002 max =?+?+?= ===33.39302215 8450000 mm W nx 39.3cm 3 按照变形考虑梁的承载能力： 由a 2=1500/4000=0.37, m 2=0.5, 查表3-5得到：K 2=0.0189843 由a 1=0.5, m 1=0.5, 查表3-5得到：K 1=0.0208333 则由][)384 52(22113W ql K P K P EI l W nx <++=
钢平台计算书
附录 设计计算书 一、基本概况 沈阳市金阳大街跨苏抚线K10+944立交桥新建工程采用双导梁架桥机架设25m箱梁箱（最重箱梁80t）。该架桥机利用第十八联连续梁桥面（长37.5m）与搭设钢平台组装架桥机。组装时起重设备利用100t吊车在桥下吊装组拼，钢平台上无吊车等吊装设备。 二、设计承载力 双导梁架桥机取100t即m1=100t、G1=1000kN 最重箱梁取80t，即m2=80t、G2=800kN 轮胎式运梁炮车重量取7.5t，即m3=7.5t、G3=75kN 1、工况一：1.2×（结构自重+架桥机自重） 双导梁架桥机安装及工作最不利工况:架桥机过孔时,三个支撑点变两个支撑点（前支点、后支点），每个支点由两支腿支撑架桥机,并且后支点位于钢平台孔跨中点处。此时后支点顺桥向位于距46#墩轴线5.4m处（大里程）；横桥向一个支腿位于距线路中心线3.9m处，另一个支腿位于距线路中心线2.1m处（详见工况一示意图）。 每个支腿支撑G1/4 架桥机重量即 S1=G1/4=1000/4=250kN 工字钢间距45cm，支腿下垫长2.5m枕木，即5根工字钢承担荷载P1=S1/5=50KN 2、工况二：1.2×结构自重+1.4×炮车运梁重 钢平台运梁车道面宽5.85米（详见工况二示意图），运梁炮车按挂车荷载定义。炮车运梁车前、车后取（G2+G3）/2，即 S2=（G2+G3）/2=（800+75）/2=437.5 kN 输入炮车荷载为P1=437.5KN，间距25m，P2=437.5KN，间距0.5m
三、建立模型 钢平台模型 直径630mm壁厚10mm螺旋钢管上铺横纵向I50a工字钢，最上层纵向工字钢上铺1cm钢板。 钢平台模型边界条件 立柱边界条件x、y、z方向移动固定，x、y、z方向转动自由；工字钢边界条件z方向移动固定，x、y方向移动自由，x、y、z方向转动自由。
钢结构平台计算书
钢结构平台 设计说明书 设计: 校核: 太原市久鼎机械制造有限公司 二零一四年十月
目录 1.设计资料、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、3 2.结构形式、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、3 3.材料选择、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、 3 4.铺板设计、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、3 5.加劲肋设计、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、5 6.平台梁、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、6 6、1 次梁设计、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、6 6、2 主梁设计、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、7 7.柱设计、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、9 8、柱间支撑设置、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、、
钢平台计算书
挑钢平台计算书 材料自重： 14 井工字钢:168.9N/m X 31m = 5236N 木板：400N/m2x 9 = 3600N 防护栏杆：34.8 N/m X 30m = 1044N 挡脚板：4.7 N/m X 9= 42.3N 合计：9922.3N 施工荷载：3000N/ m2 1、计算次梁（采用14#工字钢，间距600mm） 14# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m 木板自重：400 N/ m2X 0.6X 1.2 = 288 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X.2= 41.8 N/m 挡脚板自重：4.7 N/m X.2= 5.6 N/m 合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2X0.6= 1800 N/m q= 538.1+ 1800 X 1.4= 3058.1N/m M = 1/8ql2= 3440.4 N ? m 验算： 14#工字钢：Wn = 102cm3, Wnf = 102X 215= 21930 N ? m M<
Wnf,满足要求。
1/2 X 3058.1 4587.2 一 0.6 14# 工字钢自重： 168.9X 1.2= 202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X .2= 41.8 N/m 挡脚板自重：4.7 N/m X .2= 5.6 N/m q = 7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。 R1=( 7895.4X 2.5X 1.25-7895.4X 0.5X 0.25) 一 3 = 7895.4N R2=( 7895.4X 3- 7895.4) 一 0.707= 22334.9N Mmax = 7894.5N ? m , 14 # 工字钢 Wnf = 21930 N ? m>M , 满足要求。 3、 验算钢丝绳： 钢丝绳所受拉力 T = 5829.4X 3-( 2X 0.707)= 12367.9 N/m 选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2 ,拉力总和为 219079N ,换算系数取0.82,夹角为45o 。精品文档收集整理汇总 安全系数 K = 219079X 0.82/12367.9= 15,所以安全。 4、 吊环节点验算： 水平力=竖向力=12367.9X 0.707= 8744.1N 吊环取d = 20mm ，焊缝高度he = 8mm 、长度Lw = 50mm 8744.1/[0.7X 8X 2 X( 50- 10)] =19.5N/mm 2 v 1.22 X 160= 195N/mm 2 2、计算主梁（采用14#工字钢） R1 -梁传递： =4587.2N 换为均布荷载： =7645.3N/m
钢结构计算说明书
普通梯形钢屋架设计(2)-3说明书 摘要：本说明书针对内蒙古工业大学钢结构课设-普通梯形钢屋架（2）-3方案编制。屋架位于北京地区，抗震设防烈度8度，建筑面积324㎡，厂房长度54m ，跨度30m ，柱距6m 。包括屋架布置，荷载计算，内力计算，截面设计，节点设计等几个方面的计算设计。 关键词：钢屋架 1.设计资料 普通梯形钢屋架，采用无檩屋盖体系，梯形钢屋架。跨度为30m ，柱距6m ，长度为54m 。，地震设计烈度为8度，1.5m ×6m 轻型混凝土保温屋面板。屋架铰支在钢筋混凝土柱上， 设计荷载标准值见表1（单位：kN/㎡）。 表1 2.钢材和焊条的选用 根据当地区的计算温度、荷载性质和连接方法，屋架刚材采用 Q235B ，要求保证屈服强度 fy 、抗拉强度 fu 、伸长率δ和冷弯实验四项机械性能及硫（S ）、磷（P ）、碳（C ）三项化学成分的合格含量。焊条采用 E43型，手工焊。 3.屋架形式和几何尺寸 屋面材料为轻型混凝土保温屋面板，采用无檩屋盖体系，平坡梯形钢屋架。屋面坡度。10/1=i 屋架计算跨度。mm l l 2700015023000015020=?-=?-= 屋架端部高度取：mm H 18000=。 跨中高度：mm i l H 330010/12/3000018002 H 0 0=?+=?+ =
为了使屋架节点受荷,配合屋面板1.5m宽，腹杆体系大部分采用下弦节间水平尺寸为3.0m的人字形式，上弦节间水平尺寸为 1.5m，屋架几何尺寸如图1 图1 30米跨屋架几何尺寸 4.屋盖支撑布置 根据车间长度、跨度及荷载情况，在车间两端 5.5m 开间内布置上下弦横向水平支撑，在设置横向水平支撑的同一开间的屋架两端及跨中布置三道竖向支撑，中间各个屋架用系杆联系，在屋架两端和中央的上、下弦设三道通长系杆，其中：上弦屋脊节点处及屋架支座出的系杆为刚性系杆（图2），安装螺栓采用 C 级，螺杆直径：d=20mm，螺孔直径：d0=21.5mm。 图2 屋架上弦支撑布置
钢平台方案
钢平台设计方案 一、工程概况 在工程施工时需要架设上承式钢平台两座，钢平台长度为15米单跨7.5米，宽度为9.6米；设计荷载70t。 二、钢平台设计方案及力学验算 1、钢平台结构采用10排贝雷片上承式2跨连续梁结构，跨径分布为：7.5m+7.5m，贝雷梁排间采用4组900支撑架和2组450支撑架联接（具体组合形式见图），桥面系采用18号工字钢作为分配梁间距为40cm，分配梁上铺设2米乘以6米标准桥面板（高度为12cm）作为桥面板，铺设过程中将护筒桩位置空留出来，平台净宽15m，长9.6米。 桥墩由4根Φ600×10钢管桩组成钢管桩平撑为10号槽钢，桩顶横担梁为单根40号Q345B工字钢，桥墩由3组共12根Φ600×10钢管桩组成。 栏杆采用Φ48mm脚手架钢管组成，竖向钢管间距为1.5米，具体形式见图。钢平台示意图如下：（图中尺寸单位：cm）
钢平台断面图
φ60×1cm 钢管桩 钢平台立面图 3
钢平台管桩平面布置图 4
2、钢平台受力验算 荷载组合：在设计计算时，荷载按集中荷载70t，安全系数取1.3，最大活载为：70×1.3=91t。钢平台静载（自重）为：0.6t/m（半边宽度为4.8米），汽车行驶至跨中时主梁为最不利受力组合。最大计算跨径7.5m。假设同时有两辆车在钢平台上施工，每辆车占据平台半幅。 半幅平台受力简图如下： 7.5M跨受力简图 ⑴、汽车行驶至跨中时支座反力 V A = V B =（3.75×6+910）/2=466.25 KN ⑵、贝雷片力学性能为： I=250500 cm4 W=I/70=3578.5 cm3 [M]=2730Kg/ cm2×3578.5 cm3=9769305Kg.cm=97.69 t.m [Q]=2080Kg/ cm2×10.24cm2=19558.4Kg =20.31 t
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学号：121210111 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高 为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺 板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=，钢材密度 33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =
6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： m kN a ?=??==6264.06.015.16100.0q M 22max α 2 22 2max max mm 215mm 87006 .02.10.626466M M N N t W <=??==γγ （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 1501166161006.26001046.12110.0v 3 53333<=?????==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 （1）型号及尺寸选择 选用钢板尺寸680?—，钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝，
最新型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计 算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据： 1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、构造参数
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图 型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一 四、面板验算 模板类型木脚手板模板厚度t(mm) 90 截面抵抗矩W(cm3) 1350 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q K1+P k/S)×1=1.2×0.2×1+1.4×(1.3×2+8/2)×1=9.48kN/m 抗弯验算： M max=0.100×q×s2=0.100×9.48×12=0.948kN·m
σ=M max/ W=0.948×106/(1350×103)=0.702N/mm2<[f]=15N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算 次梁类型工字钢次梁型钢型号10号工字钢截面惯性矩I x(cm4) 245 截面抵抗矩W x (cm3) 49 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 承载能力极限状态： q1=(1.2×G k1+1.4×1.3 ×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.2+1.4×1.3×2)×1+1.2×0.1098=4.012kN/m p1=1.4×P k=1.4×8=11.2kN 正常使用极限状态： q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.2+2)×1+0.1098=2.31kN/m p2=P k=8kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.012(22/8-02/2)+11.2×2/4=7.606kN.m σ=M max/(γx W X)=7.606×106/(1.05×49×103)=147.83N/mm2<[f]=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算