双向板弯矩计算表格
攀枝花学院土木工程学院
第二部分结构计算
1 工程概况
1.1 设计概况：
1.1.1 建设项目名称：攀枝花某小区住宅B栋
1.1.2 建设地点：攀枝花金江区
1.1.3 设计资料：
攀枝花某小区住宅B栋,可占用土地为50m*10m，实际占地面积为50*10，
主体为五层，室内外地坪高差为600mm，层高3m, 女儿墙高1.2m，总高21.7m。.每层一个单元，一梯两户，户型为三室两厅，框架结构。其各层楼的具体布置见
图纸。
地质勘察表明，勘查范围内基底岩石有辉长岩和灰岩，其中辉长岩分布于Ⅰ－Ⅰ1剖面的CK1～CK3钻孔附近，灰岩分布于Ⅱ－Ⅱ1剖面的CK4~CK6号钻孔（详见有关剖面图）。
2、补勘察施工的钻孔在灰岩揭露深度内未见有岩溶。
3．根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）综合判定，该场地属于中硬场地土，II级建筑场地,处于建筑抗震的有利地段。攀枝花地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g。
4．持力层建议设在含碎石粉质粘土层。
5.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.4kN/m2（B类场地）
6.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.6000
1.2 结构承重方案选择
根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用纵横框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图一。在计算时采用横向框架
1.3 主要构件选型及尺寸初步估算
1.3.1. 主要构件选型
（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构
（２）墙体采用：粘土空心砖
（３）墙体厚度：内外墙均为200mm
（４）基础采用：柱下独立基础
1.3.
2. 梁﹑柱截面尺寸估算
（1）主梁:
纵向主梁的跨度为L1=2400mm ，L2=4300mm ，L3=3300mm ，L4=3600mm ，L5=5500mm ，所以L 取较大值。
h=(1/10~1/15)L=366mm~550mm 取h=400mm
截面宽度： （1/2~1/3）h=133~200mm ，取b=250mm ，
满足200,b mm >且b/h=400/250=1.6<4
故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=400mm ×250mm
（2）次梁：
截面高度：h=（1/10~1/15）L=240mm~360mm ，取350mm 截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm ，取250mm ， 故次要框架梁初选截面尺寸为： b ×h=250mm×350mm （３） 框架柱:
11112~(~3000374.7~281,(1~),.
152015203
h H mm mm b h b h ==?===（））取
又根据公式：,V
c n c
N A f μ=
其中n μ为轴压比限值，一般取0.9. 各层的重力代表值近似取212/KN m ，由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是3.6×4.8/2+3.6×3.6/2=15.12mm 2，则竖向荷载的轴压估计值：选35C 型混凝土，216.7/,c f N mm =
KN Nv 1134512.151225.1=???=，
2
754497.169.01134
mm Ac =?=
，
且框架柱截面高度不宜小于400mm
，
故初选截面450450.b h mm mm ?=?
2 . 板的设计
板采用整体现浇式，板厚100
C混泥土，板中钢筋采用
，采用30
h mm
HPB级钢筋。设计中采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采235
用弯矩调幅法对结构按弹性方法所求的弯矩值和剪力值进行适当调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。本计算中选取两个户型为计算单元，将楼板划分为1-17几种板块。
2.1 板的荷载计算 2.1.1 楼面荷载计算：
选用细石混凝土楼面：
40厚C20细石混凝土撒1:1水泥砂子压实抹光：0.4×24=0.96k N/m 2 120mm 厚钢筋混泥土板 25?0.12=3k N/m 2 水泥浆一道（内掺建筑胶） 0.05 k N/m 2 楼面恒载标准值： 0.96+0.05+3=4.0 k N/m 2
楼面横载设计值： g =4?1.2=4.8 k N/m 2
楼面活荷载标准值： 2.0k N/m 2
楼面活荷载设计值： q =2.0KN/m 2 1.4 2.8?=k N/m 2
楼面荷载：
2
2
2
/4.12/8.22/'/2.62/8.28.42/'/6.78.28.4m kN q q m kN q g g m kN q g ====+=+==+=+
厕所活载
标
准值: 2 k N/m 2
活载设计值： 2×1.4=2.8 k N/m 2 厕所荷载：
2
22
/4.12/8.22/'/2.62/8.28.42/'/6.78.28.4m kN q q m kN q g g m kN q g ====+=+==+=+
阳台活载标准值： 2.5 k N/m 2
阳台活载设计值： 2.5 1.4 3.5/kN m ?= 阳台荷载：
22/75.12/5.32/',/55.62/5.38.42/m kN q q m kN q g ====+=+
2.1.2屋面荷载计算
30mm 厚C20细石砼防水 1.0 k N/m 2
三毡四油防水层 0.4 k N/m 2 15mm 厚水泥砂浆找平层 20?0.015=0.3 k KN/m 2 15mm 厚水泥砂浆找平层 20?0.015=0.3 k N/m 2
40mm 厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平 0.04140.56/kN m ?= 水泥蛭石保温层（平均厚度120mm ） 0.1250.6/kN m ?=
110mm 厚钢筋混凝土 0.1125 2.75/kN m ?= 10mm 厚石灰水泥砂浆抹底 0.01170.17/kN m ?=
合计 6.08k N/m
屋面活荷载标准值(上人屋面)： 2.0k N/m 2 屋面活荷载设计值： q =2.0KN/m 2 1.4 2.8?=k N/m 2
屋面荷载： 226.08 2.8/8.88/g q kN m kN m +=+= ，21.4/2
q
kN m =
2.2 按弹性理论计算楼面板 2.2.1双向板的计算
双向板计算系数表进行内力计算，计算见图及计算结果见下表。
2.2.3板的配筋计算
各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚100h mm =，取截面有效高度
080x h mm =，070y h mm =，即按0
0.95s y M
A f h =
计算钢筋截面面积，2
210/y f N mm =板内钢筋采有HPB235，查表得2210/y f N mm = ， C30的混泥土， 0.614b ξ= 29.6/c f KN mm = 00min 0.2ρ= ，计算结果见下表下： 截面
m(KN/m) Ｈ0/mm As/mm2 选配钢筋 实配面积 跨中
1
lox
3.06
80
191.7
Φ8＠200
251
loy 3.06 70 219.1 Φ8＠200 251 2
lox
4.68
80
293.2
Φ8＠150
335
loy
2.94 70 210.5 Φ8＠200 251 3
lox
0.9
80
56.3
Φ8＠200
251
loy
2.19 70 156.8 Φ8＠200 251 4
lox 0.86 80 53.8 Φ8＠200 251 loy 0.94 70 67.3 Φ8＠200 251 5
lox
0.4
80
25.0
Φ8＠200
251
loy
0.27 70 19.3 Φ8＠200 251 6
lox
0.45
80
28.1
Φ8＠200
251
loy 0.24 70 17.1 Φ8＠200 251 7
lox
0.69
80
43.2
Φ8＠200
251
loy 0.81 70 58.0 Φ8＠200 251 8
lox
2.64
80
165.4
Φ8＠200
251
loy 2.49 70 178.3 Φ8＠200 251 9
lox
1.93 80 120.9 Φ8＠200 251 loy
2.12
70
151.8
Φ8＠200
251
10
lox 2.07 80 129.6 Φ8＠200251
loy 2.22 70 158.9 Φ8＠200251 11
lox 4.48 80 280.7 Φ8＠150335
loy 4.23 70 302.9 Φ8＠150335 12
lox 3.22 80 201.7 Φ8＠200251
loy 2.52 70 180.4 Φ8＠200251 13
lox 0.98 80 61.4 Φ8＠200251
loy 1.64 70 117.4 Φ8＠200251 14
lox 4.35 80 272.5 Φ8＠150335
loy 4.18 70 299.3 Φ8＠150335 15
lox 0.87 80 54.5 Φ8＠200251
loy 1.28 70 91.6 Φ8＠200251 16
lox 0.69 80 43.2 Φ8＠200251
loy 0.81 70 58.0 Φ8＠200251 17
lox 2.89 80 181.0 Φ8＠200251
loy 2.52 70 180.4 Φ8＠200251
支座
1—2 7.03 80 440.4 Φ10＠150524 2—8 7.335 80 459.5 Φ10＠150524 3—5 1.55 80 97.1 Φ8＠200251 4—9 2.92 80 182.9 Φ8＠200251 5—6 0.765 80 47.9 Φ8＠200251 6—9 2.42 80 151.6 Φ8＠200251 7—11 5.065 80 317.3 Φ10＠200392 8—11 7.325 80 458.9 Φ10＠150524
9—11 6.91 80 432.9 Φ10＠150 524 10—11 6.965 80 436.4 Φ10＠150 524 12—14 7.23 80 453.0 Φ10＠150 524 13—14 6.3 80 394.7 Φ10＠150 524 14—17 7.425 80 465.2 Φ10＠150 524 15—17 3.92 80 245.6 Φ8＠200 251 16—17 3.02 80 189.2 Φ8＠200 251 17—17
5.91
80
370.3
Φ10＠200
392
3.3次梁的设计
3.3.1次梁的截面选择
次梁高度取值为： (l 主梁间距)
次梁宽度取值为：h/3 1218l h l << 3.3.2次梁的材料选用 次梁材料选取：混凝土C30 （2214.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==） 钢筋HRB335 （ y f =300N/2mm ） 3.3.3次梁的荷载统计 次梁 跨度：3.6m b ×h=200×200 恒荷载标准值 由板传来： 4×1.8×5/8+4×0.6×(1-0.252+0.253)=6.56 kN/m 次梁自重： 25×0.2×(0.2-0.1）=0.5 kN/m 两侧抹灰： 0.01×（0.2+0.1×2）×17=0.07kN/m ∑ 7.13 KN/m 活载标准值 由板传来： 2×1.8×5/8+2×0.6×(1-0.252+0.253)=3.28 kN/m ∑ 3.28 KN/m 荷载设计值 1.2×7.13+1.4×3.28=13.15KN/m 3.3.4次梁的内力计算 次梁 跨度：3.6m b ×h=200×200 跨内弯矩： 1/8×13.15×3.6×3.6=21.30kN ·m 支座剪力： 1/2×13.15×3.6=23.67kN 3.3.5次梁的配筋计算 取跨度为3.6m 的次梁为例： 按弹性理论进行计算，次梁采用C30混凝土，钢筋采用HRB335，查表得: y f =300N/2mm ,214.3/c f N mm =,min 0.215%ρ=，21.43/t f N mm =。 按T 形截面计算 支座截面按矩形截面计算，支座按布置两排纵筋考虑。故 H0=200-35=165mm 按T 型截面进行计算f b 与梁的跨度的确定：翼缘与厚度f h 有关，《规范》规定T 形梁截面受弯构件翼缘计算跨度f b 取01/3,,12'n f l b s b h ++三者中的最小值。 按梁的计算跨度考虑： 0'f 3/1b l ==1200 判断T 形截面类型： () ' ' ' 2/1b f 0f c 1f f h h h -α=1×14.3×1200×100×（165—100/2） =197.34kN ·m>=21.3kN ·m 次梁正截面承载力计算 次梁斜截面承载力计算 (一)双向板按弹性理论的计算方法 1．单跨双向板的弯矩计算 为便于应用，单 跨双向板按弹性 理论计算，已编 制成弯矩系数表， 供设计者查用。 在教材的附表中， 列出了均布荷载 作用下，六种不 同支承情况的双 向板弯矩系数表。 板的弯矩可按下 列公式计算： M=弯矩系数 ×(g+p)l x2 { M=αm p（g+p）l x2 αm p为单向连 续板（αm b为连 续梁）考虑塑性 内力重分布的弯 矩系数。} 式中M为跨中 或支座单位板宽 内的弯矩 (k N·m/m)； g、p为板上恒载及 活载设计值 (k N/m2)； l x为板的计算 跨度(m)。 2．多跨连续双向板的弯矩计算 (1)跨中弯矩 双向板跨中弯矩的最不利活载位置图 多跨连续双向 板也需要考虑活 载的最不利位置。当求某跨跨中最 大弯矩时，应在 该跨布置活载， 并在其前后左右 每隔一区格布置 活载，形成如上 图(a)所示棋盘 格式布置。图(b) 为A-A剖面中第 2、第4区格板跨 中弯矩的最不利 活载位置。 为了能利用 单跨双向板的弯 矩系数表，可将 图(b)的活载分 解为图(c)的对 称荷载情况和图 (d)的反对称荷 载情况，将图(c)与(d)叠加即为 与图(b)等效的 活载分布。 在对称荷载 作用下，板在中 间支座处的转角 很小，可近似地 认为转角为零， 中间支座均可视 为固定支座。因此，所有中间区 格均可按四边固 定的单跨双向板 计算；如边支座 为简支，则边区 格按三边固定、 一边简支的单跨 双向板计算；角 区格按两邻边固定、两邻边简支 的单跨双向板计 算。 在反对称荷 载作用下，板在 中间支座处转角 方向一致，大小 相等接近于简支 板的转角，所有 中间支座均可视 为简支支座。因 此，每个区格均 可按四边简支的 单跨双向板计算。 将上述两种 荷载作用下求得 的弯矩叠加，即 为在棋盘式活载 不利位置下板的 跨中最大弯矩。 (2)支座弯矩 支座弯矩的活 2.4板配筋计算 2.4 板配筋计算 2.4.1 楼板厚度的确定 房间楼板短跨方向最大为6000mm ，梁、板用C25混凝土，柱用C30混凝土 ， 111 1h ~~6000120~150********L mm ????==?= ? ????? ，则取板厚t=120mm 。 2.4.2 荷载计算 恒荷载标准值： 客房、过道、其余的房间： 25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ? 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 卫生间、厨房: 20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 恒荷载标准值： 合计：24.04N/m k 活荷载标准值： 根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =，由于 4.6 2.3 2.82 k k g q ==< 则是活载起控制作用。 2.4.3 内力计算 按弹性方法进行内力计算，双向板恒活载设计值计算计算结果见表1；板弯矩计算计算结果见表2 ，板配筋计算计算结果见表3，板跨中配筋计算见表4。板支座配筋计算见表5. 现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸) 尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。 在进行板的计算的同时，当板的长边比去短边大于2的为单向板，小于2的为双向板，双向板则可根据混凝土下册后面附录的表格查询系数，即可求得长向和短边方向的弯矩，则可根据弯矩求出所需配置的钢筋。在计算中四边的连接情况，可简化成当板下沉，如卫生间、厨房等，则看为四边简支，当板没有下沉时，则按四边固定计算。 单向板当板下沉时，可简化成两端固定的简支梁，当板没有下沉，则可看作时两边固定的梁，则配置短边的钢筋，长向的钢筋按构造配筋。 在下面计算中举一块双向板计算过程，其余的用表格表示。 板结构布置图如下，共有21块板。 双向板计算步骤TTA standardization office 双向板计算步骤公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08] LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm 板厚: h = 120 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=mm2 ft=mm2 ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = ×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= % 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) = 永久荷载分项系数: γ G 可变荷载分项系数: γ = Q 准永久值系数: ψq = 永久荷载标准值: ｑgk = m2 可变荷载标准值: ｑqk = m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简支/简支/简支 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 泊松比:μ = 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-40=80 mm 六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=< 所以按双向板计算): 向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2 = +***+**32 = kN*m 2 常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合 （2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1 攀枝花学院土木工程学院 第二部分结构计算 1 工程概况 1.1 设计概况： 1.1.1 建设项目名称：攀枝花某小区住宅B栋 1.1.2 建设地点：攀枝花金江区 1.1.3 设计资料： 攀枝花某小区住宅B栋,可占用土地为50m*10m，实际占地面积为50*10， 主体为五层，室内外地坪高差为600mm，层高3m, 女儿墙高1.2m，总高21.7m。.每层一个单元，一梯两户，户型为三室两厅，框架结构。其各层楼的具体布置见 图纸。 地质勘察表明，勘查范围内基底岩石有辉长岩和灰岩，其中辉长岩分布于Ⅰ－Ⅰ1剖面的CK1～CK3钻孔附近，灰岩分布于Ⅱ－Ⅱ1剖面的CK4~CK6号钻孔（详见有关剖面图）。 2、补勘察施工的钻孔在灰岩揭露深度内未见有岩溶。 3．根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）综合判定，该场地属于中硬场地土，II级建筑场地,处于建筑抗震的有利地段。攀枝花地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g。 4．持力层建议设在含碎石粉质粘土层。 5.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.4kN/m2（B类场地） 6.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.6000 1.2 结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用纵横框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图一。在计算时采用横向框架 1.3 主要构件选型及尺寸初步估算 1.3.1. 主要构件选型 （１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：粘土空心砖 （３）墙体厚度：内外墙均为200mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.3. 2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （1）主梁: 截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： 2 0c s 1u bh f M αα= (9-1-1) 抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： RE 2 0c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2) 因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后?RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 {}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及CD 跨： f 31l b ='=3=； 1 .00f ≥'h h ， 故取f b '= 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ， 两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则 ()2f 0f f c h h h b f '-''=×1860×130×（660－130/2）=该值大于跨中截面弯矩设计值， 故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 BC 跨： 0f 31l b ='=3=； n f s b b +='=+； m h b b f f 86.113.0123.012=?+='+='; 1 .00f ≥'h h ， 故取f b '=1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则 () 2f 0f f c h h h b f '-''=×1000×130×（510－130/2）=该值大于跨中截面弯矩设计值， 故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。 表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 整体式双向板肋梁楼盖设计例题 1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题 1．设计资料 某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm ，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值2 5.0kN/m q =，混凝土为C20（2c 9.6N/mm f =），钢筋为HPB300级（2y 270N/mm f =），支承粱截面尺寸200mm 500mm b h ?=?。 图1.3.19 结构平面布置图 2.荷载计算 （原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm 厚水泥砂浆面积 320.02m 20kN/m 0.40kN/m ?= 15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m 17kN/m 0.26kN/m ?= 板自重 320.10m 25kN/m 2.50kN/m ?= 恒荷载标准值 23.16 kN/m = 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m 1.2 3.8kN/m ?= 活荷载设计值 22 =5.0kN/m 1.3 6.5kN/m q ?= 合计： 2 =10.3kN/m p g q =+ 3.按弹性理论计算 求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q 和区格板棋盘式布置的反对称荷载/2q ±。 对称荷载 22 26.5 kN/m '=g+ =3.8 kN/m + =7.05 kN/m 22q g 反对称荷载 2 26.5 kN/m '=== 3.25 kN/m 22 q q ±± ± 在 'g 作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。在 'q 作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。 求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载 210.3 kN/m p g q =+= 按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。 由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即 表1.3.1 双向板弯矩计算 10847.085 钢筋钢筋钢筋单位构件单件合计钢筋各部位尺寸Total 弯曲下料重量 构件名称钢筋代码编号型号直径重量数量钢筋根数a b c d e Length 扣除长度(kg) (mm)(kg/m)根数(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm) 基础 J-I 网片Φ1414 1.20821836A 17301730173075.260KZ1KZ1Φ2525 3.85321224K 100430010045001254375404.603GZ1GZ1Φ1414 1.2084416B 1501700185035181535.092 GZ2Φ12120.88813452B 1501700185030182084.023 一层GZ1Φ1414 1.2084416B 2003900410035406578.595 GZ2Φ12120.88813452B 20039004100304070187.897 构造柱箍筋Φ６60.2221730510J 1901909407586597.915柱箍筋Φ８80.39523264J 3503501640100154038.890LL-1LL-1Φ2020 2.466166B 25087509000508950132.432 LL-1Φ2020 2.466166B 2503800405050400059.188 LL-1Φ10100.617122A 11350113501135013.995 拉筋Φ８80.39512222K 502105031040270 2.344 箍筋Φ８80.3951110110J 4002001440100134058.162 圈梁A1-2Φ12120.888144B 2003700390030387013.743 A7-8Φ12120.888144B 2004600480030477016.939 B Φ12120.888144 C 2004400200480060474016.833 C Φ12120.888144C 2003500200390060384013.637 D E Φ12120.888248B 2008800900030897063.710 Φ12120.888248B 2002300200270030267018.964 Φ12120.888248A 90009000900063.923 1 ， 8Φ12120.888248B 2008800900030897063.710 Φ12120.888248B 20090011003010707.600 2, 7Φ12120.888248C 2006150200655060649046.095 3 4 5 6Φ12120.8884416C 2003150200355060349049.576 箍筋Φ６60.222111J 190190940758650.192 屋面Ｌ1LI Φ2222 2.984133B 2508750900055894580.077 L1Φ2222 2.984133B 2503800405055399535.764 L1Φ2525 3.853144B 2508750900062.58937.5137.758 L1Φ2525 3.853144B 2503800405062.53987.561.461 L1构造筋Φ10100.617144A 11400114001140028.114 L1拉筋Φ８80.39512020K 702107035040310 2.446 L2Φ2222 2.9842612C 250615025066501106540234.188 L2Φ2525 3.853248C 250615025066501256525201.145 L2构造筋Φ10100.617144A 61006100610015.044 L2拉筋Φ８80.39518080K 7021070350403109.786 L1 L2箍筋Φ10100.6171230230J 55020018001251675237.521 E 轴 1 8面筋Φ12120.888122B 2008800900030897015.927 面筋Φ12120.888122A 90009000900015.981型式a b a c b b c a b c d a a b d a b a a A B C E G H a F a b c a I K c L c a b b c e d b J D c e JLAD-G0204 板式楼梯结构计算用表 李洪彬 板式楼梯结构计算用表 吉林省建筑设计院有限责任公司标准JLAD-G0204 批准：审定：审核：编制： 一编制说明 1.本计算表依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）和《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）编制.考虑了正截面受弯,挠度和裂缝宽度计算条件.结 构重要性系数γ。=1.0 2.本计算表用于一般民用建筑板式楼梯踏步板的设计.设计适用范围： 1.）水平计算跨度：1800㎜～6900㎜. 2.）活荷载标准值：2..0KN/㎡,2.5 KN/㎡, 3.5 KN/㎡ 3.）混凝土强度等级：C20,C25,C30. 4.）钢筋为HPB235级,当采用其他级别时,不得用本表查得的钢筋面积进行强度代换,应另行计算。 3. 本计算表选用时应根据踏步尺寸,水平计算跨度,活荷载标准值,混凝土强度等级,弯距系数（可按表11要求确定）直接查得踏步板厚度及跨中受力钢筋面积,踏步板支座负弯距钢筋面积应按表11要求确定 4.计算简图为两端支承的斜板,荷载形式为满跨布置的均步荷载.面层荷载为0.65 KN/㎡,板底抹灰为0.34 KN/㎡,未考虑栏杆或栏板荷载. 二应用实例 某办公楼板式楼梯踏步板,水平计算跨度为3300,踏步高150,宽300,水磨石面层,板底抹麻刀灰,踏步板两端支座分别与平缓台板连接,采用钢栏杆. 选用C20混凝土,HPB235钢筋,活荷载标准值2.5 KN/㎡, 查表11：弯距系数为1/10 查表4：h=120mm,As=746m㎡/m 查表10：Gk=6.58 KN/㎡,фmax=12㎜,C=20㎜ 查表12：配筋选用φ12@150,As=754>746.双向板按弹性理论计算方法简介
最新2.4板配筋计算汇总
双向板计算步骤
荷载与结构静力计算表讲解
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梁板柱配筋计算书
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钢筋下料表格(带图)附手算钢筋公式汇总表
板式楼梯配筋计算表_图文