关于轴流风机的喘振及其预防方法

关于轴流风机的喘振及其预防方法

发表时间:2002-9-16作者：胡惠源

摘要：

1 两台轴流风机并联运行特性

2台变节距轴流风机可并联运行。但要注意避免喘振，(后面将作专门讨论)图1所示为2台变节距轴流风机的运行特性。图1中风机特性为单只风机的特性。曲线I表示锅炉的阻力曲线。如果，两台风机是同步调节，工作点1表示锅炉需要的空气体积流量，则工作点2为每台风机的运行点。

事实上的两台风机工况也可不一样。这种配合很复杂，每台风机可在1到Y之间的任一点工作，而2台风机的风量总和只要等于工作点1的风量即可。虽然，从图1中可知，为保证其效率最高，每台风机最好在工作点2运行。

设想加大轴流风机的尺寸，以使1台风机运行就能在工作点1运行，。如果有第2台风机启动，并并入并联运行时，第2台风机一定经过3→X→Y→1，虽然在X到Y时会产生喘振。解决此问题的方法是在第2台风机投运之前要降低锅炉负荷，使工作点1降下来，降到某值，以确保第2台风机投入并联运行时不会通过喘振区。

2 喘振特性

轴流风机有喘振问题，喘振是一种空气动力现象。

如果风机叶片要求提供大于其设计时的推力，在叶片周围则要发生流传的分裂，使得风机不稳定，不能运行在它的正常性能曲线上，这就

是发生喘振的原因。

图2中的曲线上标有A的等叶片角是正常风机性能曲线。每个叶片角曲线有其单独的喘振点，以I表示。曲线C是把所有的I点相连而成的，称为喘振线。喘振线上都是喘振区。

3条B虚线表示3个不同叶片角度的特征喘振曲线。此曲线表示如果发生喘振，风机运行所经历的路径，即如果运行在I点，风机会按B曲线路径运行。

图3表示喘振与锅炉阻力特性的关系。

设正常的锅炉系统的阻力曲线B，由于某种原因(例如主燃料跳闸)而增大，曲线B1为新的锅炉阻力曲线。运行点X将改变，先沿A到I点，此时发生喘振，再沿喘振特性曲线D工作，D与新的阻力曲线B：的交点X：为新的运行点。

如果系统阻力仍很高(曲线B1)，则风机一直运行在不稳定的喘振情况X l处，但系统阻力下降时，风机则从喘振情况恢复到正常的性能曲线A。

若在上述扰动下，改小叶片的角度，可使风机仍能稳定，例如在曲线A：时，虽然阻力曲线较高，但仍能稳定运行。

风机喘振时，会发生流量振动，其频率和能量是不可预测的，它会引起叶片的损坏。因此，要求采取防喘振措施。

3 防喘振的一般措施

如果轴流风机尺寸合适，系统阻力曲线又呈抛物线状，喘振的可能性是较小的，图4所示。若风机过大，则其运行曲线2，如果略受扰动，很易造成喘振，而曲线1要比曲线2情况好得多。

预防喘振的主要问题是要使操作员和控制系统知道风机运行在哪一点，主要方法如下。

(1)监视叶片角度和风机压头。通过变送器将角度和压头信号送人控制室，操作员监视此2参数并与预先画好的风机特性曲线作比较，以判断是否在安全区工作。

(2)测量风机流量和压头信号，供操作员监视。

(3)将风机流量和压头信号送入X-Y绘图仪，以作监视，如图5所示。

A点表示当时的风机运行工况。

(4)在CRT画面上，画上风机的运行特性曲线，且将运行风机的工作点显示上去，操作人员可直接从CRT上看到风机的工作状态。

(5)利用函数发生器，生成喘振曲线报警线，放人自动控制系统，当运行点接近喘振线时，则发出报警，如果更进一步接近喘振线，控制系统自动减小2只风机叶片的角度。如图6所示。例如，开始在工作点1，此时发生报警，如果到达参加调节线2处，自动调节系统能使执行机构动作，使叶片角度向减小方向动作，直至3点，以作保护用。

4 平圩电厂防喘振措施实例

(1)风机启动回路

这主要是预防1台风机已在运行，另1台启动并入并联运行时发生喘振。其方式是装1个差压开关。其整定值要低于或等于A值。见图7，如果另一台风机的压头高于A值，则第二台风机不允许启动。此时，要调低锅炉负荷，待满足此条件后才能启动。否则第二台风机在并入并联运行时，可能会产生喘振。

(2)在CRT上显示风机运行点

将压头和风量(经温度修正)通过变送器送人计算机。在轴流风机画面上可将运行点显示出来。图8所示的是平圩电厂所用的CRT喘振监视画面。各种线条可采用不同颜色，而每台风机实际运行点以A点表示。

(3)在风机控制回路中的防喘振回路

在风机控制系统中，加人防喘振回路，当到达设定值时，直接调小风机角度，以确保不产生喘振。如图9所示，其中函数发生器的功能是要获得减角度的曲线2，调节器C1的输出信号是根据燃烧要求得出的，而调节器C2的输出信号是根据防喘振要求得出的，通过小值选择器，能确保叶片角度向安全方向动作。另外，在C2调节器处可引出A报警信号，以示风机运行已达喘振边缘。

以上介绍了平圩电厂所采用的措施。其它工程还用了一些别的方法，但本质上还是相似的，不再赘述。

DFBZ方形壁式轴流风机

DFBZ-I 型方形壁式轴流风机 详细说明 机号：2.5#-6.3# 风量:600-9000m3/h 全压:40-147Pa 特点：采用内转子电机直联传动,安装方便牢固、振动小、噪声低、运行平稳,出风口装自垂百叶,可防室外自然风、雨水倒灌 应用：工矿企业、民用建筑、体育馆、畜牧业、各种娱乐场所的壁式排风 您现在的位置： 山东玻璃钢金光集团有限公司 > 供应信息 > 轴流风机 T35-11轴流风机

详细说明 T35-11型玻璃钢轴流风机，是国家机械委员会推广使用的一种高效低压通风机，该机耗电量低噪音小，并具有优良的耐腐蚀等特点。可用于工业厂房，机械制造，化工，印染，电镀，医药等行业。T35-11型轴流风机，以叶轮直径的大小为NO；2。8，NO3。15，NO3。55，NO4，NO4。5，NO5，NO5。6，NO6。3，NO7。1，NO8，NO9，NO1O，NO11。2，共十二种型号，每一种型号的叶片都为4或着6片。叶片又可装成15。20。25。30。35。等角度，因此。每一种机号由于叶片角度的大小，主轴转速快慢的不同，风机的风压，风量及所消耗的功率也不同，具体详见性能表。 机号转速R/MIN 风量M3/H 全压PA 电机型号功率KW 2．8 2900 1649 152．0 YSF-5622 0．12 2．8 2900 2167 168．6 YSF-5632 0．18 2，8 2900 2685 173．5 YSF-5632 0．18 2．8 2900 2912 186．2 YSF-5632 0．18 2．8 2900 3202 232．3 YSF-6322 0．25 2．8 1450 826 38．2 YSF-5014 0．025 2．8 1450 1086 43．1 YSF-5014 0．025 2．8 1450 1346 44．1 YSF-5014 0．025 2．8 1450 1464 48．0 YSF-5024 0．040 2．8 1450 1605 59．8 YSF-5024 0．040 3．15 2900 2339 192 YSF-6312 0．18 3．15 2900 3074 213．6 YSF-6322 0．25 3．15 2900 3810 219．5 YS-F6332 0．37 侧壁、吸顶排风? DFBZ型方形壁式轴流风机

防喘振控制原理及方法

4.2 离心压缩机防喘振控制 4.2.1 离心压缩机的喘振 1．离心压缩机喘振现象及原因 离心式压缩机在运行过程中，可能会出现这样一种现象，即当负荷低于某一定值时，气体的正常输送遭到破坏，气体的排出量时多时少，忽进忽出，发生强烈震荡，并发出如同哮喘病人“喘气”的噪声。此时可看到气体出口压力表、流量表的指示大幅波动。随之，机身也会剧烈震动，并带动出口管道、厂房震动，压缩机会发出周期性间断的吼响声。如不及时 采取措施，将使压缩机遭到严重破坏。例如压缩机部件、密封环、轴承、叶轮、管线等设备和部件的损坏，这种现象就是离心式压缩机的喘振，或称飞动。 下面以图 4.2-1 所示为离心压缩机的特性曲线 来说明喘振现象的原因。离心压缩机的特性曲线显 示压缩机压缩比与进口容积流量间的关系。当转速 n 一定时，曲线上点c 有最大压缩比，对应流量设 为P Q ，该点称为喘振点。如果工作点为B 点，要 求压缩机流量继续下降，则压缩机吸入流量 P Q Q < ，工作点从C 点突跳到D 点，压缩机出口 压力C P 从突然下降到D P ，而出口管网压力仍为 C P ，因此气体回流，表现为流量为零 同时管网压力 图4.2-1 离心压缩机的特性曲线 也下降到 D P ，一旦管网压力与压缩机出口压力相等，压缩机由输送气体到管网，流量达到A Q 。因流量A Q 大于B 点的流量，因此压力憋高到B P ，而流量的继续下降，又使压缩机重 复上述过程，出现工作点从B A D C B →→→→的反复循环， 由于这种循环过程极迅速，因此也称为“飞动”。由于飞动时机体的震动发出类似哮喘病人的喘气吼声，因此，将这种由于飞动而造成离心压缩机流量呈现脉动的现象，称为离心压缩机的防喘振现象。 2．喘振线方程 喘振是离心压缩机的固有特性。离心压缩机的喘振点与被压缩机介质的特性、转速等有关。将不同转速下的喘振点连接，组成该压缩机的喘振线。实际应用时，需要考虑安全余量。 喘振线方程可近似用抛物线方程描述为： θ 2 121Q b a p p += （4.2-1） 式中，下标1表示入口参数；p 、Q 、θ分别表示压力、流 量和温度；b a 、是压缩机系数，由压缩机厂商提供。喘振线可用图4.2-2 表示。当一台离心压缩机用于压缩不同介质 气体时，压缩机系数会不同。管网容量大时，喘振频率低，喘 振的振幅大；反之，管网容量小时，喘振频率高，喘振的振幅 小。 图4.2-2 离心压缩机的喘振线

防喘振

1. 压缩机的防喘振控制方案 以往方案大致可分为固定极限流量和可变极限流量防喘振控制两类。但到目前为止，对于不同摩尔质量、温度、压力的压缩气体，还没有一种切实可行的方法来有效、精确地计算压缩机的喘振线，通常都是建立一个较大的额外安全空间，保证机组在可预设的最佳工作状况下安全运行，但这种方法使得压缩机的工作效率大为降低，因此有关的专业技术人员一直在寻找更有效的方法来解决防喘振控制过程中的安全与效率问题。TS3000 系统的成功应用， 就较好地解决了此问题。 2. 喘振线作图的基本方法 压缩机防喘振控制系统的基本原理，如图2 所示。 图中：Yl=Y2/Y3=Pd/Ps=(PT2+ 1.0332)/(PT1+1.0332)； SP=Y4=V(Pd/Ps)+K(给定)；Y5= h/Ps=FT5/(PT1+1.0332)(测量)采用Pd／Ps 和c·h/Ps 做喘振曲线，其基本形状为抛物线，而采用Pd/Ps 和(c· h/Ps )2作图时得到的喘振线则在工作点附近基本呈直线形状(简化后，C2h/Ps)。 其关系式如下： h/Ps=V·(Pd/Ps)+K式中，Pd—压缩机出口压力(绝压)，kPa；Ps—压缩机入口压力(绝压)，kPa；C—常数(由孔板尺寸决定)，m2；h—孔板差压(与流量的关系式为Q2=H)，kPa 3. 工艺控制方案 (1)压缩机防喘振调节画面组成

(a)防喘振动态示意图，将压缩机实际工作点在防喘振示意图上相应显示。 (b)动态数据，将实际工作点数据在ESD 画面相应处显示。 (c)点击ESD 流程图上相应调节阀，可弹出PID 画面，可在线修改设定值或输出值。 (2)调节防喘振电磁阀设定3 种状态，正常运转状态下，可设定自动调节，开停工或异常状态下， 可设定手动调节或强制调节。 (3)报警 利用声光报警及画面报警提示。 (4)控制要点 (a)开压缩机前，应先将防喘振阀强制打开至100％。 (b)当压缩机实际工作点靠近防喘振线时，应提高压缩机转速，维持正常生产，若压缩机 转速已达最大，则应打开防喘振阀，并适当降低装置负荷，保证压缩机的正常运行。 (c)当压缩机进入喘振区，ESD 声光报警时，应立即打开防喘振阀，并相应降低装置生产 负荷，消除喘振，使压缩机回到正常工作区运转，避免压缩机损坏或故障。 (5)机组喘振线及防喘振线示意图 见图3。

T35型轴流风机样本

用途 T35型轴流通风机是替代30K4型风机的新产品，T35主要是为一般工厂、仓库、办公室、住宅等场合的通风换气或加强暖气散热之用，若将机壳去掉，也可作自由风扇，亦可在较长的排气管道内间隔串联安装，以提高管道中的风压。T35型轴流风机是在国外同类产品的基础上，通过模型试验研究，确定了风机叶型，采用了圆筒型轮毂结构，同时对电机进行了改型设计，减少了流动损失，因而使风机效率出口按圆面积提高到77%，按出口环面积计算提高到89.5%，噪声比A声降低了3.6d B,又增强了叶根处的强度，避免了叶片断裂现象。 BT35型防爆轴流通风机主要是排送含有易燃、易爆但无腐蚀性之气体，电机须用防爆电机，开关须用防爆开关或远离易爆点，在易爆区域内电线不许有接头。 通过T35、BT35风机的气体应无腐蚀性及显著粉尘，其温度不得超40℃。 BFT35主要是排送易燃、易爆且有腐蚀性之气体，但温度不得超过60℃。 型式 本系列产品按叶轮直径不同共分为13种机号，依次排列为№2.8 、3.15 、3 .55 、4、4.5、5、5.6、6.3、7.1、8、9、10、11.2 等。每一种机号又可安装成15°、20°、25°、30°、35°等5 种角度。 本系列产品均采用叶轮直接装在电动机轴上的直联结构。在叶轮圆周速度不超过60m/S条件下配用三种转速：2900、1450、960r/min，面对进风口方向看叶轮为逆时针转动，进气方向在叶轮端。 风机出厂前，均经运转试验，确保运转平稳。 结构 T35、B T35风机主要由叶轮、机壳、集风器等三部分组成。 B F T35风机主要由叶轮、机壳、集风器等组成，它们均为玻璃钢制成。支架是由型材制成与风筒连接。 叶轮部—由叶片和轮毂组成，叶片均采用薄钢板制成，且按选定之安装角焊于轮毂上。 机壳部—由风筒，支架组成，均采用薄钢板及型材制成，风筒为圆筒型，与叶轮之间有一定间隙。（ B T35风机风筒内圆铆接铝衬用以防爆）。 集风器部—由集风器法兰、集风器组成、集风器为圆弧流线型，可减少气流入口的损失，由薄钢板制成。 性能及选用

诱导风机样本-附件1

诱导风机样本-附件1 诱导风机是无风道射流诱导通风系统的一部分，它与送风风机、排风风机组成整个系统。YDF-I型诱导风机一般用于无风管诱导通风系统，有卧式和立、卧式两用两种机构形式，电机采用风机专用单相电机。YDF-II型诱导风机为柜式箱体机构，卧式安装。 基本参数

诱导风机：又称射流风机、接力风机。他通过诱导，进行空气的传递。本身得风量很小。公共实施中常用在车库的通风系统中，搅匀，清除局部空气死角。使局部空气得到改善。主要是节省空间

诱导风机是根据高速射流诱导通风理念而设计的新型风机，由多组该风机组 成的无风道诱导通风子系统可与送风风机、排风风机组成整个通风排烟系统。其工作原理是由以系统设计、适当布置的多台诱导风机喷嘴射出的定向高速气流，诱导室外的新鲜空气或经过处理的空气，在无风管的条件下将其送到所要求的区域，实现最佳的室内气流组织，以达到高效经济的通风换气效果。使用无管道射流诱导通风系统时，可省去设计，制造，安装风管及其它配套工程方面的费用，这部分费用比使用的诱导风机机级昂贵的多，而且以整个层面为通风风道，送风风机，排风风机所需要风压比使用管道时小的多，这样就可以选用大风量较低风压的风机，使所需功率降低，大幅度降低了运行成本和投资费用，当送排风机停止运转时，诱导风机仍可运转，起到局部通风换气的作用。 诱导风机内置高效率离心风机，具有明显的噪声低、体积小、重量轻、吊装方便（立式、卧式均可）、维护简单的特点，已广泛应用于地下停车场，体育馆、车间、仓库、商场、超市、娱乐场所等大型场所的通风。 YDF系列诱导风机的特点1、设计简单、灵活：系统规划简单，设计变动弹性大，容易修改，出错机会小；2、节省空间：不需要传统通风那样复杂巨大的管路，最大也不过35CM口径螺旋风管；3、安装简便：无需巨大风管，施工简单，安装方便、灵活；安装位置有针对性，使用方便；4、新型喷嘴：采用挠性喷嘴可万向调节，射流方向随意调整，简单方便，灵活机动；5、高效节能：利用物理特性诱导风量，故节省电力，运转成本低，设备体积小，安装费用降低；6、维护方便：诱导风机设有检修门和过滤网，过滤网清洗方便，风机检修、维护简便；7、换气质量高：诱导气体完全流通，不会有死角产生，降低废气浓度，避免污染积累，提高空气品质。 诱导风机：又称射流风机、接力风机。他通过诱导，进行空气的传递。本身得风量很小。公共实施中常用在车库的通风系统中，搅匀，清除局部空气死角。使局部空气得到改善。主要是节省空间 诱导风机是根据高速射流诱导通风理念而设计的新型风机，由多组该风机组 成的无风道诱导通风子系统可与送风风机、排风风机组成整个通风排烟系统。其

轴流通风机安装

（四）轴流通风机安装1、安装流程

2、风机安装工艺要求 （1）施工准备 A、编写施工方案，上报监理单位批准后实施； B、对施工人员进行技术交底，准备各种安装用机具，施工现场进行清理； （2）开箱检验 A、开箱检验时必须由业主代表、监理单位代表、供货单位代表及施工单位代表共同参与进行，开箱检验前应具备下列技术资料： a、风机的出厂合格证、质量证明书、操作使用说明书； b、供货单位提供的装箱清单。 B、风机的开箱检验应符合下列规定: a、核查随机资料是否齐全； b、检查风机表面是否锈蚀、是否有严重的碰撞痕迹和损坏现象； c、检查风机的附件、内件、零部件是否齐全完好。 d、开箱检验完毕后，对于暂不安装的零件、易损件等应设专人、专库妥善保管。 e、开箱检验完毕后及时填写开箱检验记录。 （3）基础验收 A、风机安装前由基础施工单位向安装单位进行基础验交，同时提交质量证明书、强度试验报告、测量记录等施工技术资料，并办理交接手续。 B、基础检查验收要求: a、基础外观不应有裂纹、蜂窝、孔洞及露筋等缺陷；强度达到设计要求，预埋螺栓的螺纹部分应无损坏，预留螺栓孔应清理干净； b、核实基础螺栓中心是否与设备螺栓孔距相符； c、基础尺寸及位置应严格符合设计和规范的规定，基础上应明显标出纵横中心线、标高基准线； d、基础尺寸及位置允许偏差应符合下表要求：

基础尺寸及位置允许偏差表 1）垫铁安装 安装垫铁前，应将基础表面铲好麻面，麻点深度一般不小于10mm，密度以每平方分米内有3～5点为宜。放置垫铁处（至周边50mm）应铲平，铲平部位水平度允许偏差为2mm/m。 A、垫铁布置时，以地脚螺栓两侧各放置一组为原则，并尽量靠近地脚螺栓，相邻两垫铁组的间距一般为500mm为宜； B、每组垫铁由两斜一平组成，应放置平稳，接触良好，将垫铁表面油污清理干净，层间应压紧，设备垫铁高度为30～60mm, C、风机找正，平垫铁应露出设备支座底板外缘10～20mm。斜垫铁比平垫

高炉轴流风机喘振分析及防喘振控制系统研究

高炉轴流风机喘振分析及防喘振控制系统研究 张红庆 陕西维远科技有限公司 710054 摘要：本文介绍了轴流风机喘振现象的形成机理、不同气温条件下喘振曲线的动态补偿方法，分析了常见的传统防喘振控制工艺中存在的不足，以及先进防喘振控制技术应用于高炉轴流风机的优化控制策略。 关键词：轴流鼓风机；防喘振；优化控制 引言 目前静叶可调式轴流风机在钢铁企业400~2000m3的高炉上已普遍使用。在高炉风机的控制系统中，防喘振控制系统是最核心的控制环节，必须综合考虑高炉生产、机组安全、节能降耗等多方面需求，如果在控制工艺中采用常规的简单、粗放的设计方法，不仅能耗浪费严重，也是极大的安全隐患。本文介绍的高精度防喘振控制系统，不仅可以更有效地保证机组和安全和稳定，同时也可以充份发挥机组的最大性能范围，对高炉安全性和产量的提高起到显著的促进作用。 轴流风机喘振现象的本质 为了更好地理解和设计防喘振控制系统，有必要对轴流压缩机形成发生喘振现象的本质原因加以说明。 轴流风机转子的叶片呈多级排列，每一级叶片环绕转子形成一组叶栅。空气流经过多级叶栅逐级压缩传递，最终经末级叶栅到达出口。在一定的静叶角度下，气体的流量与风机出口的压力有关，压力越高，流量越低。喘振是指风机达到出口压力极高、流量极低极限后的工况突变。

气流冲角及叶片背面表层气流脱离失速现象 气流沿轴向进入叶栅时，气流方向与风机叶片之间的夹角称为气流冲角。随着压力的增高，入口流量愈小，气流冲角也就愈大。当气流冲角增大到一定程度时，沿叶片的非工作面将发生气流脱离现象。这种现象称为脱流或失速。失速是叶轮式轴流输送设备都会遇到的一种现象，失速又叫旋转脱流，即由于气体对叶片的冲角过大而使得气流的流线脱离叶片表面，结果叶片表面处的气流变为紊流，同时可导致叶片颤振。失速区沿叶栅旋转传递和不断扩展，就会引起压缩机的工况突变，即喘振。 气流冲角增大至一定程度后，沿叶片背面形成气流脱离现象示意图 当风机发生喘振时，整个风机的管网系统气流周期性振荡现象，这时，轴流风机虽然仍在旋转，但对气体所做的功却不能提高风机的流量和压力，而是基本上转化为空气热能。风机的气动参数（流量、压力）将作大幅度的纵向脉动，且发出低沉的异常声音和震动。在轴流风机发生喘振时，纵向推力来回振荡会导致

高炉轴流风机防喘振控制系统优化及实验

高炉轴流风机防喘振控制系统优化及实验 摘要：针对萍钢4#高炉鼓风机存在的问题，阐明了防喘振控制优化的方案，包括工况点沿防喘线精确控制，入口温度对喉部差压、出口压力的补偿，提出了控制优化的具体实施方法，优化达到了预期目标。 【关键词】轴流风机防喘振优化实施 一、前言 高炉鼓风机是高炉炼铁生产的关键动力设备，为确保鼓风机的安全稳定运行，在其控制系统中必须配备防喘振自动控制，并应兼顾高炉生产、机组安全、节能降耗等各方因素，高炉作为鼓风机供风的负载，炉内状况瞬息万变，鼓风阻力发生扰动，控制系统将使防喘振阀动作，就会在高炉意外崩料和风机喘振之间处于两难的境地，本文以萍乡钢铁公司4#高炉鼓风机的防喘振控制优化为例，阐述控制系统在防喘振调节过程中如何保证送风压力的稳定性，在安全运行前提下充分发挥风机能力，进而为高炉稳产、高产奠定基础。 二、存在的问题 萍乡钢铁公司4#高炉采用AV45-13全静叶可调式轴流风机，由于防喘振控制侧重于保护鼓风机，加之防喘振控制品质不高，2010年投产以来，防喘振控制系统运行状况不甚理想，主要表现在以下几方面： 1）防喘阀开度基本在10%左右，轴流风机经常处于放风状态，造成大量无谓能量损失，放风噪声污染严重。 2）防喘振的控制品质有待提高：一旦高炉路况不顺，鼓风阻力增大使风机工况点进入调节区时，通常是采用人工紧急干预打开防喘阀使工况点回到稳定工作区，保守的安全意识使工况点总是远离防喘振线。 3）不同入口温度对风机喘振性能有较大影响，采用固定的喘振性能曲线不能真实地反映风机喘振性能，一方面可能影响风机的安全、稳定运行，另一方面可能制约风机供风能力的充分发挥。 三、防喘振控制优化方案 1．防喘振控制优化的先决条件 为了实现防喘振控制的优化，必须借助于性能优良的PLC系统。PLC的高速运算性能可使用户程序的扫描周期在10毫秒级，为有效克服鼓风阻力瞬变扰动成为可能；PLC丰富的运算和编程功能可以实现各种先进控制算法，达到预期的控制效果；PLC的高可靠性，实现风机控制系统的安全运行进而确保风机的安全可靠运行。4#高炉鼓风机采用西门子S7-400H PLC，配备冗余414CPU可很好地实现各项控制任务。 为了实现防喘振控制的优化，必须借助于性能优良的防喘振阀。防喘振阀具有可靠的快开性能，当一旦压力过高，可释放由于喘振引起的压力波动；防喘振阀应具有良好的调节性能，当运行点接近防喘振线时，能充分调节流量以防止起浪点；防喘阀应具备灵敏的阶跃响应，超调应限制在最小，可满足风机在启动和停车时的压力、流量变化。4#高炉鼓风机采用的fisher防喘阀可以较好地满足上述要求。 2. 工况点沿防喘线精确控制 （1）防喘振的基本控制方法以喉部差压为横坐标、以出口压力为纵坐标，建立了运行工况画面，画面包含喘振线（红线）、喘振报警线（黄线）和防喘振控制线（蓝线），黄线和蓝线分别设在红线下方97%和93.5%处，以实际运行工况下的喉部差压和出口压力坐标建立运行工况点，如下图所示。根据当前喉部差压（补偿后），在防喘线上查询对应的出口压力，作为防喘振控制的给定值SP，以当前风机出口压力作为防喘振控制的测量值PV，二者之偏差西门子STEP7的PID模块FB41进行控制运算，当工况点接近或越过蓝线时，PLC控制防喘阀打开一定角度，来减小压缩机出口的阻力，使工况点回到稳定工作区，以避免轴流风机喘振现象的发生。 在工况点接近喘振线时，要求轴流风机的防喘阀必须动作迅速，但防喘阀动作速度太快、动作幅度过大，势必会使风机出口压力、流量产生大幅度波动，影响高炉炉况的稳定。由于防喘振控制是以风机吸入气体流量和排气压力为调节对象，二者的变化都具有极强的瞬时性，而信号测量、计算输出、执行机构动作及工艺过程都不可避免会产生一定的时间滞后，在这样一个瞬时性非常强的闭环控制回路里，以滞后的测量信号为计算依据，采用的常规的PID运算，虽然可以在工况点跃过防喘线时迅速地打开放空阀，但无法使工况点在响应线附近被稳定控制，难以实现精确控制。

轴流通风机管理制度示范文本

轴流通风机管理制度示范 文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

轴流通风机管理制度示范文本 使用指引：此管理制度资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1、矿井主扇司机，必须熟练掌握主扇启动程序， 并能严格按操作规程执行，工作扎实，责任心强。 2、主扇风机的启动，停止必须报主管领导批准，并及 时通知调度、机电、通风部门。 3、主扇风机房必须装备的仪器、仪表。如“电流表、 电压表、轴承温度、电机温度、负压水柱、专用电话”， 班中每隔1小时记录1次主扇运行数据，如果“发现异常 情况，必须立即汇报调度室。 4、主扇司机要严格遵守矿制定的各项规章制度，坚守 岗位，坚持24小时值班制度，决不迟到、早退，擅自离 岗，严格执行交接班制度。 5、交接班时，接班司机必须详细了解上一班的设备运

转情况，事故隐患的处理情况，遗留问题及应注意事项如发现问题，由交接班双方负责处理并及时向矿调度室汇报。 6、主扇风机如遇突然停电，停机时，主扇司机必须将井口防爆门打开，形成自然通风，同时向矿调度室进行汇报。待送电后，必须请示调度，调度可按停风时间采取相应的措施后，再启动主扇风机，随后将防爆门逐步关闭，主扇司机要做好停送风时间及停风原因记录。 7、主扇司机每班至少检查一次主扇风机房配套设施的完好情况。如：防爆门、人行门、停风门、以及电气设备等，发现问题，要及时采取措施进行处理。 8、主扇风机要经常保持清洁卫生，严禁机房兼做其它用途。 请在此位置输入品牌名/标语/slogan Please Enter The Brand Name / Slogan / Slogan In This Position, Such As Foonsion

离心风机喘振现象及原因

关于风机喘振现象的原因和避免方法 1、喘振现象及原因 具有驼峰型特性的风机在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定值时，出现工作不稳定现象。这时流量忽多忽少，一会儿向负载排气，一会儿又从负载吸气，发出如同哮喘病人“喘气”的噪声，同时伴随着强烈振动，这种现象称之为喘振。 发生喘振现象的根源是离心风机所具有的驼峰型特性。图一给出了具驼峰型特性的离心风机的工作特性曲线。 图中，曲线１是离心风机在某一转速下的特性曲线，代表出口绝压P2和入口绝压P1之比与风机流量之间的关系，是一个驼峰曲线，驼峰点M处的流量为Qm。曲线２是管路特性曲线，正常工作点为A。可以看出，在驼峰点右侧，工作是稳定的。因为任何偶然因素造成的工作点波动（例如流量增加），对于风机特性曲线１而言，压力会减小，而对于管路特性曲线２而言，压力会增加，这两个相互矛盾的结果最终会使工作点返回到原来的位置，在驼峰点M的左侧，这种情况正好相反，任何偶然因素造成的工作点波动将使沿风机特性曲线１上的压力变化趋势与沿管路特性曲线２上的压力变化趋势具有完全的一致性，其结果加剧了工作点的偏移，使之不能返回到原来的工作点上，风机的工作出现不稳定情况。 因此，驼峰点M右侧的区域为稳定工作区域，驼峰点M左侧的区域为不稳定工作区域。负荷下降使处于驼峰右侧的工作点向驼峰点靠近，工作点越靠近驼峰点M，越会出现工作不稳定的可能性，驼峰型特性是发生喘振现象的主要原因。 2、防喘振控制思路 图二给出了风机在不同转速下的特性曲线，可以看出。转速不同，相应的驼峰点和驼峰流量也不同。转速越低，驼峰点越向左移，驼峰流量越小。把不同转速下的驼峰点连接起来，就构成了一条曲线，曲线右侧为稳定工作区，曲线左侧为喘振区。我们称驼峰流量为极限流量，相应的驼峰点连接曲线被称为喘振极限线。 显然，只要在任何转速下，控制风机的流量，使其大于极限流量，则风机便不会发生喘振问题。这就是防喘振控制的基本思想。

喘振与失速区别

谁知道风机失速、喘振、抢风都什么意思，三者有什么关系？我在网上查过，但都没看太明白，望不吝赐教。 失速是风机本身特性引起的 喘振是风压由于管道压力的滞后导致与风机出口压力周期性变化，就来来回倒腾 抢风如这个词，两台风机不是你出力大就是我大，搞的最后两败俱伤。 我的理解 轴流风机的喘振与失速是不同的情况可以简单概括如下： 喘振一般发生在性能曲线带驼峰的轴流风机低负荷运行时； 失速一般发生在动叶可调轴流风机的高负荷区。主要是动叶指令太大导致，叶片进风冲角过大引起叶片尾部脱流产生风机失速带驼峰 抢风是当并联轴流风机中的一台发生喘振或失速时人们的一般性叫法。 喘振是指当风机处于不稳定工作区运行，可能会出现流量、全压的大幅度波动，引起风机及管路系统周期性的剧烈波动，并伴随着强烈的噪声。 避免喘振主要采用合适的调节方式 抢风是指风机并联运行中有时会出现一台风机流量大，另一台流量特别小，稍加调节情况相反 避免抢风主要有： 1。不采用不稳定性能风机 2.同时在低负荷运行时可以单台运行 3.采取动叶调节 4.开启旁路风

一、风机失速 图1：风机失速 轴流风机叶片通常都是流线型的，设计工况下运行时，气流冲角（即进口气流相对速度w 的方向与叶片安装角之差）约为零，气流阻力小，风机效率高。当风机流量减小时，w的方向角改变，气流冲角增大。当冲角增大到某一临界值时，叶背尾端产生涡流区，即所谓的脱流工况（失速），阻力急剧增加，而升力（压力）迅速降低；冲角再增大，脱流现象更为严重，甚至会出现部分叶道阻塞的情况。 由于风机各叶片存在安装误差，安装角不完全一致，气流流场不均匀相等。因此，失速现象并不是所有叶片同时发生，而是首先在一个或几个叶片出现。若在叶道2中出现脱流，叶道由于受脱流区的排挤变窄，流量减小，则气流分别进入相邻的1、3叶道，使1、3叶道的气流方向改变。结果使流入叶道1的气流冲角减小，叶道1保持正常流动；叶道3的冲角增大，加剧了脱流和阻塞。叶道3的阻塞同理又影响相邻叶道2和4的气流，使叶道2消除脱硫，同时引发叶道4出现脱流。也就是说，脱流区是旋转的，其旋转方向与叶轮旋转方向相反。这种现象称为旋转失速。 与喘振不同，旋转失速时风机可以继续运行，但它引起叶片振动和叶轮前压力的大幅度脉动，往往是造成叶片疲劳损坏的重要原因。从风机的特性曲线来看，旋转失速区与喘振区一样都位于马鞍型峰值点左边的低风量区。为了避免风机落入失速区工作，在锅炉点火及低负荷期间，可采用单台风机运行，以提高风机流量 二、风机喘振： 图1：风机喘振 图2：风机喘振报警线

CCC 压缩机防喘振控制技术

CCC 压缩机防喘振控制技术 作者：https://www.sodocs.net/doc/9a2001830.html, 来源：本站发表时间：2010-6-5 17:27:55 点击：68 CCC 压缩机防喘振控制技术 1. 喘振现象 喘振是涡轮压缩机特有的现象，我们可以从下图的简单模型来解释这一特性，从图中可以看出，当容器中压力达到一定值时，压缩机运行点由D 沿性能曲线上升，到喘振点A ，流量减小压力升高，这一过程中流量减小压力升高，由A 点开始到B 点压缩机出现负流量即出现倒流，倒流到一定程度压缩机出口压力下降（B-C），又恢复到正向流动（C-D ），这样，气流在压缩机中来回流动就是喘振，伴随喘振而来的是压缩机振动剧烈上升，类似哮喘病人的巨大异常响声等，如果不能有效控制会给压缩机造成严重的损伤，喘振工况的发展非常快速，一般来讲在1-2 秒内就以发生，因而需要精确的控制算法和快速的控制算法才能实现有效的控制。 2. 喘振控制

通常压缩机都会有一系列的性能曲线图（如下图所示），其坐标是多变压头-入口流量，由于压缩机入口条件的不同（如温度、压力、分子量等）其喘振曲线是分散的多条曲线，给喘振的控制带来困难，CCC 根据压缩机的设计理论、喘振理论和自己的经验，开发出了一套计算方法和软件，可以将多变的入口条件的喘振曲线转化成与入口条件无关的曲线（如下图），这样就可以方便地确定喘振点，而一般来讲压缩机制造厂商提供的性能曲线，是计算值，会有一定偏差，特别是旧机组的性能会发生变化，或者没有性能曲线，为了精确控制，需要对喘振曲线做现场测试，传统的测试方法需要由经验丰富的测试工程师来进行测试，人为地判断压缩机是否到达喘振点，这样做带来了巨大的风险，因为人的判断无法保证100%的准确。而且由于到喘振点时，需要人来手动控制打开防喘振阀，往往会动作滞后或过早打开，难以避免给机组造成损伤或无法实现准确测量，CCC 的喘振算法和控制算法能够在自动状态下测量喘振曲线，从而避免了人为测量的风险，并能准确测量记录线，这一功能是CCC 的专利技术而且是世界独一无二的。

轴流风机的防喘振控制..

长岭分公司关键机组防喘振控制 长岭分公司机动处李晖 一概述 透平式压缩机是利用高速旋转的叶轮（叶片组）对气体作功，将机械能加给气体，使气体压力升高，速度增大。在叶轮后部一般设置有面积逐渐扩大的扩压元件（扩压器），高速气体从叶轮流出后再流经扩压器，使气体的流速降低，将气体的速度能（动能）部分转变为压力能，压力继续提高。透平式压缩机气体的吸入、压缩和流出均是在连续流动的状况下进行的。 透平式压缩机按气流运动方向可分为三类： 离心式—气体在压缩机内沿离心方向流动 轴流式—气体在压缩机内沿与转轴平行方向流动 混流式—气体在压缩机内的流动方向介于离心式和轴流式之间 长岭分公司的关键机组分二种：离心式压缩机和轴流式压缩机，它们的原动机有三种：电动机，烟气轮机和蒸汽轮机，压缩机的主要作用是压缩空气和富气等工艺介质，使之达到工艺所需的流量、压力。关键机组是生产中的关键设备，它们的运行工况对压缩机安全、稳定、经济地运行和生产装置的正常运行十分重要，而在关键机组的诸多自控回路中，其防喘振控制是一项重要的安全保护措施。 二防喘振控制系统 喘振是透平压缩机的一种固有特性。 1.喘振的产生

压缩机的运行工况任何时候都可以用性能曲线来表示，通过性能曲线可以反映压缩机各种运行参数之间的关系并确定其性能，如图1所示的是反映压缩机出口压力与入口流量之间关系的性能曲线(入口温度、压力和转速不变)。当压缩机的流量沿着性能曲线减少流量达到其驼峰点流量（喘振点）时，在排出管内出现时大时小、时正时负的不稳定工况，在叶轮及扩压器的某一通道内还会发生时出现时消失的边界脱离涡流区，并且依次传给相邻的管道，产生一种低频率、高振幅的气流脉动，从而引起严重的振动和吼叫声，严重时可能引起压缩机和管道系统遭到破坏。 2. 喘振的机理 由于叶轮与叶片扩压器的形状及安装位置不可能完全对称及气流的不均匀性，当进气流量减小到某一个值时，进入叶栅的气流发生分离，这种分离首先发生在一个或几个叶片的流道中，影响进入相邻的流道的气流方向，由于进气冲角的变化及气流的分离区沿叶轮逆流旋转，以比叶轮旋转速度小的相对速度移动，在绝对运动中分离区沿叶轮旋转方向并以比叶轮旋转速度小的速度进行，即产生旋转分离。当旋转分离扩散到整个管道，压缩机出口压力突然下降，后面管路（或容器）中的气流倒流至压缩机内，瞬时弥补了压缩机流量的不足，恢复机组的正常工作，把倒流至压缩机内的气体压出处，又使压缩机流量减小， 入口流量 出口压力 1 图1 压缩机性能曲线图

离心式压缩机的防喘振控制

编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 离心式压缩机的防喘振控 制 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-5913-30 离心式压缩机的防喘振控制 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、离心式压缩机的特性曲线与喘振 离心式压缩机的特性曲线通常指：出口绝对压力户2与人口绝对压力p1之比(或称压缩比)和入口体积流量的关系曲线；效率和流量或功率和流量之间的关系曲线。对于控制系统的设计而言，则主要用到压缩比和入口体积流量的特性曲线，见图6—20中实线。 离心式压缩机在运行过程中，有可能会出现这样一种现象，即当负荷降低到一定程度时，气体的排出量会出现强烈振荡，同时机身也会剧烈振动，并发出“哮喘”或吼叫声，这种现象就叫做离心式压缩机的“喘振”。 喘振是离心式压缩机的固有特性，而事实上少数离心泵也可能喘振。离心泵工作中产生不稳定工况需要两个条件：一是泵的玎—Q特性曲线呈驼峰状；二

轴流通风机安装

（四）轴流通风机安装 1、安装流程 编写施工方案、施工准备 开箱检验及保管 基础验收 吊装就位 初找正、找平 地脚螺栓灌浆与养护精找正找平 二次灌浆与养护 联轴器精对中 试运条件确认 单机试车 交工 基础合格证、工序交接记录 安装记录及隐蔽工程记录风道安装 风机对中记录 试运记录 交接验收证书 电机通电、试验开箱检验记录 找正找平复验

2、风机安装工艺要求 （1）施工准备 A、编写施工方案，上报监理单位批准后实施； B、对施工人员进行技术交底，准备各种安装用机具，施工现场进行清理； （2）开箱检验 A、开箱检验时必须由业主代表、监理单位代表、供货单位代表及施工单位代表共同参与进行，开箱检验前应具备下列技术资料： a、风机的出厂合格证、质量证明书、操作使用说明书； b、供货单位提供的装箱清单。 B、风机的开箱检验应符合下列规定: a、核查随机资料是否齐全； b、检查风机表面是否锈蚀、是否有严重的碰撞痕迹和损坏现象； c、检查风机的附件、内件、零部件是否齐全完好。 d、开箱检验完毕后，对于暂不安装的零件、易损件等应设专人、专库妥善保管。 e、开箱检验完毕后及时填写开箱检验记录。 （3）基础验收 A、风机安装前由基础施工单位向安装单位进行基础验交，同时提交质量证明书、强度试验报告、测量记录等施工技术资料，并办理交接手续。 B、基础检查验收要求: a、基础外观不应有裂纹、蜂窝、孔洞及露筋等缺陷；强度达到设计要求，预埋螺栓的螺纹部分应无损坏，预留螺栓孔应清理干净；

b、核实基础螺栓中心是否与设备螺栓孔距相符； c、基础尺寸及位置应严格符合设计和规范的规定，基础上应明显标出纵横中心线、标高基准线； d、基础尺寸及位置允许偏差应符合下表要求：

关于风机喘振原因与处理

关于风机喘振原因与处理 喘振，顾名思义就象人哮喘一样，风机出现周期性的出风与倒流，相对来讲轴流式风机更容易发生喘振，严重的喘振会导致风机叶片疲劳损坏，出现喘振的风机大致现象如下： 1 电流减小且频繁摆动、出口风压下降摆动。 2 风机声音异常噪声大、振动大、机壳温度升高、引送风机喘振动使炉膛负压波动燃烧不稳。 常见的原因： 1 烟风道积灰堵塞或烟风道挡板开度不足引起系统阻力过大。（我们有碰到过但不多） 2 两风机并列运行时导叶开度偏差过大使开度小的风机落入喘振区运行（我们常碰到的情况是风机导叶执行机构连杆在升降负荷时脱出，使两风机导叶调节不同步引起大的偏差） 4 风机长期在低出力下运转。 一般的处理原则是调整负荷、关小高出力风机的导叶开度使风机出力相近，再根据上面所说的可能原因进行查找再作相应处理。 所谓喘振，就是当具有“驼峰”形Q-H性能曲线的风机在曲线临界点以左工作时，即在不稳定区工作时，风机的流量和能头在瞬间内发生不稳定的周期性反复变化的现象。风机产生的最大能头将小于管路中的阻耗，流体开始反方向倒流，由管路倒流入风机中（出现负流量），由于风机在继续运行，所以当管路中压力降低时，风机又重新开始输出流量，只要外界需要的流量保持小于临界点流量时，上述过程又重复出现，即发生喘振。 轴流风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形的区域，在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动，风机及管道会产生强烈的振动，噪声显著增高等不正常工况，一般称为“喘振”，这一不稳定工况区称为喘振区。实际上，喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象，而在该区域内必然要出现的则是旋转脱流或称旋转失速现象。这两种工况是不同的，但是它们又有一定的关系。象17如下图图所示：轴流风机Q－H性能曲线，若用节流调节方法减少风机的流量，如风机工作点在K点右侧，则风机工作是稳定的。当风机的流量Q < QK时，这时风机所产生的最大压头将随之下降，并小于管路中的压力，因为风道系统容量较大，在这一瞬间风道中的压力仍为HK，因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流，由风道倒入风机中，工作点由K点迅速移至C点。但是气流倒流使风道系统中的风量减小，因而风道中压力迅速下降，工作点沿着CD线迅速下降至流量Q=0时的D点，此时风机供给的风量为零。由于风机在继续运转，所以当风道中的压力降低倒相应的D点时，风机又开始输出流量， 为了与风道中压力相平衡，工况点又从D跳至相应工况点F。只要外界所需的流量保持小于QK，上述过程又重复出现。如果风机的工作状态按F－K－C－D－F周而复始地进行，这种循环的频率如与风机系统的振荡频率合拍时，就会引起共振，风机发生了喘振。 风机在喘振区工作时，流量急剧波动，产生气流的撞击，使风机发生强烈的振动，噪声增大，而且风压不断晃动，风机的容量与压头越大，则喘振的危害性越大。故风机产生喘振应具备下述条件： a）风机的工作点落在具有驼峰形Q－H性能曲线的不稳定区域内； b）风道系统具有足够大的容积，它与风机组成一个弹性的空气动力系统； c）整个循环的频率与系统的气流振荡频率合拍时，产生共振。 旋转脱流与喘振的发生都是在Q－H性能曲线左侧的不稳定区域，所以它们是密切相关 轴流风机的Q－H性能曲线 的，但是旋转脱流与喘振有着本质的区别。旋转脱流发生在图5－18所示的风机Q－H性能曲线峰值以左的整个不稳定区域；而喘振只发生在Q－H性能曲线向右上方倾斜部分。旋转

PLC 在压缩机防喘振控制系统中的应用

PLC在压缩机防喘振控制系统中的应用 前言 抚顺乙烯化工有限公司空分装置空压机防喘振控制系统原来采用FOXBORO盘前二次表来实现，并采用继电器实现其相关联锁逻辑功能，实现手段不仅落后，维护工作量大，而且还经常出现原因不明的意外停车，防喘振控制系统运行也不理想。该装置原控制系统发生爆炸事故之后，现在采用美国GE-Fanuc公司的90-30双机热备型PLC来实现空压机的防喘振功能和机组联锁保护，使用日本Digital公司的GP-470触摸屏来实现监视和操作功能。现在不仅操作直观方便、停车原因明确，也使空压机的防喘振系统设计更加完善，机组运行更加平稳。 空压机工艺简介 抚顺乙烯空分装置采用法国空气液化公司的专利，该装置以空气为原料，经过过滤、压缩、净化、精馏、蒸发等工序，最后分离出产品氧气和产品氮气。吸入的原料空气经过滤后除去灰尘和杂质，过滤后的空气由空气压缩机K601进行压缩，加压后送往下游净化岗位。空压机K601系离心式压缩机，由电机带动，分两级压缩，两级分置于电机两侧即K601A和K601B。空压机K601设计流量为31500 Nm3/h，功率为3200kw，转速为1450rpm,由法国苏尔寿（SULZER）公司制造。 喘振现象的产生 压缩机在工作过程中，当入叶轮的气体流量小于机组该工况下的最小流量（即喘振流量）限时，管网气体会倒流至压缩机，当压缩机的出口压力大于管网压力时，压缩机又开始排出气体，气流会在系统中产生周期性的振荡，具体体现在机组连同它的外围管道一起会作周期性大幅度的振动，这种现象工程上称之为喘振。 喘振是离心式压缩机的固有特性，当发生喘振时需采取措施降低出口压力或增大入口流量，尽量降低喘振时间。为了确保压缩机稳定可靠地工作，防止用量波动发生喘振，该装置设计了防喘振放空阀，当下游工艺设备空气用量减少或压缩机出现喘振时，可由放空阀减量放空来平衡。 防喘振方案的实施 防喘振控制系统描述 1．系统结构 本系统采用GE Fanuc 90-30 PLC 作数据采集和控制，为了保证系统的可靠性，控制部分采用双机热备结构，电源、CPU、通讯模块和通讯总线、以太网通讯模块等都是冗余的，通过

高炉风机防喘振先进控制技术

高炉风机防喘振先进控制技术 高炉鼓风机是炼铁过程中的核心动力设备，对于整个钢铁企业而言，鼓风机的运行状态与企业的产量、效益、安全息息相关，防喘振控制作为高炉风机控制中最重要的一环，其控制效果完善与否，在很大程度上决定了能否充分发挥鼓风机的潜能，为高炉提供一个安全、稳定、高效的风源，保证高炉达到理想的利用系数。 一、目前在炼铁行业高炉风机防喘振控制技术中普遍存在的问题 1．“保风机”与“保高炉”之间的矛盾： 在防喘振控制回路中，由于缺少完备的数学算法，在工况点接近喘振线时，“保风机”和“保高炉”往往成为一对不可调和的矛盾。防喘振动作的速度主要由调节器的增益值来决定，在调试过程中，往往对增益值如何设定感到两为其难：如增大数值，防喘振阀在动作时打开得过快、过大势必会产生较大的流量和压力波动，这种波动是高炉正常生产中无法接受的。如减小数值，又不能保证在工况点上升较快的情况下保证风机不进入喘振区。产生这一矛盾根本的原因是防喘振控制回路设计的出发点是保护风机本体，对如何在保护风机的同时又保护高炉的正常生产缺少必要的考虑。目前普遍应用的防喘振控制效果的现实情况是：一旦工况点越过防喘振线，防喘振阀进行调节动作，工况点在2~3秒钟内由接近喘振区域被向下拉至距离防喘线以下，风机出口压力的波动至少会超过40kPa，在高炉憋压比较突然的情况下，压力的波动甚至可能达到100~150kPa，这样幅度的波动远远超过了高炉操作所允许的范围。一般来说，导致来自高炉的阻力增大、风机工况接近喘振线的原因可能是以下几种：在热风炉切换的过程中操作不慎、高炉炉料下落、炉顶煤气压力控制不稳等，这些原因都可能导致炉料料层透气性下降、高炉工况恶化。从维持高炉工况的角度出发，在这种情况下，最需要的就是高炉风机能够保证稳定的送风压力，使高炉工况得以好转，而由于防喘振控制的局限性，往往恰是在这一时候，供风压力最不稳定，导致和加剧了高炉座料，而高炉工况一旦变坏后往往需要几天的时间才能逐渐恢复，由此给炼铁企业造成巨大的经济损失。 2．AV系列轴流风机尚未发挥出最大效益： 由于目前普遍应用的防喘振控制过分侧重于风机本身，使AV（静叶可调式）系列轴流风机无法在最大工况点上稳定工作。工况点一旦达到或越过防喘振线，防喘阀就会在调节器的作用