龙门吊基础设计方案设计方案计算书80

龙门吊基础设计

1、设计依据

1.1、《基础工程》（清华大学出版社）； 1.2、地质勘探资料；

1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；

1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明

勘探资料显示：场地内1.3m 深度地基的承载力为150KPa ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm ）

通过计算及构造的要求，基础底面配置30φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置9φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图2-1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。

为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每44m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定。

3.1、设计荷载

根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：

KN

P 253max =，

现场实际情况，龙门吊最大负重仅50t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m3 计，土体容重按2.7KN/m3计。 根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa 地基压缩模量：

MPa

E s 91.3=

截面惯性矩：Ι=0.07344m 4 3.2、材料性能

(1)、C30砼

轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPa

E c 4

100.3?=

(2)、钢筋

Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'

= Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，

MPa f y 300'=

(3)、地基

根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa = 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算

4.1、基础形式的选择

考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。

图4-1：基础截面图（单位：mm ）

4.2、地基承载力验算

每个台座两侧各设一条钢轨，长44m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据80t 龙门吊资料：支腿纵向距离为6.05m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图4-2：

图4-2：荷载布置图（单位：m ）

采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘

土，压缩模量MPa

E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；

基础梁边比：M=l/b=44/1.0=44，按柔性基础查表的，影响系数76

.1=c I 。

基础截面惯性距：I=0.07344m4。

地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.0211212

2

=?????

?

?-?-=???? ??--==ν

νβ

地基抗力系数：

3

3/689.18101076.123.010.16

1090.221m KN I c )νb(E k =???

?? ??-??=-=-

2

/689.1810689.18100.1m KN k b k s =?=?=

λ=

0.1247==

荷载计算模式判定：

P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算 P2：()0.1247440.65 5.406l λ?=?-= 按无限长梁计算

P3：()0.1247440.65 6.85 4.552l λ?=?--= 按无限长梁计算

P4：()0.1247440.652 6.85 4.47l λ?=?-?-= 按无限长梁计算

P5：()0.1247448.1513.85 2.743l λ?=?--= 按无限长梁计算

P6：()0.124744220.65 2.662l λ?=?--= 按无限长梁计算

P7：()0.12474413.850.65 3.679l λ?=?--= 按无限长梁计算

P8：()0.12474413.85 3.76l λ?=?-= 按无限长梁计算 4.2.1、活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响 荷载P1按半无限长梁计算：

00.12470a αλ==?=

对位置A ：，查表得反力系数

对位置B ：0.650.12470.081x ξλ==?=，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()0.65 6.850.12470.935x ξλ==+?=，查表得反力系数0.33p =

对位置D ：()0.652 6.850.1247 1.016

x ξλ==?+?=，查表得反力系数 2.45p =

对位置E ：()0.652 6.8513.850.1247 2.743

x ξ

λ==?++?=，查表得反力系数08.0-=p

对位置F ：

()0.652 6.8513.850.650.1247 2.824

x ξλ==?+++?=，

查表得反力系数07.0-=p

对位置G ：()0.652 6.8513.850.65 6.850.1247 3.679

x ξλ==?++++?=， 查表得反力系数 4.24p =

对位置H ：

()4413.850.1247 3.76

x ξλ==-?=，查表得反力系数0.09p =

对位置I ：440.1247 5.487x ξλ==?=，查表得反力系数504.0=p

荷载P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。 （2）其他荷载的影响 计算过程见表1：

其中：Axi=e-λx(cos λx+sin λx)

Pij=P*λ*p(j=1) Pik=P*λ* Axi/2b （k=2～8）

考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa 地基的最大反力:95.79+13.945=109.74Kpa ＜[fa]=150Kpa ，满足要求！ 5、基础内力计算

基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：Bi1=e-λx*sin λx Mi1=-PBij/λ(j=1) Cij=e-λx(cos λx-sin λx) Mik=P*Cij/4λ(j=2～8) Dij=e-λx*cos λx Vij=-P*Dx2/2（j=2～8） Vij=-PCij (j=1) 6、基础配筋计算

①基础正截面受弯配筋：

根据表2可见：Mmax=1.2*633.9=760.68 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*218.3=-261.96 KN.m

00.930.350.550.930.51210b x h m h m

ξ==<=?=

6

9.6100.30.35213215.6

1631010f b x c A mm s f y ?????===?

配钢筋：30φ12(HRB335)，A=3392.9 mm2 ，ρ=0.68%＞ρmin=0.15%

20.930.02980.550.930.51200x h m h m

b ξ==<=?=69.61010.02982

2953.62630010f b x c A mm s f y ?????===?

配钢筋：9φ12(HRB335)，A=1017.9 mm2 ，ρ=0.31%＞ρmin=0.15% ②基础斜截面受剪配筋：

根据表3：Vmax=1.2*318.6=382.32KN ＜0.25βcfcbh0

=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)

受剪截面尺寸满足要求。

V=0.7βhftbh0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax 故需配箍筋

360.7382.32100.7 1.1100.30.6650.265100.10161.25 1.25210100.930As V f bh v cs t mm

s f h yv -?-????+?===???（）

选φ8@350，335

.0=s Asv

mm ，

%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.326

6min =???===???==y t sv

sv f f ＞sb nA ρρ

满足要求！ ③横向抗弯检算

取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图4-3

图4-3：横向抗弯计算位置图

M=0.5*Pj*aj2 Pj ：基底净反力

aj ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面)

M =0.5*108.6*0.302=4.887 kn.m 2

97.660.90.921010*0.265

A mm f h y ==

=??

用抗剪箍筋2φ8(A=100.53mm2)能满足要求。

地基反力计算表

表1

基础弯矩计算表

表2

龙门吊基础设计计算书

65t 龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 40 2202202512004040303535 35 35 930 N3φ8@350 N2φ10N4φ8@350 N1φ12 N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10 图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。 为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼 轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 4 1055.2?= (2)、钢筋 I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'= II 级钢筋：MPa f y 300=， MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：4 0417.0m I = 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：

龙门吊轨道基础计算书

附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：

-龙门吊轨道设计计算书

龙门吊轨道设计计算书 一、设计依据 [1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) [2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002) [3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94) [4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003) [5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) [6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 二、概述 Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。 土层参数表2-1 序号土类型 土层厚 (m) 容重 (kN/m3) 压缩模量 (MPa) 桩侧土摩阻 力标准值 （KPa） 地基承载 力容许值 (KPa) 1 填土 2.5 17.7 - 0 0 2 淤泥9. 3 15.8 1.89 10.0 45.0 3 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.0 4 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.0 5 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.0 6 全风化混合片麻岩9.5 19. 7 - 60.0 300.0 7 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.0 8 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0 综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部

龙门吊拆除施工专项方案

龙门吊拆除安全专项施工方案 一、编制依据 1.1、编制目的 为保证云南昭通十一冶机械结构公司槽壳制作现场拆除2台龙门吊时施工安全，根据《建设工程安全生产管理条例》和《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的规定，结合本工程的实际，制订龙门吊拆除安全专项施工方案。 1.2、编制依据 （1）、《建设工程安全生产管理条例》中华人民共和国国务院令第393号 （2）、《公路工程安全施工技术规程》JTGF90-2015 （3）、《起重机械安全规程》GB6067-2014 （4）、《工程建设安装工程起重施工规范》HG20201-2000 （5）、《电气装置安装工程施工及验收规范》GB50254-2014 （6）、《起重机械试验规范和程序》GB/T5905-2011 （7）、《龙门吊安全技术操作规程》 （8）、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 （9）、预制梁场施工组织设计、龙门吊设计文件 1.3、编制原则 （1）、安全第一原则 认真贯彻落实国家“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，全面、系统做好槽壳制作现场龙门吊机拆除过程中的安全措施。 （2）、坚决执行规范、规程原则 贯彻执行各项技术标准、安全技术规程，执行业主针对本工程建设制定的各项安全管理办法、细则和规程。确保龙门吊拆除过程中的施工安全 （3）、杜绝事故原则 有效对龙门吊拆除过程实施监控，杜绝一般及以上安全事故的发生。 二、施工工序 2.1、施工流程图（图1）

图1：龙门吊拆除施工流程图 2.2、安全技术交底 施工前所有参与本次龙门吊拆除作业的人员必须参加安全技术交底，安全技术交底由项目主管安全员主持，安全技术交底内容要详细具体，对每个作业点都要交代清楚，并且要达到每个作业人员都能清楚了解，施工单位的管理人员、技术人员要对技术交底内容进行补充和反馈，确保施工过程中无遗漏，各种安全、技术措施要求和宣贯到位。 2.3、拆除前准备 （1）、拆除使用的缆风绳、地锚、手拉葫芦、扳手、吊装工具等准备齐全。施工人员准备齐全，且必须持证上岗。 （2）、将龙门吊车运行至拆除位置,同时把起重小车运行到预定的拆除位置，上紧夹轨器，将大车走行侧面变速箱使用枕木垫支牢靠。 （3）、将龙门吊车断电,同时拆除各电气部件之间的电缆连接点,并拆除可能妨碍拆除工作的连接电缆。 2.4、起重小车吊装拆除 用吊车将起重小车从主梁上吊装拆除并标记，运输到存放地点。 2.5、支腿固定 先用槽钢或枕木垫平大车行走装置，避免拆除时倾倒。再在支腿上端相对拉设4根缆风绳，缆风绳尽量对称，与地面各地锚处用5t手拉葫芦相连接，将缆风绳与地锚收紧使支腿

龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)

目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8

1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填

土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴

龙门吊专项施工方案

目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、施工前准备 (1) 四、人员组织、分工及资格 (2) 五、施工机械、工机具及要求 (2) 六、施工进度计划 (3) 七、安装施工工序、方法 (4) 八、整机调试 (7) 九、安全技术措施 (9) 十、安全管理 (12) 十一、文明施工措施 (17) 十二、龙门吊安全操作规程 (17) 十三、附件 (18)

一、编制依据 2.1 《起重机械安全规程》GB6067.1-2010 2.2 《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-2010 2.3 《电气装置安装工程起重机电气装置施工及验收规范》 GBJ50256-96 2.4 《起重机械试验规范和程序》GB5905-86 2.5 施工组织总设计 2.6 龙门吊图纸及使用说明书 2.7 本公司质量手册、程序文件及相关起重机械安装通用工艺 二、工程概况 此部分根据自己的工程情况编写。 设备情况： 表1-1设备一览表 根据设备和安装地点情况，拟采用2辆35吨的汽车起重机将拼装好的桥架及电动葫芦（或小车）吊装至大车轨道上。 三、施工前准备 3.1 施工场地事先进行硬化处理，场地开阔没有与安装施工相干涉的障碍物，吊车工作区域地基坚实可靠。 3.2 龙门吊走行线建设完成，并验收合格。 3.3 施工人员必须熟悉施工现场，熟悉本安装方案，技术人员做好施工工序的技术安全交底。

3.4对配合安装吊车及人员进行资历审核及技术安全交底，配合机具进行全面检查。 3.5 对所有用于安装作业的工器具进行全面检查，所有的安全装置必须齐全可靠。 3.6 作业中使用的安全带、速差保护器、保险绳应经检验合格。 四、人员组织、分工及资格 表4-1人员组织与分工 五、施工机械、工机具及要求 表5-1施工机械、工机具数量

龙门吊轨道基础验算

附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模 过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 材料材质 屈服极限 (MPa) 《铁标规》的许用 应力(MPa) 《钢结构设计规》的许 用应力(MPa) Q345B 345 216 230

图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图

龙门吊专项施工方案报审表(表5) 2

G108线广元严家湾桥隧工程项目一期嘉陵江大桥 龙门吊起重机安全专项施工方案报审单 承包单位：重庆川东路桥工程有限公司合同号： 监理单位：青海交通建设监理试验检测咨询有限公司 监表05

G108线广元严家湾桥隧工程项目一期嘉陵江大桥 施工现场临时用电 专项施工方案 编制： 复核： 重庆川东路桥工程有限公司 2013年11月1日

目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、总体施工方案 (1) 四、临时用电方案 (1) 五、电气装置设置要求及措施 (2) 六、安全用电组织措施 (4) 七、触电事故应急救援措施 (5) 八、临时用地平面布置图 (7)

G108线广元严家湾桥隧工程项目一期嘉陵江大桥项目部 施工现场临时用电专项施工方案 一、工程概况 1、本项目位于四川省广元市，路线起于国道108线广元市城区严家湾段(起点桩号K0+000.000)；向西北跨越嘉陵江，与则天北路形成平面交叉为路线的终点，顺接既有的则天北路（终点桩号K0+393.81，路线全长0.39381公里。主要工程内容包括路基、路面、桥梁、防护、交安设施、照明、绿化工程。采用双向六车道标准设计，桥面宽度30m，采用公路一级、兼顾城市主干道标准建设。本工程由安徽省交通规划设计研究院有限公司设计，由青海交通建设监理试验检测咨询有限公司负责监理。 按照JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》规定，结合本合同段的工程施工实际情况，为保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，特编制施工现场临时用电方案，指导施工项目部安全用电。 二、编制依据 1、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 2、《漏电保护器安装和运行》GB 13955 3、《用电安全导则》GBT 13869-92 4、《低压配电设计规范》GB50054-95 5、现场考察所获得的有关电力等资料。 三、总体施工方案 1、针对本合同段的施工特点及用电需要，临时用电均采用三相五线制。 2、主要用电场所包括砼拌和站、钻孔灌注桩冲孔、钢筋加工、试验设备、工人生活，采用从附近高压线接入变压器，进场线采用高架，场内主干线采用架空和地埋方式。 3、全线配置一台630kva变压器和两台150kw发电机。 4、根据《施工现场临时用电技术规范》规定，用电系统采用TN-S三相五线制保护接零系统。在总配电箱处及分箱处以及超过100m的箱内做重复接地，并与保护零线可靠联接，接地电阻小于4欧姆。工作零线和保护零线要严格区分，不得混用，保护线专用一根黄、绿间色BVR2.5mm2的多股铜软线，敷设方式为直埋。所有用电设备及配电箱均做保护接零和接地。根据现场情况总配电柜出线采用放射式和树干式相结合的配电方式。 5、采用保护接零的同时还需设置漏电保护器，实行变压器、配电箱、分配电箱、开关箱，三级配电、两级保护。 四、临时用电方案 1、主要机械设备用电负荷表

龙门吊轨道基础施工方案讲解

兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部

2015年03月14日

目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)

七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河

图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量

龙门吊轨道基础计算书

龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。

龙门吊轨道梁基础计算书

佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。

图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图

梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图

10t龙门吊机走道基础计算书

10t 龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。 龙门吊机跨度14m ，净高9m 。龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m ，高0.3m 。 三、基础结构受力计算及配筋 1. 最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t ，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=1007.114 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=17543.754 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v 取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m ，均布荷载为q 348×2q =，32/q KN m =

2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比； 受拉钢筋中应力：][s s s Z A M σσ≤= ○3

龙门吊安装与拆除施工方案

国家高速公路包头至茂名线（G65） 陕西境黄陵至延安公路扩能工程LJ-15合同段龙门吊安装拆除专项方案 编制： 复核： 中交第四公路工程局有限公司 黄延高速公路扩能工程LJ-15合同段项目经理部 年月日

龙门吊安装拆除专项方案 目录 1 编制依据 (1) 1.1 编制依据 (1) 1.2 编制目的 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工总体部署 (2) 3.1人员组织、分工及有关人员的资格要求 (2) 3.2所需的施工机械、工器具及要求： (3) 3.3.施工进度计划及要求 (3) 4 施工方案 (4) 4.1龙门吊安装 (4) 4.1.1施工准备 (4) 4.1.2工艺流程 (4) 4.1.3安装顺序 (5) 4.1.4具体安装施工工序 (6) 4.1.5交工验收 (11) 4.2龙门吊拆除 (12) 5 质量保证措施 (13) 5.1龙门吊工程检验、验收标准 (13) 5.2质量保证措施 (13) 6 安全保证措施 (14)

6.1 安全防护措施 (14) 6.2 安装过程注意事项 (15) 7 应急救援预案 (16) 7.1 应急领导小组 (17) 7.2 应急响应 (18) 7.3善后处置 (19) 7.4各类事故的预防 (19)

1 编制依据 1.1 编制依据 《起重机设计规范》GB3811-1983 《起重机设备安装工程施工及验收规范》GB50278-1998 《通用桥式起重机可靠性评定试验规范》JB/T50103-1998 《起重设备安装工程施工及验收规范》JBJ31-1996 《桥式和门式起重机制造及轨道公差》GB10183-1988 《起重机安全规程》GB6067-1985 1.2 编制目的 根据现场施工条件，为了满足箱梁预制场的正常施工及箱梁成品的垂直运输，需安装吊装用龙门吊来保证箱梁预制场的正常运转。为了保证施工期间龙门吊施工的安全、质量，合理的安排施工工期，编制本龙门吊安装拆除方案。 2 工程概况 黄延高速扩能工程LJ-15合同段位于甘泉境内。黄陵至延安高速公路扩能工程是国家高速公路网规划G65在陕西境内的重要组成路段，也是西安至延安高速公路扩容的一部分，其建设对进一步完善全省高速公路网，形成关中连接陕北的独立快速通道，实现关中、陕北经济的率先发展和跨越发展均具有十分重要的促进作用。 中交四公局第五工程有限公司承建黄陵至延安高速公路扩能工程LJ-15合同段，全长9.1Km，起讫里程K96+900-- K106+000。主要工程数量为：路基长度4.013公里，桥梁长度3834.21米/13座，涵洞11道，

T龙门吊基础设计方案计算书

**************************轨道板厂 10T 龙门吊基础设计 10T 龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 错误!未指定主题。 图1 基础横截面配筋图（单位:m ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。 为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C30砼

轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4 100.3?= (2)、钢筋 I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210' = II 级钢筋：MPa f y 300=， MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：4 0047.03^25.0*3.0m I == 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长20m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2： 图-4.2：荷载布置图（单位：m ） 采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ； 基础梁边比：460.146===l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。 基础截面惯性距：m I 40417.0=。

龙门吊轨道基础与台座设计计算书

重庆江津至贵州习水（重庆境）高速公路及江津四面山高速支线 （K0+209～K64+280、LK0+000～LK5+706） 龙门吊轨道基础及台座计算书 （四分部） 批准： 审核： 编制： 中电建路桥集团有限公司重庆江习高速总承包部 二〇一六年四月

目录 1、编制依据......................................................... - 1 - 2、龙门吊轨道基础设计............................................... - 1 - 2.1 设计基本参数................................................ - 1 - 2.2 结构设计.................................................... - 1 - 2.3 模型建立.................................................... - 2 - 2.4 计算分析.................................................... - 3 - 2.5 基础配筋及抗剪强度验算..................................... - 16 - 3、台座基础承载力验算.............................................. - 18 - 3.1 基本设计参数............................................... - 18 - 3.2 预制台座基础承载力验算..................................... - 18 - 3.3 存梁台座基础承载力验算..................................... - 19 -

龙门吊安装及拆除专项施工方案

成绵乐铁路客运专线CMLZQ-4标段 机场路隧道龙门吊 安装与拆除施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁十四局集团有限公司成绵乐铁路工程指挥部 2009-11-20

目录 1工程概况..................................... 错误!未定义书签。 2编制依据..................................... 错误!未定义书签。3龙门吊技术参数要求........................... 错误!未定义书签。 龙门吊配套系统技术性能要求 ................... 错误!未定义书签。设计、制造依据与准则要求 ..................... 错误!未定义书签。龙门吊设备技术特性和特点要求 ................. 错误!未定义书签。 龙门吊结构部分.............................. 错误!未定义书签。 起升机构.................................... 错误!未定义书签。 龙门吊运行机构.............................. 错误!未定义书签。 司机室...................................... 错误!未定义书签。 电动葫芦门式龙门吊电气...................... 错误!未定义书签。 制动器的选用................................ 错误!未定义书签。 龙门吊电气控制方案.......................... 错误!未定义书签。 电阻器...................................... 错误!未定义书签。 电气保护装置................................ 错误!未定义书签。4人员组织、分工............................... 错误!未定义书签。人员组织与分工............................... 错误!未定义书签。5机械配置及要求............................... 错误!未定义书签。 施工机械、工机具数量表....................... 错误!未定义书签。施工机械、工机具要求......................... 错误!未定义书签。 6龙门吊拼装................................... 错误!未定义书签。 拼装工艺流程................................. 错误!未定义书签。具体施工工序................................. 错误!未定义书签。 轨道的复检.................................. 错误!未定义书签。 走行梁安装.................................. 错误!未定义书签。 主梁组装.................................... 错误!未定义书签。 支腿组装.................................... 错误!未定义书签。 操作室安装.................................. 错误!未定义书签。 电气系统安装................................ 错误!未定义书签。 电动葫芦安装................................ 错误!未定义书签。 各安全装置的完善和调整...................... 错误!未定义书签。

龙门吊基础方案

目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、龙门吊轨道基础布置方案 (3) 3.1平面位置 (3) 3.2立面位置 (3) 3.3轨道基础施工 (3) 四、龙门吊轨道基础设计计算 (4) 五、计算结论 (8) 六、轨道梁施工 (8) 6.1路面破除 (8) 6.2钢筋工程 (8) 6.3模板工程 (12) 6.4砼浇筑 (12) 6.5 砼养护 (13) 6.6 土方回填........................................................................................ 错误!未定义书签。

一、工程概况 北环电网架空线改造入地工程南线含一条主线，两条支线，主线全长3966.734m，起讫里程SK0+000～SK3+966.734；中航支线长552.021m，起讫里程SZ1K0+000～SZ1K0+552.；福华支线长416.04米，起讫里程SZ2K0+000～SZ2K0+416.04,设井位9座。竖井采用明挖顺做法施工，本方案适用于南线SJ3竖井起吊设备，SJ3竖井位于红荔路中心公园南侧。根据现场结构施工需要安装1台MHE10t+10t门式起重机，以供结构施工时材料的吊运使用。龙门吊使用围示意图如图1所示。龙门吊大样图如图1所示。 图1 龙门吊大样图 二、编制依据 1、龙门吊使用以及受力要求 2、施工场地布置要求 3、施工规

①混凝土结构工程施工质量验收规（GB50204-2002）； ②钢筋机械连接技术规程(JGJ107-2010) ③铁路隧道施工技术安全规（GBJ404-1987）； ④建筑工程验收统一标准（GBJ50300-2001）； ⑤钢筋焊接及验收规程（JGJ18-1996） ⑥混凝土强度检验评定标准（GBJ107-87） ⑦混凝土质量控制标准（GB50164-92） ⑧钢筋焊接接头试验方法（JGJ/T27-2001） 三、龙门吊轨道基础布置方案 3.1平面位置 龙门吊轨道梁，共2条，南侧与北侧均布置于SJ1竖井冠梁外侧，跨距17m。 3.2立面位置 龙门吊轨道顶面与场地地面基本齐平，纵向设2.5‰下坡，以利排水。 3.3轨道基础施工 配筋图如图2所示。北侧在原有地面上破除800*1000mm的沟槽，绑扎钢筋后浇筑混凝土。配筋图如图3所示。

龙门吊基础计算

28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa

Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：