泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用

泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用

1 新浇混凝土侧压力的影响因素

刚浇筑入模的混凝土, 在振动作用下, 具有很大的流动性, 类似液体, 因此这时混凝土对模板的侧压力分布规律亦类似静水压力。但由于混凝土具有触变性, 只要振动一停止, 混凝土在振动时所获得的流动性将会丧失, 而且随着水泥的水化作用不断进行, 混凝土的极限剪切应力逐渐增大, 因而实际作用在模板上的侧压力要比按静水压力计算公式求得的小，从而影响混凝

土模板侧压力的因素也要复杂的多，影响混凝土侧压力的因素有: 水泥的品种, 外加剂的种类,集料的种类及其级配, 混凝土的配合比及其稠度(又称坍落度) , 周围环境温度及混凝土的温度, 捣实混凝土的方法, 模板的刚度及表面的粗糙程度, 结构构件的配筋情况及断面尺寸等。

泵送混凝土的坍落度，可按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定选用。对不同泵送高度，入泵时混凝土的坍落度，可按下表选用。

不同泵送高度入泵时混凝土坍落度选用值

混凝土经时坍落度损失值

施工经验时，应通过试验确定。

2 泵送混凝土侧压力

2.1 泵送混凝土的特点

泵送混凝土由于其效率高、浇筑速度快、机械化程度高、技术措施费用低、

现场施工文明、其优越性十分显著, 这是实现现浇混凝土工业化生产的重要途径, 也是混凝土施工工艺的一大飞跃。这种施工方法所使用的混凝土因可泵性要求, 一般都是坍落度较大、流动性较好、粘聚性较大；其材料组成、配合比、坍落度等变化小, 浇筑过程比较连续均衡同时加入适量外加剂。所有这些特点, 使得泵送混凝土对模板的侧压力影响比较突出。

2.2 泵送混凝土侧压力的影响因素分析

2.2.1 混凝土浇注速度

混凝土的浇注速度仍就是影响泵送混凝土对模板侧压力的一个重要影响因素，随着混凝土浇注速度的增加, 混凝土侧压力也增大，大多数研究者认为, 混凝土的最大侧压力F 与浇注速度V 的关系式为幂函数(即F = kV n )。

2.2.2 温度

温度是影响混凝土凝结、硬化的重要因素, 从而也影响混凝土侧压力, 在一定的浇注速度下, 温度愈低则混凝土侧压力愈大, 两者成反比关系。

2.2.3 混凝土的振捣方法

振捣密实混凝土的方法有两种: 一种为人工捣实, 一种为机械捣实。目前, 大多采用机械捣实, 特别是对于一次浇捣量较大的泵送混凝土，捣实方法影响混凝土的液化程度, 机械振捣会使混凝土液化得好, 流动性会增大, 混凝土侧压力相应地会增大。试验表明,机械振动捣时的混凝土侧压力要比手工捣实时增大约56%，当混凝土侧压力计算公式标明采用机械捣实时, 该因素不另考虑。

2.2.4 混凝土的坍落度

混凝土坍落度大,其流动性好, 侧压力也增加。对于泵送混凝土, 因为可泵性要求,使得其坍落度较一般混凝土大, 因而其侧压力相对较大。

2.2.5 水泥品种

混凝土的初凝时间不同于水泥的初凝时间，虽然不同水泥的初凝时间相差较大(相差幅度为1～ 4 h),但用它们的配制混凝土时,在温度、配合比基本相同的条件下,相差很小(仅1 h 左右)。因此,水泥品种对混凝土侧压力计算式中可不予考虑。

2.2.6 集料种类与级配

集料的种类与级配决定了混凝土的容重,也影响混凝土的内摩擦力。对于混凝土的容重,其对混凝土侧压力有较大的影响, 但在一般工业与民用建筑施工中

所使用的普通混凝土,其容重可以看成是一个常数。因此,在考虑混凝土侧压力的计算公式时,只需要说明即可。

2.2.7 混凝土配合比

在泵送混凝土中, 常用的外加剂主要是减水剂, 大多数减水剂都具有一定的缓凝作用。据有关资料表明, 掺有减水剂的混凝土侧压力比未掺的要大，如掺有木质素磺酸钙外加剂的混凝土侧压力比未掺外加剂的平均增大17. 9%。

3. 几种计算公式

3.1 我国GBJ 204-83规范计算式

在一般工业与民用建筑中, 当采用内部振动器时, 若混凝土的浇注速度在6m/h 以下, 新浇注的混凝土作用于模板的最大侧压力, 可按下列二式计算, 取二者中的较小值:

式中T——混凝土温度(℃)；

F——新浇混凝土的最大侧压力(kN/m 2)；

V——混凝土的浇注速度(m/h )；

h——混凝土侧压计算位置处至新浇混凝土顶面的高度(m )；

K s——混凝土坍落度影响修正系数，当混凝土坍落度小于3 cm 时取0.85；5～9 cm 时取1.0；11～15 cm 时取1.15；

K w ——外加剂的影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0, 掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

由于是泵送混凝土，所以，必掺外加剂，塌落度必大于11cm，所以，对于泵送混凝土，上述计算公式为：

该公式对混凝土侧压力的主要影响因素, 考虑较为详细, 主要考虑下列因素的影响: 浇注速度、浇注时混凝土温度、混凝土的稠度及外加剂，公式的形式也简单明确, 在模板设计中有着广泛的应用，但该公式只适宜于浇注速度在6m/h

以下的情况, 影响了它在浇注速度较大的泵送混凝土侧压力计算中的应用。

3.2 我国GB50204-92规范计算式

混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-92规定的混凝土侧压力是以流体静压力原理为基础, 并结合浇注速度与侧压力的试验数据(包括泵送混凝土的试验资料) 而建立的, 改善了原规范公式对浇注速度大于2 m/h时侧压力偏低的情况。该规范中新浇注的混凝土作用于模板的最大侧压力可按下列二式计算, 取二者中较小值:

式中r ——新浇混凝土的重力密度

t0 ——混凝土初凝时间, 其计算公式

式中β1 ——取值同前面的K s

β2 ——取值同前面的K w

由于是泵送混凝土，所以，必掺外加剂，塌落度必大于11cm，混凝土重力密度一般为23.5kN/m3～24.0kN/m3,计算取r =24.0kN/m3，所以，对于泵送混凝土，上述计算公式为：

3.3 我国冶金建筑研究总院建议的计算方法

对于采用泵送工艺的新浇注混凝土, 其对钢模板产生的最大侧压力按下式计算：

有效压头为

式中, T 为新浇混凝土的初凝时间(h),可实测，在尚未制定统一的标准测定方法之前, 建议可暂用贯入阻力法测定(一般为6 h)。

该计算公式适用于混凝土有效压头h≤H 的情况；若h>H 时,则取h= H，其中H 为浇注总高度,单位为m。

混凝土重力密度计算取r =24.0kN/m3，则公式可变为：

3.4 三种计算公式的对照

在室温情况下（T(t0)=20℃）,三种公式为：

从图中看出，GBJ 204-83规范计算式偏小，冶金建筑研究总院建议的计算方法偏大，GB50204-92规范计算式较为合理。当V≤2.0m/h时，GBJ 204-83规范与GB50204-92规范计算结果较为接近。

三种计算公式对照图

3.5 GB50204-92规范计算式参数选择

泵送混凝土条件下，r=24kN/m3,侧压力计算公式为：

T一般在5℃～28℃之间变化，当V分别为1.0m/h、2.0m/h、4.0m/h、6.0m/h、8.0m/h时，F为：

混凝土最大侧压力与施工温度关系图

当V分别为1.0m/h、2.0m/h、4.0m/h、6.0m/h、8.0m/h时，hmax为：

混凝土有效压头与施工温度的关系图

从上图可看出，当模板高度低于1.4m时不需要考虑混凝土初凝时间即浇筑速度对模板侧压力的影响。

混凝土侧压力分布见下图。

侧压力计算分布图

其中：h有效压头高度

h=F/γc（m）

泵送混凝土条件下侧压力由两个因素决定——混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，所以，混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度成为确定混凝土对模板的侧压力大小的关键。由于这两个参数波动特别大，混凝土初凝时间在1℃～10℃之间波动，混凝土浇筑速度可在0.1m/h～40m/h波动，如此大的差距，对模板的设计至关重要，这也正是高支模易发生垮塌的重要原因。

3.5.1混凝土初凝时间的选择

混凝土初凝时间与试验室初凝时间不同，试验室计算初凝时间从水泥加水开始，而作为计算模板侧压力的混凝土初凝时间则是从混凝土入模开始算起。

混凝土初凝时间与混凝土施工温度有如下关系：

根据《建筑工程冬期施工规范》JGJ104-97规定：当室外日平均气温连续5d 稳定低于5℃即进入冬期施工，当室外日平均气温连续5d稳定高于5℃即解除冬期施工。所以混凝土的最低施工温度为5℃。

夏季高温时施工混凝土入模温度要求不高于28℃，当温度高于28℃时即采取降温措施，所以，混凝土的最高施工温度为28℃。

作为模板设计要求的混凝土施工温度范围为：5℃～28℃，与此相应的混凝土初凝时间为：10～4.65h。混凝土施工温度与初凝时间关系见下图。

混凝土施工温度与初凝时间关系图

3.5.2混凝土浇筑速度的选择

影响混凝土浇筑速度有三个环节：混凝土搅拌站生产能力、混凝土的运输能力、混凝土的泵送能力，一般情况下，这三者是相互配套的、协调的，而且一般情况下，三者之间的关系为：混凝土搅拌站生产能力﹥混凝土的运输能力﹥混凝土的泵送能力，尤其在使用商品混凝土时。所以，混凝土浇筑速度一般按照输送泵的能力来确定。

混凝土泵的实际平均输出量，可根据混凝土泵的最大输出量、配管情况和作业效率，按下式计算：

Q1＝Qmax×α1×η

式中Q1 ——每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h）；

Qmax——每台混凝土泵的最大输出量（m3/h）；

α1 ——配管条件系数。可取0.8～0.9；

η ——作业效率。根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输送管和布料停歇等情况，可取0.5～0.7。

作为模板设计荷载取值，宜考虑最不利工况，也即各种参数宜取高值，这样

混凝土泵的实际平均输出量计算公式就为：

Q1＝0.63Qmax

混凝土浇筑速度就为：

式中：V——混凝土浇筑速度（m/h）；

A ——结构截面积（m2）。

设计模板和支撑时，首先对荷载的选择应特别慎重，一定要考虑最不利工况，否则，即使模板、支撑的设计计算有多么详细、合理，仍然隐含了巨大的安全隐患。此外，模板、支撑的设计一定要注明施工条件，即混凝土的初凝时间和混凝土的浇筑速度，施工过程要严格控制，方可保证施工安全。

4 荷载设计

与其说模板设计，不如说荷载设计，因为大多数情况下，模板是现成的，或者由于经济的、便于操作等的原因，模板的设计重量是有限度的，也即模板的承载能力是有限度的。所以，在施工现场，尤其是利用既有模板的情况下，进行荷载设计比模板设计更加合理和有效。现以举例说明这一情况。

钢模板采用P3015（1500mm×300mm），内钢楞采用2根Φ51×3.5钢管，间距为750mm，外钢楞采用同一规格钢管，间距为900mm，对拉螺栓采用M18，间距为750mm。钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170N/mm2；钢模的允许挠度：面板为1.5mm，钢楞为3mm。

4.1 按模板强度确定的最大侧压力

（1）计算简图

（2）按模板强度确定的最大侧压力

P3015钢模板（δ=2.5mm）截面特征，Ixj=26.97×104mm4，Wxj=5.94×103mm3。

化为面均布荷载：

当采用泵送混凝土时，倾倒混凝土时产生的水平荷载为：6×1.4×0.85=7.14kN/m2。

模板侧压力设计值为：F=60.544-7.14=53.404 kN/m2

混凝土侧压力标准值为：F1=F/(1.2×0.85)=52.357 kN/m2

按照模板强度确定的混凝土最大侧压力为：52.357 kN/m2

（3）按模板挠度确定的最大侧压力

化为面均布荷载：

当采用泵送混凝土时，倾倒混凝土时产生的水平荷载为：6×1.4×0.85=7.14kN/m2。

模板侧压力设计值为：F=48.162-7.14=41.022 kN/m2

混凝土侧压力标准值为：F1=F/(1.2×0.85)=40.218 kN/m2

按照模板强度确定的混凝土最大侧压力为：40.218 kN/m2

综上计算，按照模板的承载能力确定的混凝土最大荷载为Fmax=40.218kN/m2

4.2 按照内钢楞承载能力确定混凝土最大侧压力

（1）强度验算

内钢楞采用两根Φ50×3.5mm钢管，其截面特征为：I=2×14.81×104mm4,W=2×5.81×103mm3。

计算简图：

〔σ〕=215 N/mm2

Mmax=〔σ〕·W=215×11.62×103=2498.3×103 N·mm

q1max=Mmax/0.1×L2=2498.3×103/0.1×9002=30.843 N/mm

化为面荷载：30.843 /1.0=30.843 N/mm2=30.843×10-3/106=30.843 kN/m2 Fmax=（30.843-7.14）/（1.2×0.85）=23.238kN/m

所以，与模板的承载力相差太大，改为两根［80×40×3.0轻型槽钢，

其截面特征为：I=2×43.92×104mm4,W=2×10.98×103mm3。

Mmax=〔σ〕·W=215×21.96×103=4721.4×103 N·mm

q1max=M/0.1×l2=4721.4×103/0.1×9002=58.289 N/mm

化为面荷载：58.289/1.0=58.289 N/mm2=58.289×10-3/106=58.289 kN/m2

Fmax=（58.289-7.14）/（1.2×0.85）=50.146kN/m2

（2）挠度验算

〔ω〕

=1.5mm

所以Fmax=61.107 /（1.2×0.85）=59.909kN/m2

综上计算，按照内钢楞承载能力确定的混凝土最大侧压力为Fmax=50.146kN/m2

4.3 按照对拉螺栓确定的混凝土最大侧压力

对拉螺栓的规格和性能见下表。

对拉螺栓的规格和性能

如果按照与模板最大侧压力相匹配，则每个螺栓所承担的最大拉力为：40.218 kN/m2×0.675=27.147 kN，所以选择T18螺栓。

4.4按照扣件容许荷载确定混凝土最大侧压力

扣件容许荷载（kN）

所以，决定模板施工安全的环节有模板、钢楞、拉筋、扣件，荷载必须按照最薄弱环节来设计。一般情况下设计原则为扣件能力≥拉筋能力≥钢楞能力≥模板能力。

4.5 控制荷载

当明确了模板系统的承载能力后，那么，施工时就必须控制荷载不得大于设计荷载。影响混凝土侧压力的两个因素即混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，所以，施工时应严格控制混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度。仍以组合模板为例，混凝土最大容许侧压力为Fmax=40.218kN/m2，则有：

混凝土初凝时间与浇筑速度有如下关系图：

混凝土有效压头为：

hmax=Fmax/24.0=40.218/24=1.68m

也就是说，当模板高度不超过1.68m时，是不用考虑混凝土初凝时间和浇筑速度的。

有些高支模方案甚至是经过专家评审过的方案发生垮塌，究其原因现场施工条件与模板设计的条件不符造成的，其中最主要的两个条件——混凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，尤其在城市施工，混凝土一般采用商品混凝土，商品混凝土的供应能力往往远大于现场施工能力，又由于城市交通的不稳定，就造成混凝土供应量波动很大，浇筑速度就波动很大；同样的原因，混凝土初凝时间也很难预先准确确定，而混凝土运输人员或现场浇筑捣固操作人员图省事，故意掺加缓凝剂乃至水，造成混凝土初凝时间大大增长，以上情况都会引起混凝土侧压力的激增，为模板垮塌造成极大安全隐患。所以，混凝土模板作业安全的关键是保证实际工况与设计相符。

新浇混凝土对模板的最大侧压力计算：

附页： 外墙单面支模模板计算书 1、由于采用大钢模板，现只对其的支撑体系进行验算。单面模板高3m，以单排支撑点为验算单位，计算宽度为1m。 2、新浇混凝土对模板的最大侧压力计算： 计算参数：γc=24KN/m3（混凝土的重力密度） t o=5小时（新浇混凝土的初凝时间要求搅拌站保证） β1=1.2（外加剂影响系数） β2=1.15（坍落度影响系数） v=1m/小时（混凝土浇筑速度，3m高的墙要求在>3小时浇完） H=3m（混凝土侧压力计算位置处到新浇顶面的总高度） 由公式F=0.22γc t oβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43KN/m2 由公式F=γc H =24×3 =72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为36.43KN/m2 3、荷载设计值F6及有效压头高度h F6=γc F =1.2×36.43 =43.72 KN/m2 有效压头高度h= F6/γc =43.72/24=1.82m 倾倒荷载产生的压头x= F7/γc=2.8/24=0.12 叠加后的有效高头h=1.82-0.12=1.7m 4、倾倒混凝土时产生的荷载F=2KN/m2 F7=γ7F=2×1.4=2.8KN/m2 剪力图

N B = a cos F T A =sinaN B 由此得：

采用密布型钢管行架进行支撑增加锚拉，采用分析计算的方法进行计算： φ48×3.5mm钢管的力学性能 抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：τ=120 N/mm2 单个杆件的抗力验算 单个受拉构件：T A max/489=15740/489=32.19N/mm2<205 N/mm2（满足要求） 总的拉力ΣTAi=14.43+15.74+14.28+9.24+4.14=57.83KN 57830/489=118.3 N/mm2<205 N/mm2(满足要求) 受压构件：N B max=30.59 KN；L B=1166mm 采用十字扣件，计算长度系数为1.5，所以实际计算长度为1749mm λ=L/r=1749/15.78=111；查表得Ψ=0.555 δ=N/ΨA=30590/（0.555×489）=112.7N/mm2<205 N/mm2（满足要求）5、地锚钢筋抗剪（整体） ΣF/fv=（24.05+26.23+23.79+15.40+6.90）×1000/（489×125）=1.58（根）所以至少需2排钢管埋地抗剪，实际安排5排，满足要求。 6、扣件抗滑 以每个抗滑能力为7 KN验算 水平方向，支点的最大水平力为26.23KN，每根水平受力杆通过5道行架有10个扣件锁定不可能位移。 通过以上计算，该支撑体系满足要求。

模板受力计算

目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。

【精品】泵送混凝土配合比设计实例87798

目录 一、概述.......................................... 错误!未指定书签。 二、泵送混凝土对原材料的要求...................... 错误!未指定书签。 三、泵送混凝土对配合比设计的要求.................. 错误!未指定书签。 三、泵送混凝土阻力分析与降低阻力，提高泵送效率的措施... 错误!未指定书签。 四、泵送混凝土配合比实例.......................... 错误!未指定书签。 五、结论.......................................... 错误!未指定书签。 六、施工中注意的问题.............................. 错误!未指定书签。

七、附录A ......................................... 错误!未指定书签。 八、附录B 错误!未指定书签。

一、概述 随着外加剂应用技术的发展,推动了混凝土新工艺的不断进步。混凝土中掺加适量的外加剂和掺和料可制备自密实、大流动性混凝土，施工中可采用泵送浇注新工艺，施工效率大大提高。它适用于钢筋或钢筋束密集的构件或部位，以及断面窄小，振捣器不易到达的部位；要求灌注迅速的混凝土。为了满足混凝土的可泵性的要求，我们严格控制原材料试验，并作好泵送混凝土配合比的设计工作. 用混凝土泵沿管道输送和浇注混凝土拌和物，称泵送混凝土。由于施工工艺的变化，所采用的施工设备和混凝土配合比与用普通方法施工的混凝土有所不同.两者不同之点在于普通混凝土是根据所需的强度进行配置的。泵送混凝土除了根据所需强度外，还需要根据泵送工艺所需的流动性、不离析、不泌水等要求。因此,在原材料、配合比和施工方面有其特殊性。

荷载计算及计算公式 小知识

荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；

C30泵送混凝土配合比设计

设计说明：C30泵送砼配合比 设计依据：《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55-2011） 《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB1596-2005） 《混凝土外加剂应用技术规范》（GB 50119-2013） 《公路桥涵施工技术规范实施手册》（JTG/T F50-2011）设计要求：坍落度150-170mm，强度等级为30MPa 使用部位：桥梁工程 一、原材料适配要求： 水泥：（生产厂家）P.O42.5水泥 水：饮用水 砂：选用Ⅱ类砂，（生产厂家）对泵送混凝土选用中砂，细度模数为2.6-2.9，2.36mm筛孔的累积筛余量不得大于15%，0.3mm 筛孔的累积筛余量宜在85%-92%范围内。 石：选用（生产厂家），卵石力学强度、坚固性等指标存在较大的变异，因此选择碎石。最大粒径不得超过结构最小边尺寸的1/4和钢筋最小净距离得3/4，对碎石不宜超过输送管径的1/3。 4.75-31.5mm连续级配的碎石，其规格为4.75-9.5mm，9.5-19mm， 16-31.5mm，按10%：50%：40%进行掺配。 粉煤灰：选用（生产厂家），掺量要大于25%-40%。水胶比大于0.4，最大用量为30%。选用25%。 外加剂：（生产厂家）减水剂，C30混凝土强度等级要求减水率在12%-20%（减水率确定？）

二、混凝土配合比计算 1、根据《普通混凝土配合比设计规程》JGJ 55-2011计算配合比配制强度（f cu,o,m pa） f cu,o=f cu,k+1.645б=30+1.645×5=38.2MPa 2、根据《普通混凝土配合比设计规程》JGJ 55-2011计算胶凝材料28d胶砂抗压强度值（f ce）和总胶凝材料用量，粉煤灰掺量为25%，粉煤灰影响系数（r f）为0.75 f b=r f×f ce=0.75×42.5×1=31.9 mpa 根据《普通混凝土配合比设计规程》JGJ 55-2011计算或经验选定水胶比 ==0.41 为满足砼强度和耐久性要求，经验选定水胶比：0.42 3、根据设计坍落度150-170mm和粗集料最大粒径31.5mm，选择用水量为225Kg，高效减水剂减水率为26.4%，计算用水量（m wo，kg/m3）： m wo=m’wo(1-β)=225×(1-26.4%)=166 kg/m3 通过试拌后其用水量为166 kg/m3 ①计算胶凝材料用量（m bo,kg/m3） m bo==166/0.42=395kg/m3 其中粉煤灰掺量为25%，故： m co=395×(1-25%)=296 kg/m3 m fo=395-296=99 kg/m3

新浇筑混凝土对的侧压力计算全文

新浇筑混凝土对的侧压 力计算全文 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-

新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文 新浇筑混凝土时对模板的侧压力 新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=(h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：？ F=γct0β1β2V1/2 F=γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿spanlang="EN-US">KN/㎡） γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿spanlang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料，可采用t=200/(T+15)计算 T——混凝土的温度（℃＿spanlang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿spanlang="EN-US">m/h＿spanlang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿ spanlang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿spanlang="EN-US">；掺具有缓凝作用的外加剂时取 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿spanlang="EN-US">30㎜时，取＿spanlang="EN-US">50spanlang="EN-US">90㎜时，取＿spanlang="EN-US">110spanlang="EN-US">150㎜时，取？ =×25××××1^(1/2)=(kN/m^2)=25×2=50(kN/m^2)？ 取其中的较小值：F=(kN/m^2)

混凝土泵送剂的配制实例

混凝土外加剂复配技术 混凝土泵送剂的配制实例 ?混凝土拌和物顺利通过输送管道、不堵塞、不离析、粘聚性良好。 ?远距离输送的泵送混凝土，必须抑制流动性损失。 泵送剂的主要组分 ⑴高效减水剂：固体的掺量一般为水泥掺量的0.５－１.０％。 ⑵缓凝成分：调节凝结时间，减少坍落度损失。常用三聚磷酸钠和葡萄糖酸钠，根据气温和水泥成分的变化来调节。 ⑶引气剂：少量优质的引气剂能在混凝土中形成小的圆形封闭气孔，提高流动性，减少离析和泌水，改善耐久性。 混凝土泵送剂的配制原则 ?配制外加剂时，要充分考虑各种原材料之间的适应性、不同成分之间的交互作用。 ?减水组分：氨基磺酸系、脂肪族系、萘系减水剂和葡萄糖酸钠等二者共同使用，减水率显著提高。 ?缓凝组分：葡萄糖酸钠、聚磷酸盐等叠加缓凝效果。 ?引气组分：不同引气剂的引气效果叠加或受很多因素影响，如水泥细度、石子粒径、砂含泥量、温度、配合比等。掺加粉煤灰时、细料多、石子粒径小、坍落度大、温度低等，混凝土含气量会高。 ?总之，外加剂的调整应根据实际情况进行，以试验结果为依据，不能想当然。 混凝土泵送剂配方 基本要求：掺量1.5~2.5％，减水率25％，含固量40％，60min混凝土坍落度损失10~20mm，混凝土凝结时间12~14hr。 1吨配方实例： ?减水组分：氨基磺酸系32%100kg＋萘系减水剂92%350kg ?缓凝组分：葡萄糖酸钠15kg＋六偏磷酸钠15kg ?引气组分：松香酸钠引气剂2kg ?水：550kg 混凝土防冻剂的配制实例 ?防冻剂使混凝土在负温下正常水化硬化，并在规定时间内硬化到一定程度而不会产生冻害。 ?防冻剂组分： ①防冻组分：降低冰点，孔隙水结成微晶态冰。 ②减水组分：减小水灰比或混凝土的拌合用水。 ③早强组分：促进水泥低温水化。 ④引气组分：均匀分布的微小封闭气泡，缓解充水孔隙的局部冻胀应力。 ⑤其他：提高均匀性。 现代混凝土防冻剂的配制原理 ?无氯、低碱、低掺量，以液体产品为主； ?高工作性、坍落度损失小，早强和高耐久性； ?大幅度减少用水量，减少游离水含量，提高液相中离子浓度； ?提高混凝土密实度，改善孔结构，减少孔含量，减小孔直径； ?降低液相冰点，促进低温水化，尽快达到临界强度； ?改善冰晶形貌，降低冻胀应力；

最新C30泵送混凝土配合比设计说明书

C30泵送混凝土配合比设计说明书

目录 目录 (1) 一、课程设计的要求与条件 (1) 2、已知参数和设计要求： (1) 3、原材料情况 (2) 二、理论配合比设计 (3) 三、理论配合比设计结果 (10) 四、实验室试配配合比设计与试配后拌合物性能测试结果 (10) 3、试配后拌合物性能测试结果 (13) 五、强度测试原始记录与强度结果的确定 (14) 一、7d强度测试 (15) 二、28d强度测试 (16) 一、课程设计的要求与条件 1、配合比设计依据 1、《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55-2011） 2、《建设用碎石卵石》（GBT14685-2011） 3、《建设用砂》（GBT14684-2011） 4、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（JTG E30-2005） 2、已知参数和设计要求： 某工程需要C30商品混凝土，用于现浇钢筋混凝土梁柱。施工采 用泵送方式（管径φ100），施工气温15～25℃。要求出机坍落度为

190±30 mm，而且2 h坍落度损失不大于30 mm。为使混凝土有良好的可泵性并节约水泥，要求掺适量的优质粉煤灰。 3、原材料情况 A、水泥：重庆拉法基水泥厂P·O 42.5R，f ce=50.2MPa，ρc=3.10 （g/cm3），堆积密度1560kg/m3； B、细骨料：①特细砂M x=0.9，ρs1=2.69（g/cm3），堆积密度 1380kg/m3，含泥量1.4%，含水率7%； ②机制砂M x=2.9，ρs2=2.70（g/cm3），堆积密度 1530kg/m3，含粉量14%； C、粗骨料：①石灰岩碎石 5～10mm，ρg=2.67（g/cm3），堆积密度 1380kg/m3，含泥量0.7%； ②石灰岩碎石 10～25mm，ρg=2.67（g/cm3），堆积密度 1400kg/m3，含泥量0.5%； D、外加剂：聚羧酸缓凝高效减水剂（PCA-R），含固量23%，减水 率29.5%，掺量1.5%,，重庆三圣特种建材股份有限公司 E、掺合料：Ⅱ级粉煤灰，ρF=2.42（g/cm3），堆积密度 1320kg/m3，细度22.0%，需水量比99%，烧失量4.72%，掺量8%~12%； F、拌合水：自来水。 4. 组员及任务分配 任务（合作完成配合比设计）：1.根据原材料检测数据，遵照现行混凝土配合比设计规程要求，进行配合比设计计算；

C20和C30混凝土配方

C20混凝土现场拌制方案 配方： C20:水泥强度：32.5Mpa卵石混凝土水泥富余系数1.00粗骨料最大粒径20mm塔罗度35~50mm 每立方米用料量：水：190水泥：404砂子：542石子：1264配合比为：0.47：1：1.342：3.129砂率30%水灰比：0.47 C25:水泥强度：32.5Mpa卵石混凝土水泥富余系数1.00粗骨料最大粒径20mm塔罗度35~50mm 每立方米用料量：水：190水泥：463砂子：489石子：1258配合比为：0.41：1：1.056：1.717砂率28%水灰比：0.41 自拌混凝土塌落度：7-9cm商品混凝土16-20cm G S–4型混凝土高效早强减水剂（2#防冻剂，-10℃） 本产品符合中华人民共和国国家标准GB8076-1997混凝土外加剂质量标准。 一、物化性能 1、本产品由高效减水剂、增强剂、催化剂等材料配制而成，具有早强减水剂和高效减水剂的双重特性。 2、早强、增强效果显著。20℃左右时，龄期3天的混凝土强度达到设计标号的70％左右；0℃左右时，龄期5～7天的混凝土强度达到设计标号70％左右。混凝土的后期强度可以提高20％左右。 3、减水率大，塑化功能好，有一定促硬和引气功能，能显著提高混凝土的抗冻害、抗冻融、抗渗等性能，可以改善混凝土的和易性，加快施工进度，提高工程质量。 4、对蒸养适应性好，可以缩短蒸养时间，降低蒸养温度，节省蒸养能耗，提高构件质量。 5、对矿渣水泥、粉煤灰水泥、普通硅酸盐水泥均有良好的适应性。 二、主要用途 1、最低气温不低于-10℃的混凝土冬季施工。 2、最低气温不低于-6℃的粉饰砂浆与砌筑砂浆的抗冻。 3、蒸养混凝土，节省蒸养能耗30～50％。 4、常温下要求早强、高强、抗渗、耐冻融、大坍落度的混凝土。 三、使用方法 1、掺量为水泥重量的2～3％。。 2、以干粉直接掺加在水泥里，不要加在湿的砂石上。 3、搅拌过程中减少15％左右的用水量，并适当延长搅拌时间。 4、表面要求光滑的构件，振动密实后应及时抹平。 四、注意事项 妥善存放在干燥处，如受潮结块，应烘干粉碎，通过30目筛后方可使用。

混凝土侧压力的计算

K1621+193涵洞台身拉杆演算 1、墙身结构尺寸 墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。 2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值） F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1） F=γc H（公式2） 式中： F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2； γc—混凝土的重力密度，24kN/m3； t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m； β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2） β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。（本段取1.15） F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2

F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2 取两者较小值22.73kN/m2计算。 3、对拉螺杆受力验算及间距确定 各拉杆尺寸容许拉力表 螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N) 12 9.85 75 0.89 12900 14 11.55 105 1.21 17800 16 13.55 144 1.58 24500 18 14.93 174 2 29600 20 16.93 225 2.46 38200 22 18.93 282 2.98 47900 初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为： N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN 按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。

混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc

【最新整理，下载后即可编辑】 一 侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高 度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此 时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列 二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当 缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的 总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时， 取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2 =22.4kN/m 2 H F c γ= =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准 值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别 取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ

泵送混凝土配合比设计

泵送混凝土配合比设计 随着社会的进步，科技生产力的发展，商品混凝土浇筑工艺不断发生着变化，其中泵送商品混凝土以其施工方便、浇筑速度快。易于振捣等优势，越来越受到人们的重视，但是在具体的施工中，仍存在诸如对配合此要求更严格，施工中易发生堵管等现象，现就泵送商品混凝土的配合比设计的问题微一简要说明。 普通水泥商品混凝土为悬浮密实结构，其强度形成机理是靠水泥的水化反应产生的凝结力获得的。商品混凝土强度不仅服从水灰比定则，还要服从密实度定则。由于普通商品混凝土较易捣实，在某种程度容易造成把密实度看成次要因素，而只注意水灰比与强度的关系。然而，泵送商品混凝土对其可泵性有特殊的要求，即：要求商品混凝土具有建筑工程所要求的强度需求，同时要满足长距离泵送的需要。换句话说，就是商品混凝土在达到可泵性要求时应服从于阿布拉姆斯水灰比定则。 1.泵送商品混凝土混合料应满足的要求 (1)要有足够的水泥浆体 水泥浆体是混凝上组成的基体，在泵送商品混凝土中，为了能够形成一个很好的润滑层。保证商品混凝土泵送能够顺利进行，拌和物须满足以下要求①有足够的含浆量，砂浆除了填充骨料间所有空隙外。还应有富余量使商品混凝土泵输送管道内壁形成薄浆层；②浆层内含有较多的水，以在输送管内壁处产生一层水膜，泵送时起到润滑作用。

(2)泵送商品混凝土混合料应满足一定的技术要求 为了保证泵送顺利和商品混凝土的质量，商品混凝土混合料应满足以下主要技术要求：①商品混凝土初凝时间不得小于商品混凝土混合料运输、泵送、直到浇灌完成的全过程所需的时问；②商品混凝土拌和物的和易性要好，并且要具有良好的内聚性、不离析、少泌水，以保证商品混凝土的均匀性。 2.泵送商品混凝土原材料分析 由于泵送商品混凝土在性能及施工工艺上的特殊性，因此对其组成材料的质晕提出了严格的要求。 2.1水泥品种和用量的选择适宜的水泥用量对商品混凝土的可泵性起着重要的作用。工程实践表明，适宜的水泥用量不仅与商品混凝土的强度等级、水泥标号等因素有关，而且还与管道尺寸、输送距离等有关。为保证泵送商品混凝土具有良好粘聚性，减少因流动性大而容易产生的骨料分离及其离析作用，满足其和易性要求，泵送商品混凝土的胶凝材料用量不宜过大，以免带来较大的水化热，因此，泵送商品混凝土的水泥和矿物掺合料的总量应控制在300~400kg/m3。 泵送商品混凝土一般宜选择普通硅酸盐水泥，尤其对早期强度要求较高的冬季施工以及重要结构的高强商品混凝土。对于大体积商品混凝土，应优先采用水化热低的矿渣、火山灰、粉煤灰硅酸盐水泥，并适当降低坍落度防止商品混凝土离析。在冬季施工中，加入早强剂增加商品混凝土抗冻能力。但普通硅酸盐水泥水化热偏高，而矿渣水

C45砼配合比设计

C 45砼配合比设计 一、计算理论配合比 1．确定配制强度(fcu.o) 已知：设计砼强度fcu.k=45Mpa,无砼强度统计资料，查《普通砼配合比设计规程》、《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204）的规定，取用δ＝6.0 Mpa ，计算砼配制强度： fcu.o=fcu.k+1.645δ=45+1.645×6.0=54.9 Mpa 2.确定水灰比 已知：砼配制强度fcu.0=54.9Mpa ，水泥28d 实际强度fce=35.0Mpa ，无砼强度回归系数统计资料，采用碎石，查《普通砼配合比设计规程》表5.0.4，取αa ＝0.46，αb ＝0.07,计算水灰比： 29.00 .3507.046.09.540 .3546.0/.=??+?=??+?= ce b a o cu ce a f a a f f a C W 3.确定用水量（m ws ） 已知：施工要求砼拌合物入泵坍落度为（180±20）mm ，碎石最大粒径为25mm ，从砼厂运输到工地泵送后，考虑砼入模前的各种损失，采用掺用缓凝减水泵送剂，掺入占胶凝材料（水泥＋粉煤灰）的 1.0～2.0%之间，查《普通砼配合比设计规程》表4.0.1－2取砼用水量212kg/m 3，由于采用LJL 系列减水泵送剂，其减水率为18%，计算用水量： m ws =m wo (1-β )=212(1-18%)=174kg/m 3 4.计算水泥用量（m cs ） 已知：砼用水量174kg/m 3，水灰比W/C ＝0.29，粉煤灰掺入量采用等量取代法，取代水泥百分率f=10%，得： ()()3/540%10129 .01741/m kg f c w m m ws cs =-=-= 5.粉煤灰取代水泥用量(mfs) 3/6054029 .0174 /m kg m c w m mfs cs ws =-=-= 验：水泥和粉煤灰总量540+60＝600 kg ，不小于300 kg/m 3 、 不大于600 kg/m 3 的要求。 6.计算泵送剂用量（m bs ） 已知：LJL 系列减水泵送剂掺量占水泥的1.9%，由于粉煤灰是等量取代水泥用量，水泥用量为(540+60)＝600 kg/m 3，计算泵送剂用量： m bs=600×0.019=11.4kg/m 3

混凝土的外加剂配方大全

混凝土外加剂配方大全 预拌自密实混凝土外加剂 预拌自密实混凝土外加剂属于建筑材料领域。本发明具体内容为：(1)、采用聚羧酸系列缩合物作为抗离析组分、三聚磷酸钠作为保塑组份、萘系高效减水剂作为基料的复合型高效混凝土外加剂；(2)、聚羧酸系列缩合物的掺入量是萘系高效减水剂的4％～7％； (3)、三聚磷酸钠的掺入量是萘系高效减水剂的0.4％～0.8％；(4)、萘系高效减水剂是两种缩合度有差异且减水率均大于25％的萘磺酸盐甲醛缩合物高效减水剂复配而成，该两种高效减水剂的比例为1∶1。本发明具有较高减水率、抗离析特征，提高了自密实混凝土钢筋间隙通过能力，能够防止或减少预拌自密实混凝土在运输过程中抗离析性的下降，使自密实混凝土能较好适应大生产的工艺条件。 建筑用水下抗分散混凝土外加剂 本发明属建筑材料技术领域，具体涉及一种建筑用水下抗分散混凝土外加剂。由甲基纤维素、聚丙烯酰胺、十二烷基剂苯磺酸钠、萘系高效减水剂、硬脂酸、沸石粉组成，本发明具有在水下直接浇注施工而不分散、不离析，能在水下自填充模板和自密实的性能，是提高混凝土在水下浇注后的结构体性能、简化水下浇注工艺、节省劳力和避免对附近水域造成环境污染的重要材料，备受工程界的重视。 水下混凝土外加剂 一种用于水中灌注的水下混凝土外加剂，是由聚丙烯酰胺与页岩灰或与硅粉混合而成。可含有β—萘磺酸甲醛缩合物等阴离子表面活性剂。掺入该外加剂的水泥、砂浆或混凝土拌合物从中自由落下进行灌注时不离析、不分散，保持灌注硬化物的性质不变，成本较低。可用一般施工方法进行水下灌注混凝土、水下浆锚、水下灌浆等快速施工。 从天然产物制备和加工混凝土外加剂的新方法 本发明公开了一种用糖甘蔗衍生物生产减水塑化剂和缓凝塑化剂的混凝土外加剂的方法。这种外加剂可以改善混凝土的结构特性，使其塑性和比重都有所改进，并改变其养护时间。 一种纤维素硫酸酯型混凝土外加剂 本发明涉及混凝土外加剂。$为改善水泥混凝土的性能，满足不同工程对水泥混凝土的特殊要求，通常加入各种外加剂。本发明提供一种含有纤维素硫酸酯的新型混凝土外加剂，它对水泥混凝土具有优良的应用性能，能大幅度地提高水泥混凝土的流动性，力学强度及其它性能。

模板侧压力计算公式

新浇混凝土模板侧压力的计算研究 一、实验数据 表1.实验测的浇筑速度与最大压力 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 1 0.22 11.68 23 2.92 46.73 2 0.25 14.60 24 2.92 57.46 3 0.17 28.84 25 3.11 53.89 4 0.38 18.98 26 3.24 58.78 5 0.47 20.08 27 3.43 45.63 6 0.43 38.33 28 3.73 44.54 7 0.63 44.98 29 3.99 44.54 8 0.78 25.19 31 4.65 57.68 9 0.87 30.30 32 4.67 61.33 10 0.83 37.75 33 4.79 62.57 11 1.05 41.62 34 4.97 72.29 12 1.24 47.83 35 5.62 65.57 13 1.51 34.32 36 5.95 75.06 14 1.78 49.87 37 14.10 79.14 15 1.95 45.27 38 10.00 71.14 16 2.00 40.30 39 15.70 74.79 17 2.10 45.85 40 3.29 38.00 18 2.12 52.21 41 15.81 80.80 19 2.24 57.32 42 4.13 52.00 数据编号1至36为之前规范给出的图中已测的的数据，其中考虑到如今泵送混凝土的坍落度普遍偏高，按照规范中坍落度的修正我们在实测值上乘以了1.15。温度与混凝土侧压力的关系，采用线性比例关系图。 通过以上修正，表中的实测值实际上是经过修正，换算成温度200C ，坍落度12~16cm 下的模板侧压力值。 二、实验数据分析 依旧采用幂函数的关系即n P KV 来描述侧压力同浇筑速度的关系，对表中的测试数

喷射混凝土配合比设计说明

喷射混凝土配合比说明和设计 一、喷射混凝土的概念 喷射混凝土是借助喷射机械，将速凝混凝土喷向岩石或结构物表面，使岩石或结构物得到加强和保护。喷射混凝土有干混合料喷射与湿混合料喷射两种施工方法，我国井下巷道目前广泛采用的是干混合料喷射施工法。 二、喷射混凝土配合比设计的基本要求 喷射混凝土配合比具有自身的工艺特点,要根据多种因素来综合选定。在保证原材料合格的前提下,配合比设计既要兼顾对强度等主要指标的要求,又要兼顾到施工工艺的要求。一般应满足如下几方面: (1)应满足设计强度等级要求,如有抗渗要求,还应达到抗渗等级。 (2)回弹量少。 (3)粉尘少。 (4)粘附性好,能获得密实的喷射混凝土。 (5)能满足施工要求,输料顺畅,不发生堵管等。 三、原材料选择与质量要求 1、水泥 ⑴ 应优先选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，也可选用矿渣硅酸盐水泥或火山灰质硅酸盐水泥，必要时采用特种水泥，水泥强度等级不应低于32.5MPa。 ⑵当有抗冻、抗渗要求时，水泥强度等级不宜低于42.5MPa。 2、粗骨料 ⑴应采用坚硬耐久的碎石或卵石或两者混合物，粒径不宜大于16mm. ⑵严禁选用具有潜在碱活性骨料。当使用碱性速凝剂时，不得使用含有二氧化硅的石料。 3、细骨料 应采用坚硬耐久的中砂或粗砂，细度模数应大于 2.5。 4、减水剂 对混凝土和钢材无锈蚀作用，对凝结时间影响不大，干法喷射混凝土不适合添加减水剂。5、速凝剂 掺量为水泥用量的3% ～5%。在使用速凝剂前，应做与水泥的适应性试验，初凝不大于5min，终凝不应大于10min 。在采用其他类型外加剂时或几种外加剂复合使用时也应做相应的性能试验和使用效果试验。 6、水 喷射混凝土用水不应含有影响水泥正常凝结硬化的有害物质，不应使用污水、海水、PH值小

柱模板计算书

柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；

计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

模板侧压力计算书

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 2 1210c 22.0V t F ββγ= H F C γ= 式中: F----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2 ） c γ----混凝土的重力密度（取25KN/m 3） 0t ----新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用15200+=T t 计算；本例 。 T----混凝土的温度（摄氏度）℃ V----混凝土的浇灌速度（m/h ） H----混凝土计算侧压力位置处至新浇筑混凝土顶面位置高度（m ） 1β----外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取1.0，参具有缓凝作用外加剂时取1.2。 2β----混凝土坍落度修正影响系数当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时取1.0；110～150时取1.15。 混凝土有效压头高度h 按下式计算： 0γF h = 混凝土盖梁高度H ，浇筑入模温 依据施工1β2β

21 210c 22.0V t F ββγ= 2 H F C γ= 2 2。 h=F/γ 倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载标准值取P v =3KN/m 2 振捣混凝土时对侧模板产生的水平荷载标准值取P c =4KN/m 2 荷载总值P=1.22 。 使用说明： 1、使用此计算书时，只需填写红色字体部分，再点击“计算”即可。 2、砼温度不可低于或等于-15，一方面将导致程序错误，另一方面由于气温低5℃，砼的水化作用将停止。建议取5℃以上。 3、倾倒砼的所产生的水平荷载及振捣荷载本程序以固定值进行处理。 4、计算完成后，将全部内容粘贴到你要做的计算书中即可。 5、若复制过去后，出现一行文字有高有低不对齐的情况，可在段落——中文版式——文本对齐方式中选择“居中”即可。

3墙模板计算公式定稿

墙模板（木模）安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数

（图1）纵向剖面图 （图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×4150/1000=99.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计

算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m （图3）面板强度计算简图 （图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.259kN·m σ＝M max/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求 2、挠度验算 q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m （图5）面板挠度计算简图

泵送混凝土配合比设计要点

泵送混凝土配合比设计要点 泵送混凝土坍落度的选择 泵送混凝土的坍落度根据构筑物的特点（如浇筑部位、截面大小、钢筋疏密、泵送高度），使用泵的性能，混凝土捣实方式和耐久性要求等进行选择，确保混凝土可泵性和浇灌振动后里实外光不出现蜂窝、麻面甚至空洞等缺陷以及强度等级的要求。在不妨碍施工操作并能保证振捣密实的条件下，原则上尽可能采用较小的坍落度，以降低工程造价，并获得质量较高的混凝土。 一般来说，在一定范围内随着坍落度的提高，泵送效率随之提高，泵送压力损失减小，因此，随着输送高度的增加，混凝土的坍落度相应提高。 混凝土泵经过一定使用期，由于泵老化，泵的性能下降，泵送压力相应提高，输送管及液压泵的磨损增加，混凝土坍落度下限值应相应提高1～2 cm.泵送混凝土的坍落度上限为23 cm，但一般不宜超过20 cm，坍落度过大进入料斗的混凝土易产生离析，大量石子积聚在料斗底部而使搅拌轴停止搅拌，压力骤然升高形成阻塞，因此单纯加大坍落度对泵送混凝土是不可取的。 混凝土在运输过程中，受输送距离、气温、时间、外加剂等因素的影响，坍落度产生一定程度的损失。可以加入SW1缓凝型减水剂，并在混凝土入泵前用混凝土搅拌车运输，促使混凝土在拌筒内慢速转动，对减小坍落度损失效果明显。

当水泥用量与坍落度等发生矛盾时，应适当增大坍落度指标调整水泥用量；泵送有抗渗要求的砼宜采用集中搅拌站拌合混凝土，在混凝土配合比设计时所考虑的坍落度应为泵送要求的坍落度与运输过程中混凝土坍落度损失值之和。 泵送混凝土水灰比的确定 泵送混凝土的水灰比除对混凝土强度和耐久性有明显影响外，对泵送粘性阻力也有影响。试验表明：当水灰比小于0.45时，混凝土的流动阻力很大，泵送极为困难。随着水灰比增大粘性阻力系数（η）逐渐降低，当水灰比达到0.52后，对混凝土η影响不大，当水灰比超过0.6时，会使混凝土保水性、粘聚性下降而产生离析易引起堵泵。因此，泵送混凝土水灰比选择在0.45～0.6之间，混凝土流动阻力较小，可泵性较好。 泵送混凝土水泥品种的选择和水泥、粉细料用量的确定普通硅酸盐水泥同其它品种水泥相比，具有需水量小、保水性能较好等特点。因此，泵送混凝土一般宜选择普通硅酸盐水泥，尤其对早期强度要求较高的冬季施工以及重要结构的高强混凝土。对于大体积混凝土，应优先采用水化热低的矿渣、火山灰、粉煤灰硅酸盐水泥，并适当降低坍落度防止混凝土离析。在冬季施工中，加入早强剂增加混凝土抗冻能力。泵送混凝土的水泥用量，除了满足混凝土强度及耐久性要求外还要考虑输送管道的要求。因为泵送混凝土是用灰浆来润滑管壁的，为了克服管道内的摩擦阻力，必须有足够水泥浆量包裹骨料表面和润滑管壁。