MIDAS-盖梁支架计算书

北引桥盖梁支架计算书

一、工程简介

新造珠江北引桥总长为826米，桥梁起点桩号为K5+427.4，终点桩号为K6+253.4；南引桥总长为396米，桥梁起点桩号为K7+011.4，终点桩号为K7+407.4。桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。

墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台，分两幅桥分别设计。

北引桥桩基布置型式为：采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩，桩间净距3.0m,承台为矩形，平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。

北引桥墩身采用花瓶墩，墩底截面尺寸 4.0m×2.0m，墩顶截面为 6.5m×2.0m。墩顶均设预应力盖梁。

盖梁横桥向布置图（单位：cm）

二、参考资料

1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料

2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社

3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社

4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）

5、《结构力学》——人民交通出版社

6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社

7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社

8、《公路桥涵设计通用规范》——（JTG D60－2004）

9、《公路施工手册－桥涵》——人民交通出版社

三、计算参数

Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPa

Q235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPa

Q235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa

45#钢：【τ】＝250MPa

四、计算软件

盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。

五、计算内容

一）支架结构图 (单位：cm)

二）计算模型

三）荷载计算

1、混凝土自重荷载（P1）：

按照结构物高度进行计算，以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架，进而传递至盖梁支架。

P1=h*γ

其中：h—结构物对应计算点的高度；

γ—混凝土容重，取25KN/m3；

2、模板自重荷载（P2）：

根据实际设计模板重量，取P2=1Kpa。

3、支架自重荷载（P3）：

软件根据实际结构尺寸，按照1.2倍的系数计入。

4、混凝土振捣荷载（P4）：

根据《公路桥涵施工技术规范》相关规定，混凝土振捣荷载P3=4Kpa。

5、荷载组合：

荷载组合按照P=1.05*（P1+P2+P3）+P4进行组合。

荷载组合图（尺寸单位：cm）

四）计算结果

1、结构位移图

盖梁支架结构位移图（单位：m）

最大位移发生在支架悬臂最外端，位移值为-8.73mm，盖梁悬臂最外端对应位移值为-7.06mm＜[f]=3300/400=8.25mm。

2、结构组合应力图

盖梁支架结构组合应力图（单位：Mpa）

最大组合应力为76.6Mpa＜[σ]=170Mpa。

3、结构剪力图

盖梁支架结构剪应力图（单位：Mpa）

最大剪切应力为26.47Mpa＜[τ]=120Mpa。

4、结构支撑反力图

盖梁支架结构反力图（单位：KN）

四个支撑点支反力大小相当，均为210.69KN。

五）稳定性验算

1、各压杆压力计算值：

经软件（MIDAS ）计算：

竖腹杆压力值：P1=6.87KN

斜腹杆压力值：P2=311.25KN

2、各压杆双轴临界压力值：

根据欧拉公式Pcr=()

22l EI μπ，（边界条件系数μ取1.0），计算得： 1）竖腹杆长轴（沿[20高度方向）临界压力:

I=35608000 mm 4

[P11]=11571.62 KN

2）竖腹杆短轴（垂直[20高度方向）临界压力:

I=18695632 mm 4

[P12]=6075.55 KN

3）斜腹杆长轴（沿[20高度方向）临界压力:

I=35608000 mm 4

[P21]= 4682.62 KN

4）斜腹杆短轴（垂直[20高度方向）临界压力:

I=18695632 mm 4

[P22]= 2458.56 KN

3、各压杆双轴稳定系数：

1）竖腹杆长轴（沿[20高度方向）稳定系数:

N11=1684

2）竖腹杆短轴（垂直[20高度方向）稳定系数:

N12=884

3）斜腹杆长轴（沿[20高度方向）稳定系数:

N21=15

4）斜腹杆短轴（垂直[20高度方向）稳定系数:

N22=7.9

小结：因斜腹杆沿短轴方向设置有“Z”形斜撑，即使N22为7.9，也是偏于安全保守的。

六）支点计算

支点采用双销棒牛腿进行支撑，牛腿结构图如下:

1、牛腿立板抗剪验算：

支点反力N=210.69KN，考虑双销棒分担荷载的不均匀性以及施工安装的误差（考虑牛腿中心与竖腹杆中心存在2cm安装误差），则在双销棒之间按照简支梁分析计算，偏载分配系数为0.633，即：其中一根销棒承担63.3%的竖向荷载。则：

Qj=0.633*N=132.735KN

牛腿立板为16mm钢板，有效抗剪长度为72.5mm

[Q]=2*A*[τ]=278.4KN

安全系数为2.10。

2、销棒验算：

Qj=0.633*N=132.735KN

销棒直径为50mm，采用45#钢制作，

[Q]=3/4*A*[τ]=367.969KN

安全系数为2.77。

六、计算结论

1、支架结构强度设计值较低，安全储备较高；

2、支架结构变形满足施工规范要求，刚度满足要求；

3、支架受压杆件稳定系数较高，具备较好的稳定性；

4、支架附属结构（牛腿、销棒）应力均在容许应力范围内；

总之，盖梁支架结构强度、刚度、稳定性均满足要求，结构安全可行。

目录

一、工程简介 ........................................ - 1 -

三、计算参数 ........................................ - 2 -

四、计算内容 ........................................ - 2 -

一）支架结构图.............................................. - 2 - 二）计算模型................................................ - 2 - 三）荷载计算................................................ - 3 - 四）计算结果................................................ - 3 - 五）稳定性验算.............................................. - 6 - 六）附件计算................................................ - 7 - 五、计算结论 ........................................ - 7 -

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性) 温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日 1/ 24

温州龙港大桥改建工程现浇箱梁支架计算书目录 1 编制依据、原则及范围············· - 1 1.1 编制依据················· - 1 1.2 编制原则················· - 1 1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 3.1 荷载组合················· - 8 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 3.3 材料力学参数··············· - 10 -4 计算····················· - 10 4.1 模板计算················· - 11 4.2 模板下上层方木计算············ - 11 4.3 顶托上纵向方木计算············ - 13 4.4 碗扣支架计算··············· - 14 4.5 地基承载力计算·············· - 18 -

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)

现浇箱梁支架计算书 (m i d a s计算稳定性) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局

温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围 ·································错误!未定义书签。 编制依据·······················································错误!未定义书签。 编制原则·······················································错误!未定义书签。 编制范围·······················································错误!未定义书签。 2 设计构造·························································错误!未定义书签。 现浇连续箱梁设计构造································错误!未定义书签。 支架体系主要构造 ·······································错误!未定义书签。 3 满堂支架体系设计参数取值··························错误!未定义书签。 荷载组合·······················································错误!未定义书签。 强度、刚度标准 ···········································错误!未定义书签。 材料力学参数 ···············································错误!未定义书签。 4 计算·································································错误!未定义书签。 模板计算·······················································错误!未定义书签。 模板下上层方木计算 ···································错误!未定义书签。 顶托上纵向方木计算 ···································错误!未定义书签。 碗扣支架计算 ···············································错误!未定义书签。 地基承载力计算 ···········································错误!未定义书签。

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

边跨 托架 计算书 midas 模型

附件1： 0号块托架计算书 一、设计资料 1.托架结构类型及主要参数 边跨现浇段：箱型结构，高2.8m，顶板宽12.5m，底板宽7m，腹板厚由1m 均匀变化到0.45m，顶板厚：0.28，底板厚1.0m均匀变化到0.3m。根据设计施工图要求，混凝土浇注采用连续浇注方式。 托架梁结构形式：以双拼40的工字钢作为托架的主梁，主梁纵桥向放至在盖梁上，与斜撑焊接一起构成边跨托架主桁。斜撑采用40的工字钢，一端与主梁相连，一端焊接在边墩（7x2m实心墩）中预埋的锚固钢板上。主桁的主梁和斜撑之间用40工字钢相连。在托架的主梁上安装12.6号工钢，横桥间距0.6m，12.6号工字钢上安装8x6cm小方木，间距顺桥方向0.15m。小方木上安装2cm 厚竹模板。具体布置详见《边跨托架图》。 2.设计技术标准 1、《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 5、《桥涵》上下册交通部第一公路工程局1995年8月 6、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、空间模型建立 结构分析计算采用MIDAS Civil6.7.1大型桥梁空间分析软件。 1.节点与单元 材料选择： 型钢 Q235 方木东北落叶松 2.约束 1）托架梁搁置在立柱上 2）分配梁与托架梁采用刚性连接，释放转角约束。 3.截面特征值均由软件自动生成。 立柱外侧两根托架梁采用2根32号工字钢组成箱型截面，采用截面特征值

系数调整。 4.模型图 托架梁与分配梁图 模板支撑图 模板图

盖梁支架法计算书

盖梁支架法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m 3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距 60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P4=㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算

底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，顺桥向排距60cm，顺桥向步距100cm，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P1A=××= ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P2A=××= ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P32A=40××= ④模板、支架自重荷载： N G2= P4A=××= 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×=+×++×= 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为： 支架为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径为：I=4/)2 D =15.8mm (d 2 ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=＜f（钢管强度值f=205 MPa），符合要求。 ⑥稳定性验算： 立杆的受压应力（步距1000mm） 长细比：λ=l0/I=1000/= 查阅设计手册可得受压杆件的稳定系数ψ= 不组合风荷载时： σ=N/Aψ=20448÷÷489= MPa＜f=205 MPa，符合要求。 组合风荷载时： σ=N w/Aψ+M w/W N w=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×× M w=2/10 w k=μzμs w0

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=39.4×103mm3 截面惯性矩：I=198.3×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为144.2cm。 截面面积为：A=8607mm2， X轴惯性矩为：I X=21714×104mm4，

X轴抗弯截面模量为：W X=1085.7×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2， 惯性矩为：I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=36.16m3，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=36.16×26=940.16KN 盖梁长16.415m，均布每延米荷载：q1=57.24kN/m 2）组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计4.4m2，q2=3.3kN/m 3）[10槽钢 2.5m长10a槽钢间距0.5m，共30根，每延米1.83根，合计：q3=1.83×2.5×0.1KN/m=0.458kN/m

(70+105+105+70)m连续梁0#块支架计算书#优选.

青田县瓯江四桥（步行桥）工程 跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案 0#块支架计算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 2016年11月10日

目录 1 编制依据........................................................... - 3 - 2 方案简介........................................................... - 3 - 3 主要材料特性及参数................................................. - 5 - 4 荷载计算........................................................... - 5 - 4.1 荷载类型...................................................... - 5 - 4.2荷载组合....................................................... - 5 - 4.3荷载计算....................................................... - 5 - 5 0#块托架结构计算................................................... - 7 - 5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 - 5.2计算结果分析................................................... - 7 - 5.2.1 纵向I25a工字钢纵梁分析 ............................... - 7 - 5.2.2 横向双拼I45a工字钢横梁分析 ........................... - 8 - 5.2.3 顺桥向牛腿分析 ........................................ - 9 - 5.2.4 斜撑分析 ............................................. - 12 - 5.2.5 管桩分析 ............................................. - 12 - 5.2.6 整体变形分析 ......................................... - 15 - 6 0#块内模、翼缘板支架计算.......................................... - 15 - 6.1 内顶板、翼缘板底方木计算..................................... - 15 - 6.2 侧模计算...................................................... - 18 - 7 临时固结计算...................................................... - 20 - 7.1 工况分析.......................................... 错误!未定义书签。 7.2 正常施工分析...................................... 错误!未定义书签。 7.3 偶然状态分析...................................... 错误!未定义书签。

盖梁贝雷支架计算书

盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：

弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为：

M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm

0#块托架计算书

千厮门大桥工程 P2墩墩旁托架复核报告 编制： 校核： 审核： 中交二航局二公司结构设计室 二O一一年十一月

千厮门大桥工程 P2墩墩旁托架复核报告

目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 1、基础资料 (1) 2、设计规范 (1) 三、荷载分析 (1) 1、支座反力及托架自重 (1) 2、风荷载 (1) 3、荷载组合 (2) 四、模型说明 (2) 五、结构计算 (2) 1、顶层分配梁 (2) 2、次层分配梁 (3) 3、Φ800-16钢管和Φ800-20 (4) 4、顶层600-10钢管 (5) 5、顶层600-10钢管节点承载力 (6) 6、顶层4∠100*100*10平联 (6) 7、顶层4∠100*100*10螺栓及连接板 (7) 8、次层2∠100*100*10连接板 (9) 9、2∠100*100*10平联及斜撑 (10) 10、2∠100*100*10柱内水平斜撑 (12) 11、横桥向连接系 (13) 12、格构柱构造验算 (13) 13、预埋件 (14) 14、600-10钢管塔柱法兰盘 (16) 15、总结 (18)

一、工程概述 P2墩即为索塔主墩，根据总体施工工艺，桥面吊机上桥前需安装墩旁托架施工平台，在托架施工平台上安装完成N24、N25、N26节段钢桁梁，然后在已安装的钢桁梁上桥面板上安装桥面吊机并进行钢桁梁杆件对称安装施工。 墩旁托架基础由16根钢管桩φ800×16mm (明州大桥扣塔钢管,顶层及底层采用φ800×20mm钢管)。索塔渝中、江北侧倾斜对称布置，每边8根钢管桩，斜度为8.4度。每4根钢管桩组成一个受力支点支撑钢桁梁，单个受力支点支撑重量为1300t（按临时索安装前杆件及桥面吊机总重统计），由顺桥向主梁直接承力，分配到横桥向主梁上，再由横桥向主梁分配到各桩顶受力。钢管桩采用格构柱连接方式，水平横联除顶层采用4∠100*100*10角钢外，其余采用2∠100*100*10角钢螺栓连接方式连接，沿高度方向间距4m布置，横桥向连接系采用万能杆件组拼为4mx4mx9.8m构成,高度方向间距13m,共6层;顺桥向连接分为3层,间距为20.05m、16.52m、17.81m，下两层采用两组，每组4根φ32mm精轧螺纹钢与主墩连接，顶层采用φ600x10mm钢管与主墩连接。 二、设计依据 1、基础资料 1、《千厮门大桥P2墩墩旁托架结构图》 2、《千厮门大桥P2墩墩旁托架构件详图》 2、设计规范 1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002） 三、荷载分析 1、支座反力及托架自重 根据项目部提供数据，在悬臂拼装期间，每个垫墩下承受的设计荷载为13000t（已计入1.2倍荷载系数）。自重模型自动计入。 2、风荷载 在风荷载作用下，托架若发生微小横桥向的变形，水平力将由永久支座传递到塔柱上，（桁架横桥向刚度和托架刚度相比是否能视为无限大？）因此托架不

盖梁现浇支架计算书讲课教案

目录 一、设计依据 (2) 二、支架方案 (2) 三、荷载计算 (3) 2.1 盖梁混凝土自重 (3) 2.2 盖梁模板荷载 (3) 2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载 (3) 四、盖梁支架计算 (3) 4.1 I16横梁验算 (3) 4.2 I56b纵梁验算 (5) 4.3 抱箍计算 (7) 4.3.1 抱箍螺栓抗剪验算 (7) 4.3.2 抱箍预拉力验算 (8) 4.3.3 抱箍钢板厚度验算 (9) 4.3.4 抱箍螺栓施拧扭矩计算 (9) 4.3.5 抱箍焊缝计算 (10)

一、设计依据 1、《广州连怀公路项目K137+837龙珠1号大桥设计图》； 2、《钢结构设计规范》（GB-50017-2003）； 3、《钢结构高强螺栓连接技术规程》（JGJ 82-2011）； 4、《路桥施工计算手册》； 二、支架方案 盖梁尺寸如下图所示（单位mm） 盖梁施工采用在墩柱上设置10cm厚钢抱箍，上面采用I56工字钢作纵梁，搭设施工平台的方式，纵梁上面铺设I16工字钢作横梁。支架布置图如下

三、荷载计算 2.1 盖梁混凝土自重 盖梁混凝土自重(混凝土容重按263/m KN 计)： ()KN G 93.878269.128.18.06.176.111=???-?= 2.2 盖梁模板荷载 盖梁采用钢模板，钢模板荷载按1.53/m KN 计，求得模板荷载： KN G 18.825.1)201.248.17287.22792.17(2=??-+?+?= 2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载 根据企业规范，施工荷载和振捣荷载一共按32/m KN 计，施加在盖梁支架上的施工和振捣荷载为： 311.76 1.9367.04G KN =??= 四、盖梁支架计算 4.1 I16横梁验算 由支架布置图可以看出，两墩柱间的横梁受力最大，取中间一根横梁验算，将盖梁沿横梁位置分段简化，可得作用在横梁上的荷载。 混凝土自重：1 1.6 1.90.52639.52G KN '=???= 模板荷载：2 (0.5 1.620.5 1.9) 1.5 3.83G KN '=??+??= 施工和振捣荷载：3 0.5 1.93 2.85G KN '=??= 以均布荷载的形式加载（荷载组合恒载取1.1的组合系数） 12 3(1.1)/1.926.4/q G G G KN m ''''=++=