氧枪设计说明书
一、概述
氧气转炉炼钢在大型的钢铁企业中处于整个钢铁生产的中间环节，起到承上启下的作用，炼钢是决定钢材产量、质量的关键所在。氧气转炉炼钢环节的任何延误或产量、质量变
化都会影响前后生产工序的协调运转。这都与转炉炼钢的设备、工艺、组织管理等因素有关。
所以在设计转炉炼钢车间时，应当处理好各种设计问题，为正常生产，保持良好的生产秩序
打下基础。
物料平衡与热平衡计算是氧气转炉冶炼工艺设计的一项基本计算。它是建立在物质与能量守恒的基础上的。它以氧气转炉作为考察对象，根据装入转炉内或参与炼钢过程的全部物
质数据和炼钢过程的全部产物数据，来进行物料的质量和热量平衡计算。其主要目的是比较
整个冶炼过程中物料、能量的收入项和支出项，为改进操作工艺制度，确定合理的设计参数
和提高炼钢技术经济指标提供某些定量依据。应当指出，由于炼钢是复杂的高温物理化学过
程，加上测试手段有限，目前尚难以做到精确取值和计算，尤其是热平衡，只能近似计算。
尽管如此，它对指导炼钢生产和设计仍有重要的意义。
二、设计任务
设计一座年产800万吨良坯的转炉炼钢车间的顶底复吹转炉的氧枪，转炉工作方式为三吹二点，铁水条件为：
[C]= 4.1%；[Si]=0.35%；[Mn]=0.42%；[P]=0.064%；[S]= 0.01%；铁水温度为：1300℃。
三、物料平衡热平衡计算
3.1.1.基本数据
铁水和废钢的成分及温度。见表3-1.
表 3-1 铁水和废钢的成分
元素 C Si Mn P S 温度/℃
铁水/% 4.10 0.35 0.42 0.064 0.01 1300
废钢/% 0.18 0.25 0.55 0.03 0.03 25
造渣剂及炉衬成分。见表3-2。
表3-2 造渣剂及炉衬成分
成分/% CaO SiO2MgO Al2O3Fe2O3CaF2P2O5S CO2H2O 烧减石灰91.0 1.50 1.60 1.50 0.50 0.10 0.06 3.64 0.10
矿石 1.0 5.61 0.52 1.10 61.8 FeO=29.4 0.07 0.50
轻烧白云石50.15 0.46 41.8 0.74 6.85
铁矾土成分
CaO SiO2MgO Al2O3Fe2O3P2O5S TiO2
7.2 28.6 2.01 48.99 11.39 0.06 0.06 1.69
（1）冶炼钢种及成分。见表3-3。
（2）铁合金成分。见表3-4。
表3-4 铁合金成分
元素 C Si Mn P S Fe
硅铁/% - 70 0.7 0.05 0.04 29.21
锰铁/% 7.5 205 75 0.38 0.03 14.59
铁合金中的元素收得率：Mn的收得率为80%，Si的收得率为75%，C的收得率为90%，其中10%的C被氧化成CO2。P,S,Fe全部进入钢中。
（3）操作实测数据。见表3-5
表3-5 实测数据
3.1.2计算过程（以100kg铁水为基础）
（1）炉渣量及成分。炉渣来自金属料元素氧化和还原的产物，加入的造渣剂以及炉衬侵蚀等。
①铁水中各元素氧化量。终点钢水的成分根据同类转炉冶炼Q235钢种的实际数据选取。其中，[C]：根据冶炼钢种含碳量和与估计的脱氧剂的增碳量来确定终点钢水含碳量，去0.10%；[Si]：在碱性氧气转炉炼钢法中，铁水中的硅几乎全部被氧化进入炉渣；[Mn]：终点钢水残锰量，一般为铁水中锰含量的50%—60%，取50%；[P]：采用低磷铁水操作，铁水中磷约85%—95%氧化进入炉渣，在此取脱磷率为90%；[S]：采用预处理脱硫的铁水的物料平衡计算，原料中的硫全进入钢水中。
铁水中各元素氧化量见表3-6。
表3-6 100kg铁水各元素氧化量
元素/kg C Si Mn P S 合计铁水/kg 4.10 0.35 0.42 0.064 0.01
终点钢水kg 0.10 痕迹0.21 0.0064 0.01
氧化量/kg 4.0 0.35 0.21 0.0576 0 4.566 其中，氧化成CO的C质量为4.0×80%=3.2kg，氧化成CO2的C质量为4.0*20%=0.8kg。
②铁水中各元素氧化耗氧量及氧化产物量。见表3-7。
表3-7 铁水中元素的氧化耗氧量及氧化产物量
元素反应产物耗氧量/kg 产物量/kg 备注
C [C]→{CO} 3.2*16/12=4.2667 3.2*28/12=7.467 进入炉气
[C]→{CO2} 0.8*32/12=2.1333 0.8*44/12=2.933 进入炉气
Si [Si]→（SiO2）0.35*32/28=0.4 0.35*60/28=0.75 进入炉渣
Mn [Mn]→（MnO）0.21*16/55=0.0611 0.21*71/55=0.271 进入炉渣
P [P]→（P2O5）0.0576*80/62=0.074 0.0576*142/62=0.132 进入炉渣
Fe [Fe]→(FeO) 0.099 0.572 见表3-8 [Fe→Fe2O3] 0.127 0.424 见表3-8
合计7.161
③造渣剂加入量及其各组元质量。
A．矿石，炉衬带入的各组元质量。由矿石，炉衬侵蚀量和其中各组元的成分可计算出各组
元的质量，见表1-8,1-9。炉衬中C的氧化耗氧量为0.1×16.4%×（16×80%/12+32×20%/12）
=0.026Kg.
B．轻烧白云石。为了提高炉衬寿命，在加入石灰造渣的同时，添加轻烧白云石造渣，其目
的是提高炉渣中MgO的含量，有利于提高炉衬寿命。渣中MgO含量在6%～10%时效果较好。
经试算后轻烧白云石加入量为1.0kg/100Kg铁水。其各组元质量见表1-8，1-9。其中的烧
减为（MgCO3·CaCO3）分解产生的CO2质量。
C．炉渣碱度和石灰加入量。根据铁水的[P]、[S]含量，取终渣碱度R=2.5。未计石灰带入的SiO2量时，渣中现有的SiO2量为（见表1-7和表1-8）：
∑（SiO2）=(SiO2)铁水+(SiO2)炉衬+ (SiO2)矿石 +(SiO2)轻白+(SiO2)铁矾土
= 0.75+0.001+0.056+0.005+0.143
=0.955kg
渣中现有的CaO的量为：
∑（CaO）=(CaO)炉衬+(CaO)矿石+(CaO)轻白+(CaO)铁矾土
=0.001+0.010+0.502 +0.036
=0.549kg
则石灰加入量为：
W石灰=[R×∑（SiO2）-∑(CaO)]/[(%CaO)石灰-R×(%SiO2)石灰]
=[2.5*0.955-0.549]/[91.0%-2.5*1.5%]
=2.107 kg
石灰带入的各组元质量见表3-7和表3-8。
④终渣T.%Fe的确定。终渣中T.%Fe与终点碳含量和终渣碱度有关,根据生产数据,终渣
T.%Fe取13%计算,渣中存在着(FeO)和(Fe2O3),按照(%FeO)=1.35(%Fe2O3)和T.%Fe=56×
(%FeO)/72+112×(%Fe2O3)/160的关系,求得(FeO)= 10.03 % 和(Fe2O3)= 7.43 %.
⑤终渣量及成分。终渣量及成分列于表3-8。表中的FeO和Fe2O3 质量计算过程如下。
不计(FeO) 和(Fe2O3)在内的炉渣质量为
W S=CaO+MgO+SiO2+Al2O3+MnO+P2O5+TiO2
=2.466+0.547+0.986+0.295+0.271+0.134+0.008
=4.708kg
表3-8 终渣量及成分
组元产物量/kg 石灰/kg 矿石/kg 轻白/kg 炉衬/kg 铁矾土/kg 合计/kg 比例/% CaO 1.918 0.010 0.502 0.001 0.036 2.466 43.232 MgO 0.034 0.005 0.418 0.080 0.010 0.547 9.589 SiO20.750 0.032 0.056 0.005 0.001 0.143 0.986 17.289
Al2O30.032 0.011 0.007 0.0003 0.245 0.295 5.176 MnO 0.271 0.271 4.751
P2O50.132 0.002 0.0003 0.134 2.356 TiO20.008 0.008 10.029 FeO 0.572 0.572 7.429 Fe2O30.367 0.057 0.424 0.148
合计 5.704 100.000 注：造渣剂中的FeO、Fe2O3被还原成铁进入钢中，带入的氧消耗于元素氧化
那么,总渣量为W S∑=4.433/（100%-10.03%-7.43%）=5.704Kg,
(FeO)的质量=5.704*10.03%=0.572Kg,其中铁=0.572×56/72=0.445Kg,(Fe2O3)重量
=5.704*7.43%=0.424Kg,其中铁=0.424×112/160=0.297Kg.将FeO和Fe2O3质量记入表1-7。
（2）矿石，烟尘中的铁及氧量。假定矿石中的FeO,Fe2O3全部被还原成铁，则
矿石带入铁量=1.00×（29.4%×56/72+61.8%×112/160）=0.661Kg
烟尘带入铁量=1.50×（75.00%×56/72+20.00%×112/160）=1.085Kg
矿石带入氧量=1.00×（29.4%×16/72+61.8%×48/160）=0.251Kg
烟尘消耗氧量=1.50×（75.00%×16/72+20.00%×48/160）=0.340Kg
其他造渣剂的Fe2O3带入的铁量和氧量忽略不计。
（3）炉气成分，质量及体积。
①当前炉气体积V1。由元素氧化和造渣剂带入的气体质量见表3-9。
表3-9 气体来源及质量、体积 来源 铁水/kg 炉衬/kg 轻烧白云石/kg
石灰/kg 矿石/kg 合计/kg 体积/m 3
CO 7.467 0.031 7.497 5.998 CO 2 2.933 0.012 0.069 0.077 3.091 1.573 H 2O 0.002 0.005 0.007 0.009 合计
V1=7.580
*：气体体积=气体质量*22.4/气体分子量
②当前氧气消耗质量及体积。当前氧气消耗质量见表3-10。 表 3-10 氧气消耗质量
元素氧化 烟尘铁氧化 炉衬碳氧化 矿石带入氧 合计 耗氧量/kg
7.161
0.34
0.026
-0.251
7.277
则当前氧气消耗的体积VO 2=7.277×22.4/32=5.094 m 3
.
③炉气总体积Vg,炉气总体积为：
Vg=元素氧化生成的体积+水蒸气的体积+炉气中自由氧的体积+炉气中氮气体积 即 Vg=V 1+{O 2}炉气×Vg+[V O2+{O 2}炉气×Vg]×{N 2}氧气/{O 2}氧气 式中 {O 2}炉气---炉气中自由氧含量，0.5%； {N 2}氧气---氧气中氮气成分； {O 2}氧气---氧气中氧气成分。 整理得 ： Vg=
氧气
氧气炉气炉气氧气
氧气}/{}{}{}{1}/{}{22222212O N O O O N V V O --+
=[7.580+5.094*0.5%/99.5%]/[1-0.5%-0.5%*0.5%/99.5%] =7.644 m 3
④炉气中自由氧体积及质量：
V f =0.5%×7.644=0.038 m 3
，Wf=32×0.038/22.4=0.055 Kg
⑤炉气中氮气体积及质量：
V N2=(5.094+0.038)×0.5%/99.5%=0.026 m 3
W N2=28×0.026/22.4=0.032 Kg 炉气中各组元成分的质量和体积见表3-11。 表3-11 炉气组元的质量和体积
炉气组元 CO
CO 2
O 2
N 2 H 2O
合计
质量/kg
7.497 3.091 0.055 0.032 0.007 10.682 体积/m 3
5.998 1.573 0.038 0.026 0.009 7.644 体积百分数/%
78.464 20.583 0.500
0.337
0.116 100.000
（4）总氧气消耗量及体积
W O2∑=7.644 +0.055 +0.032 =7.363 kg
V O2∑=22.4*(7.644+0.055)/32+22.4×0.032/28=5.154 m
3
（5）钢水质量W m。在吹炼中铁水的各项损失见表3-12。
表3-12 吹炼中铁水的各项损失
吹损元素氧化烟尘铁损渣中铁珠喷溅铁损矿石带入铁合计质量/kg 5.308 1.085 0.143 0.200 (0.661) 6.074 则钢水质量Wm为：
Wm=100.00-6.074=93.926 Kg
钢水收得率为93.926 %。
（6）未加废钢时的物料平衡3-13。
表3-13 未加废钢时的物料平衡表
收入支出
项目质量/kg % 项目质量/kg %
铁水100.000 89.229 钢水93.926 83.747
石灰 2.107 1.880 炉渣 5.704 5.086
铁矾土0.500 0.446 炉气10.682 9.524
轻烧白云石 1.000 0.892 喷溅0.200 0.178 矿石 1.000 0.892 烟尘 1.500 1.337
炉衬0.100 0.089 渣中铁珠0.143 0.127
氧气7.363 6.570
合计112.071 100.000 合计112.155 100.0
计算误差=|112.071-112.155|/112.071×100%=0.075%。
3.2 热平衡计算
3.2.1基本数据
（1）物料平均热容及其熔化潜热
（2）入炉物料及产物的温度。见表3-15。
表3-15 入炉物料及产物的温度
另外，O,H,N共降低铁水熔点值6℃。
（4）炼钢反应热效应。见表3-17
表3-17 炼钢温度下的反应热效应
3.2．2计算过程（以100kg铁水为基础）
（1）热收入Q in。
①铁水物理热Qhm。已知纯铁的熔点为1536℃，则据表2-4和表2-1的数据，得
铁水熔点Tt=1536-(4.1*100+0.35*8+0.65*5+0.064*30+0.01*25)-6
=1111.78 ℃
铁水物理热Qhm=118519.12 KJ
②元素氧化热及成渣热Qy。由铁水中元素氧化量和反应热效应（见表2-4）可以算出，其
结果列于表3-18。
表3-18 元素氧化热和成渣热
反应氧化热或成渣热/kJ 反应氧化热或成渣热/kJ C→CO 37244.80 Fe→Fe2O31916.18
C→CO227867.20 P→P2O5 1093.25
Si→SiO210220.70 P2O5→4CaO·P2O5655.91
Mn→MnO 1384.74 SiO2→2CaO·SiO21597.66
Fe→FeO 1890.97 合计Qy 83871.40
③烟尘氧化热Qc。
由烟尘量参数和反应热效应计算可得：
Qc =1.5*(0.75*56/72*4250+0.2*112/160*6460)
=5075.35 kJ
④炉衬中C的氧化热Q1。根据炉衬蚀损量及其含C量确定：
Q1 =0.1*(0.164*0.8*11639+0.164*0.2*5075.36)
=169.35 kJ
故收入总值为：
Qin=Qhm+Qy+Qc+Q1
=118519.12+83871.40+5075.35+169.35
=207635.22 kJ
（2）热支出Q out。
①钢水物理热Qm。
a．钢水熔点。Tm=1536-（1010*65+0.21*5+0.0064*30+0.01*25）
=1522 ℃
b．出钢温度。
Tc=Tm+△T G+△T1+△T2+△T3+△T4+△T5
=1522+15+50+21+30+20+25
=1683 ℃
则钢水物理热：
Qm=93.926*[0.699*（1522-25）+272+0.837*（1683-1522）]
=136490.19 kJ
②炉渣物理热Qs。
炉渣温度Ts=1683+10
=1693 ℃
炉渣熔化性温度为：1350℃，则
Qs＝5.704*[1.248*(1693-1350)+209+1.045*(1350-25)]
=11531.99 kJ
③炉气、烟尘、铁珠和喷溅金属的物理热。根据其数量、相应的温度和热容确定。
详见表3-19。
表3-19 炉气、烟尘、铁珠和喷溅金属的物理热
项目参考备注
炉气物理热/kJ 10.682*[1.137*1450-25）]=17306.89 kJ
1450℃为炉气和
烟尘的温度
烟尘物理热/kJ 1.5*[0.996*（1450-25）+209]=2442.45 kJ
渣中铁珠物理热/kJ
0.143*[0.699*(1522-25)+272
+0.837*(1683-1522)]=207.23 kJ
1522℃为钢水的熔点
喷溅金属物理热/kJ 0.2*[0.699*（1522-25）+272+0.837*
（1683-1522）]=290.63 kJ
合计/kJ 20247.20
④轻烧白云石分解热Qb。由白云石的分解反应：
CaCO3·MgCO3==MgO+CaO+2CO2
和轻烧白云石的烧减量6.85%，可计算得到与分解出来和烧减量相对应的CaO和MgO含量。即：
WCaO=6.85%*M CaO /M CaCO3 =6.85%*56/88=4.36%；
WMgO=6.85%*M MgO/M Mgo =6.85%*40/88=3.11%
则轻烧白云石分解热Qb为：
Qb=1.0*（4.36%*3019+3.11%*2951）=223.40 kJ
⑤矿石分解热Qk。
Qk=1*[29.4%*56/72*4250+61.8%*112/160*6460]
=3766.43kJ
⑥热损失Qq。一般约占总收入的3%～8%。本计算取7%，则得：
氧枪设计
氧枪设计 顶底复吹转炉是在氧气射流对熔池的冲击作用下进行的，依靠氧气射流向熔池供氧并搅动熔池，以保证转炉炼钢的高速度。因此氧气射流的特性及其对熔池作用对转炉炼钢过程产生重大影响，氧枪设计就是要保证提供适合于转炉炼钢过程得氧气射流。 转炉氧枪由喷头、枪身和尾部结构三部分组成，喷头一般由锻造紫铜加工而成，也可用铸造方法制造，枪身由无缝钢管制作得三层套管组成。尾部结构是保证氧气管路、进水和出水软管便于同氧枪相连接，同时保证三层管之间密封。需要特别指出的是当外层管受热膨胀时，尾部结构必须保证氧管能随外层管伸缩移动，氧管和外层管之间的中层管时冷却水进出的隔水套管，隔水套管必须保证在喷头冷却水拐弯处有适当间隙，当外层管受热膨胀向下延伸时，为保证这一间隙大小不变，隔水套管也应随外层管向下移动。 （1）喷头设计：喷头是氧枪的核心部分，其基本功能可以说是个能量转换器，将氧管中氧气的高压能转化为动能，并通过氧气射流完成对熔池的作用。 1）设计主要要求为： A 正确设计工况氧压和喷孔的形状、尺寸，并要求氧气射流沿轴线的衰减应尽可能的慢。 B 氧气射流在熔池面上有合适的冲击半径。 C 喷头寿命要长，结构合理简单，氧气射流沿氧枪轴线不出现负压区和强的湍流运动。 2）喷头参数的选择： A 原始条件： 类别\成分(%) C Si Mn P S 铁水预处理后设定值 3.60 0.10 0.60 0.004 0.005 冶炼Q235A,终点钢水C=0.10%根据铁水成分和所炼钢种进行的物料平衡计算，取每吨钢铁料耗氧量为50.4m3（物料平衡为吨钢耗氧52m3）,吹氧时间为20min 。转炉炉子参数为：内径6.532m ，熔池深度为1.601m ，炉容比0.92m3/t 。转炉公称容量270t ，采用阶段定量装入法。 B 计算氧流量 每吨钢耗氧量取 52m3，吹氧时间取20min min /70220270523m Q =? = C 选用喷孔出口马赫数为2.0、采用5孔喷头（如下图3-3所示），喷头夹角为14°喷孔为拉瓦尔型。 图3-3 五孔喷头
转炉氧枪装置设计
转炉氧枪装置设计 摘要：通过对转炉氧枪装置设计过程介绍，分析了氧枪横移车、升降小车以及氧枪刮渣器设计中的要点，提出了针对氧枪装置在保证转炉炼钢生产过程的连续性、可靠性以及安全性和维护便利性等方面的一套全新的设计方案，使氧枪装置使用维护性能得到较大提高，所提到的新型结构氧枪已在多个转炉炼钢生产现场得到验证。 关键词：事故提升系统；防坠枪装置；快速换枪；可控力矩刮渣器 氧枪装置用于向转炉内吹氧，使钢水脱碳；并加大冶炼强度，实现快速炼钢。 氧枪装置是转炉炼钢系统连续生产的重要在线设备，设置于转炉上方。氧枪工作时需插入转炉内吹氧，处于高温、液态渣包裹之中，因此，其对设备的运行安全性、可靠性、连续性设计提出了很高要求，因而设计中需要对这些需求提出切实可行的解决办法，以满足其复杂控制需求和适应其所处的恶劣工况。 氧枪装置设计依据来自于工艺专业的任务书，设备设计首先需要明确的是运行负荷，接下来进行方案设计、结构设计、施工图设计。 运行负荷：卷扬升降负荷应考虑升降小车、氧枪、金属软管、管内积水、枪体挂渣、刮渣器的刮渣力以及氮封塞、钢绳重量；横移车运行阻力按横移运行设备重量的0.025%计算[1]；横移锁紧装置的锁紧能力按运行阻力的4倍考虑；刮渣力按2～3t考虑。 横移车为一钢结构小车，分为上下两层，上层设置有升降卷扬装置及钢绳平衡器，下层设置横移传动装置，上下层之间由活动导轨和钢结构相连。升降卷扬机设有主传动和事故传动两套传动系统，通过离合器实现转换；卷扬控制设有两台绝对型编码器（一用一备、互相比照）控制升降行程、主传动电动机尾部装有增量型编码器控制升降速度；另装有钢绳张力传感器、位置行程开关等电控元件。钢绳平衡器吊挂在上层平台下部，既可调钢绳安装误差，又可在小车升降过程中平衡两根钢绳变形差，使两根钢绳受力始终一样。 事故传动是独立于主传动之外的事故提升系统，当出现车间停电、主电机故障、制动器电液推杆失效等事故时，可利用事故提升系统安全地将氧枪提出炉外，避免更大的事故发生。我们设计的事故提升系统形式为：在卷扬减速机的高速轴上设置气动离合器，增加一级减速，事故电机传动，EPS电源供电，制动器设置开闸气缸，采用气、电结合方式控制。事故提升时，控制室操作人员按下事故提升按钮，离合器电磁阀由UPS电源给电，离合器合上，舌簧开关给出信号后，事故电机给电启动，电机力矩建立起来后，制动器气缸用电磁阀由UPS电源给电，气缸将制动器打开，开始提枪。将氧枪提出炉口一定高度（由2台事故提枪位接近开关判断）后，制动器电磁阀断电（制动器抱闸），然后事故电机停电。最后离合器电磁阀断电复位。整个过程一键自动完成。
炼钢安全规程AQ2001-2004
炼钢安全规程 AQ2001-2004 Safety regulations for steel-making 自 2005-3-1 起执行 目次 前言 1范围 2规范性引用文件 3术语和定义 4安全管理 5厂(车间)位置的选择与布置 5.1厂(车间)位置的选择 5.2厂(车间)的布置 6厂房及其内部建,构筑物 6.1厂房 6.2建,构筑物 7原材料 7.1散状材料 7.2废钢 7.3铁水贮运和预处理设施 8炼钢相关设备 8.1铁水罐，钢水罐,中间罐,渣罐 8.2铁水罐,钢水罐,中间罐烘烤器及其他烧嘴 8.3地面车辆 8.4起重设备 8.5外部运输设备 8.6其他设备 9氧气转炉 9.1设备与相关设施 9.2生产操作 10电炉 10.1设备与相关设施 10.2生产操作 11炉外精炼 11.1设备与相关设施 11.2生产操作 12钢水烧注 12.1钢包准备 12.2模铸 12.3连铸 12.4钢锭(坯)处理 13动力供应与管线 13.1供电与电气设备
13.2动力管线 13.3给排水 13.4氧气 13.5乙炔 13.6燃油管道及煤气管道 14炉渣 15修炉 15.1拆炉 15.2修炉作业施工区要求 15.3转炉修炉 15.4电炉修炉 15.5其他 前言 本标准是依据国家有关法律法规的要求,在充分考虑炼钢生产工艺的特点(除存在通常的机械,电气,运输,起重等方面的危险因素外,还存在易燃易爆和有毒有害气体,高温热源,金属液体,炉渣,尘毒,放射源等方面的危险和有害因素)的基础上编制而成. 本标准对炼钢安全和平问题做出了规定. 本标准由国家安全生产监督管理局提出并归口. 本标准起草单位:武汉安全环保研究院,北京钢铁设计研究总院,首钢总公司. 本标准主要起草人:张喆君,李晓飞,宋华德,万成略,张六零,陈克欣,王红汉,冯伟,刘洪军,聂岸,周豪,邵建荣. 炼钢安全规程 1范围 本标准规定了炼钢安全生产的技术要求, 本标准适用于炼钢厂的设计,设备制造,施工安装,生产和设备检修. 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款.凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本.凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准. GB4053.1固定式钢直梯安全技术条件 GB4053.2固定式钢斜梯安全技术条件 GB4053.3固定式工业防护栏杆安全技术条件 GB4053.4固定式工业钢平台 GB4387工业企业厂内铁路,道路运输安全规程 GB4792放射卫生防护基本标准 GB5082起重吊运指挥信号 GB5786道路交通标志和标线 GB6067起重机械安全规程 GB6222工业企业煤气安全规程 GB6389工业企业铁路道口安全标准 GB6722爆破安全规程 GB7321工业管路的基本识别色和识别符号
转炉氧枪设计方案
广青金属有限公司 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案 山东崇盛冶金氧枪有限公司 2012年2月 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案
简介 山东崇盛冶金氧枪有限公司，系冶金氧枪及喷头的专业研究生产单位。位于中国潍坊高新技术产业开发区。技术力量雄厚，技术装备先进，检测手段齐全。我公司在转炉用氧枪设计方面有丰富的设计和制造经验，例如：宝钢300吨转炉炼钢φ406氧枪喷头，武钢三炼钢250吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，马钢300吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，济钢210吨转炉用φ355氧枪及喷头，新余三期210T 转炉炼钢φ325氧枪及喷头，上海罗泾150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，河北承德钢铁、普阳钢铁、宁波钢铁、天铁、安阳钢铁、通化钢铁等150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，目前均正常使用，效果良好。现国内120吨以上转炉用氧枪80％由我公司设计制造。 公司秉承“以人为本，科技领先”的发展战略，技术力量雄厚，拥有世界先进水平的科研机构、精良的机械加工设备及国内一流的检测设施，最大程度上保证产品最佳的使用性能。 65T转炉φ180×1孔喷头设计方案
一、设计工况参数： 1、出钢量：～65吨/炉 2、现场操作氧流量：～4200Nm3/hr 3、现场操作供氧压力：0.85～1.0Mpa （阀后压力） 4、纯吹氧吹炼时间：13～15min 5、冷却水压力：≥1.2MPa 6、进出水温差≤27℃（水温差根据现场实际情况要有所差异） 7、氧枪喷头形式：1孔拉瓦尔孔喷头 二、喷头参数设计 2.1马赫数的选择 流体力学中表征流体可压缩程度的一个重要的无量纲参数,记为,定义为流场中某点的速度v同该点的当地声速c之比,即=v/c, 在可压缩流中,气体流速相对变化dv/v同密度相对变化之间的关系是dρ/ρ＝-2dv/v，即在流动过程中，马赫数愈大,气体表现出的可压缩性就愈大。另外，马赫数大于或小于1时,扰动在气流中的传播情况也大不相同。因此，从空气动力学的观点来看，马赫数比流速能更好地表示流动的特点。按照马赫数的大小，气体流动可分为低速流动、亚声速流动、跨声速流动、超声速流动和高超声速流动等不同类型。 马赫数就是气流速度与当地温度条件下的音速之比： M＝U/a 式中：U为气流速度m/s a为在当地温度下的音速，单位m/s 氧枪的供氧压力的大小是由喷头的出口马赫数确定的，氧气的压力能转化成
裕华120吨转炉干法除尘技术要求内容
裕华120吨转炉干法除尘 技 术 要 求 武安市裕华钢铁 2014年 1 月
1转炉一次烟气净化系统工艺流程 点燃放散 ↑ [转炉→汽化冷却烟道]→蒸发冷却器→干式电除尘器→除尘风机→切换站→ ↓↓↓ 粗灰输送机细灰输送机变频电机 ↓↓ 外运←储灰仓（车间）储灰仓（车间外）→外运 煤气冷却器→[煤气柜] 2 设计原则 1）蒸发冷却器喷雾系统可根据烟气参数进行精确的自动调节控制； 2）除尘器具有优异的极配形式，良好的安全防爆性能和可靠的输灰系统； 3）回收与放散有效、快捷、安全的切换； 4）回收煤气含尘浓度≤10mg/Nm3， 放散气体含尘浓度≤15mg/Nm3(双联操作≤20mg/Nm3)； 5) 节能措施：ID风机配有变频调速装置，风机的运行与氧枪的升降连锁，氧枪下降时， 风机高速运转；氧枪提升时，风机低速运转。 6）噪音控制：在ID风机后设计消音器，消除风机运行时产生的机械与动力噪音。 3 干法除尘工艺参数及系统组成 3.1转炉炼钢基本条件 转炉座数： 1座 转炉公称容量： 120t 转炉平均产钢水量： 108t 转炉最大炉产钢水量： 110t 转炉最大铁水装入量： 120t 冶炼周期: 28~35min，其中吹氧13min 脱碳速度: 最大0.5%/min 平均0.3%/min 最大炉气量: 70000Nm3/h 最大烟气量: 92000Nm3/h 炉气温度: 1450~1600 ℃. 烟气含尘浓度：80～150g/m3 3. 2与烟气净化相关的技术参数
1）转炉烟尘成分见表2-1 2）炉气温度和成分见表2-2。 转炉炉气采用未燃法处理,煤气回收。 活动烟罩行程500mm，以炉口为基准，上升最大行程500mm。 3）烟气净化系统参数 最大烟气量（α=0.2时）：92000Nm3/h 3.3煤气柜设计压力 煤气柜设计压力3.8kPa 3.4干法除尘系统技术要求 3.4.1 烟气冷却系统 3.4.1.1汽化冷却烟道 干法除尘厂家提出对汽化冷却烟道尾段设计的技术要求，使冷却烟道出口烟气温度控制在设计围（~900℃）；包括以下几方面容： 1）合理设计尾部烟道结构形式，有利于烟气进入蒸发冷却器后，流体场分布均匀，提高蒸发冷却器容积利用率，保证蒸发冷却器的运行效果。 2）炉口微差压形式及接口。 3）尾部烟道测压、测温位置及接口。 4）喷枪在烟道上的位置及接口。 3.4. 2蒸发冷却器 汽化冷却烟道出口烟气温度直接影响系统设备选型和系统运行安全，设计时应考虑到工况的波动以及烟道使用后期性能下降等因素，干法除尘系统按照冷却烟道出口烟气温度900℃进行方案设计，使系统设备选型在该条件能够满足工艺要求。
2015年炼钢厂3号炉移动段烟罩更换施工方案
目录 一、编制依据 二、工程概况 三、施工准备工作 四、施工现场平面布置及管理 五、主要施工方法和施工顺序 六、施工进度计划 七、质量保证措施 八、安全文明施工保证措施 九、环境保护、职业健康保证措施 十、附件： 1、应急救援措施 2、危险源辨识风险评价风险控制表 3、移动段烟罩更换吊装方案
第一章方案编制说明及编制依据 根据炼钢厂2015年3#转炉移动段更换计划和历年来炼钢厂设备检修情况，XX公司设备检修事业部结合往年检修工程施工中积累的丰富经验编制本施工方案。施工方案共十二章，分别对工程概况、劳动力计划、施工部署平面布置、施工方法、施工进度计划、施工机具、组织机构以及安全管理进行详细阐述。 1、指导思想 以质量为中心，建立工程质量保证体系，选配高素质的工程技术管理人员及高素质工人队伍，作到保质量、保安全，按期完成本项工程施工任务。 2、实施目标 (1) 质量目标: 以使用单位满意为基础,严格执行工程《质量检验评定标准》,确保工程优质完成。 (2) 工期目标:确保本工程按照施工进度计划要求,在规定的期限内完成全部工程内容。 (3) 安全目标：采取有效措施，杜绝重大伤亡事故的发生，并制定有效的安全责任制度，提高施工人员安全意识，加强施工现场机具人员的安全管理，确保无安全事故发生。 (4) 服务目标：信守合同，密切配合，认真协调有关方面的联系，接受使用单位、质检部门对工程质量的现场管理和监督。 3、编制依据 （1）参考图：130t转炉总装图 130t转炉烟罩总图 （2）《炼钢设备安装工程施工及验收规范》； （3）炼钢厂2015年度3＃转炉移动段烟罩更换项目安排。 （4）技术标准： GB1576-2001 《工业锅炉水质》 JB/T1612-93 《锅炉水压试验技术条件》 JB/T1611-93 《锅炉管子技术条件》 GB713-97 《锅炉用钢板》 GB3087-2008 《低中压锅炉用无缝钢管》 GB5310-2008 《高压锅炉用无缝钢管》 第二章工程概况 1、概况
氧枪
高效氧枪喷头优化设计与应用 习晓峰，罗岩，李都宏（陕西龙门钢铁有限责任公司炼钢厂） 摘要: 龙钢炼钢厂50t 转炉原采用Ф168的四孔氧枪喷头, 在使用过程中存在马赫数高（2.05），冶炼终渣化不透，渣中带铁量高、喷溅率高、炉底上涨频繁的情况。根据现场实际情况, 改用四孔Ф180氧枪, 并对喷头的各项参数进行了优化设计和改造, 改造取得了良好的效果, 转炉化渣有了明显的改善，渣中带铁量由35%降至20%, 喷溅率由25%降至10%, 转炉炉型规则保持延长。 关键词: 转炉；氧枪；喷头；优化改造 1 前言 供氧制度包括确定合理的喷头结构、供氧强度、氧压和枪位控制,是控制整个吹炼过程的中心环节,直接影响吹炼效果和钢铁料消耗的高低。供氧制度还关系到造渣速度、化渣优劣、喷溅情况、终点碳高低、温度的控制和炉衬寿命;对转炉强化冶炼、提高钢水质量也有重要的影响。 龙钢炼钢厂现有4座混铁炉，4座50t转炉，4台方坯连铸机，09年以前氧枪一直使用Ф168的4孔拉瓦尔氧枪,喉口直径Φ25.7mm，出口直径33.5mm,马赫数2.05。从生产数据统计来看, 该枪在使用过程中,冶炼终渣化不透，渣中带铁量达35%、喷溅率在25%以上、炉底上涨频繁，使炼钢钢铁料消耗达到1094kg/t左右，直接影响成本。
另外,炉底的上涨导致炉型不规则，终点碳难于把握，对高拉碳影响较大。 2 高效氧枪喷头优化设计 2.1 马赫数的选择 马赫数(M)是设计喷头的一个重要参数，M的大小决定了氧气 流股的出口速度(V出)的大小,即决定了氧气流股对熔池的冲击能力的大小。M过大,流股对熔池的冲击能力越大，会导致喷溅严重；M 过小，又会使熔池得不到良好的搅拌。为使吹炼过程保持平稳，通过M与（P设）和（V出）三者之间（如图1）所示的关系。从图中可以看出, M—P 设和M—V 出两条曲线都是随着M的增大而单调增
炉长安全操作规程(新版)
炉长安全操作规程(新版) The safety operation procedure is a very detailed operation description of the work content in the form of work flow, and each action is described in words. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0412
炉长安全操作规程(新版) 1、上岗前必须穿戴好劳保用品。 2、严禁封点炼钢 3、凡有下列情况之一不准冶炼或停止冶炼 A）烟道罩群漏水成流炉楼下有积水。 B）罩群、氧枪传动钢丝绳、保护绳磨损达到报废标准。 C）氧枪氧气胶管漏水，高压水胶管漏水，枪身漏水或喷头漏水。 D）转炉与氧枪罩群一次风机一文水电气联锁失灵。 E）氧枪孔、加料溜槽口氮封压力低于规定数值。 F）冷却水或氧气测量系统有故障。 4、炉内有液态渣或强氧化渣时严禁兑铁。 5、拉碳提枪时，必须检查枪头、强身及炉口无异常，确认无误后方可指挥摇炉工摇炉，如有异常严禁动炉。
6、拉碳摇炉或因故提枪再次吹炼前，炉长负责喊开炉前人员，以免发生喷溅伤人。 7、罩群、氧枪传动系统有人工作，不得兑铁。 8、脱氧合金化过程，如有异常，炉长要指挥周围人员躲避到安全位置。 9、出完钢后炉长要检查炉衬侵蚀情况，以防炉衬侵蚀严重造成穿钢事故。 10、炉下清理前，必须将烟道罩群内的浮渣及炉皮、炉嘴、护炉板两侧墙板的浮渣打干净，确认无误后方可作业。 11、炉下有人时严禁指挥摇炉。 12、清理钢水车、渣罐车时，必须先切断电源、设专人监护，方可进行操作。 13、严禁执行检修牌、操作牌制度。 14、负责整个炉前组安全工作的组织和实施。 XXX图文设计 本文档文字均可以自由修改
过程控制-转炉供养量控制设计Word版
前言 本项目是根据生产过程自动化原理汇编而成的以气体管道中的压 力作为被控制量的反馈控制系统。在许多生产过程中，保持恒定的压力或一定的真空度常是正常生产的必要条件。很多化学反应需要在恒压下进行，为保持流量不变也常需要控制主压力源的压力恒定。根据不同应用场合，压力控制采用不同的方式。 氧气转炉炼钢车间的供氧系统一般是由制氧机、加压机、中间储气罐、输氧管、控制闸阀、测量仪表及氧枪等主要设备组成。 本项目有以下特点： （1）、集工业背景、仪表选用、控制原理与流程为一体，内容清晰明了易懂。 （2）、将知识点与技能点紧密结合，锻炼了实际动手与动脑能力。 （3）、项目仪表选型严谨
1、摘要 2、第一章转炉氧枪的供氧制度 1.1转炉炼钢工艺简介 1.2 供氧制度的主要内容 1.3 供氧制度中的工艺参数 本章小结 3、第二章转炉氧枪供氧系统参数 2.1 转炉氧枪氧气流量 2.2 转炉氧枪冷却水 2.3 转炉氧枪枪位 本章小结 4、第三章转炉氧枪氧压控制 3.1转炉氧枪氧压控制意义 3.2转炉供氧装置及其设计 3.3转炉氧枪氧压检测与控制设计 3.3.1氧枪氧压检测与控制参数 3.3.2设计的具体方案 3.3.3仪表选型 3.3.4氧枪氧压控制设计图 5、总结 6、参考文献
氧枪是转炉炼钢的关键设备。在转炉顶吹炼中,氧枪的主要作用是向熔池供氧和传氧,吹炼氧压及氧枪枪位的高低对熔池的脱碳速度和炉渣中二氧化铁含量以及熔池温度有重大影响。因此,氧压和氧枪枪位的控制是关系到炼钢生产质量好坏的至关重要的环节。在本课程设计中首先是对转炉氧枪中通氧管道进行取压，具体实施办法是将节流装置安装在氧气管道中通过安装在氧气管道上的取压管获得差压，然后将差压引入弹簧管，此时弹簧管会有形变，将霍尔片固定在弹簧管的自由端，在霍尔片的上、下方垂直安放两对磁极，当被测压力引入后，弹簧管的自由端会产生位移，即改变了霍尔片在非均匀磁场中的位置。这样就将压力信号转为电信号可取得4～20mA DC的氧气压力信号，将它送至调节器与给定值相比较，根据偏差情况，调节器给出调节信号，驱动执行机构改变氧气管道阀门开度，从而控制氧气压力为规定值。 关键词：转炉氧枪、氧枪氧压、氧枪枪位
设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪
辽宁科技学院 课程实践报告 课程实践名称：设计一座公称容量为X吨的转炉和氧枪指导教师： 班级：姓名： 2011年7 月12 日
课程设计（论文）任务书题目：设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪系别：冶金工程系 专业：冶金技术班级： 学生姓名：学号： 指导教师（签字）：2011年 6 月 27日 一、课程设计的主要任务与内容 一、氧气转炉设计 1.1氧气顶吹转炉炉型设计 1.2氧气转炉炉衬设计 1.3转炉炉体金属构件设计 二转炉氧枪设计 2.1 氧枪喷头尺寸计算 2. 2氧枪枪身和氧枪水冷系统设计 2.3升降机构与更换装置设计 2.4氧气转炉炼钢车间供氧 二、设计（论文）的基本要求 1、说明书符合规范，要求打印成册。 2、独立按时完成设计任务，遵守纪律。 3、选取参数合理，要有计算过程。 4、制图符合制图规范。
三、推荐参考文献（一般4～6篇，其中外文文献至少1篇） 期刊:[序号] 作者.题名[J].期刊名称.出版年月，卷号（期号）：起止页码。 书籍：[序号] 著者.书写[M].编者.版次（第一版应省略）.出版地：出版者，出版年月：起止页码 论文集：[序号] 著者.题名[C].编者. 论文集名，出版地：出版者，出版年月：起止页码 学位论文：[序号] 作者.题名[D].保存地：保存单位，年份 专利文献：[序号] 专利所有者.专利题名[P].专利国别：专利号，发布日期 国际、国家标准：[序号] 标准代号，标准名称[S].出版地：出版者，出版年月 电子文献：[序号] 作者.电子文献题名[文献类型/载体类型].电子文献的出版或可获得地址，发表或更新日期/引用日期 报纸:［序号］作者.文名[N].报纸名称，出版日期（版次） 四、进度要求 序号时间要求应完成的内容（任务）提要 1 2011年6月27日－2011年6月29日调研、搜集资料 2 2011年6月30日－2011年7月2日论证、开题 3 2011年7月3日－2011年7月5日中期检查 4 2011年7月6日－2011年7月7日提交初稿 5 2011年7月8日－2011年7月10日修改 6 2011年7月11日－2011年7月12日定稿、打印 7 2011年7月13日－2011年7月15日答辩
转炉开新炉操作规程
开新炉操作规程 一、开新炉的检查与准备 1、氧枪系统 （1）测定氧枪至新炉底距离，氧枪零位和熔池尺寸，氧枪偏离中心不超过80mm,调整好氧枪标尺读数，操作人员禁止进入炉内。（2）开闭氧点自动停供氧改为手动停供氧。 （3）氧枪小车到位，升降灵活，换枪点、上极限、下极限、 待吹点、开氧点、变速点准确。 （4）测好后将氧枪提到上极限，堵好出钢口。 （5）氧气调节阀，减压阀和切断阀、氮氧切换阀、氮封口氮气管路等必须工作正常。 （6）开启电动阀，检查氧枪供水，要求不滴不漏、压力、流 量、温度均符合要求，冷却水量≥70m3/h，冷却水压力≥1.2MPa,进水温度＜35℃，出水温度＜50℃。 （7）氧枪氮封阀氮压调到0.2—0.3MPa，氮封报警显示正常。（8）氧枪各限位点电器正常，限位可靠。 （9）氧枪各报警联锁系统安全可靠。 （10）供氧、供水软管无损伤。 （11）备用枪就位，所有计量仪表显示准确，读数在设定范围 之内（总管氧压≥1.5MPa)。 （12）检查后一切正常时，将炉倾动450，进行炉外手操试氧 （压力由0.01MPa），经2—4分钟逐渐升到1.0MPa，观察氧气流量是否达到设计要求。 （13）对备用枪同样进行试验，手动试氧正常后切换成自动供停氧
联锁待用。 （14）氧枪与风机快慢速工作正常。 （15）检查事故提枪备用电源是否正常。 2、炉体倾动系统 （1）炉衬砌造无重大缺陷，砖缝严密，炉底与炉身接口要紧 密，无叉型或V型缝隙。 （2）炉底与炉身连接销子均匀打紧。 （3）砌筑完毕后，炉内无泥、水、杂物。 （4）熔池尺寸测量完毕。 （5）炉口、耳轴、挡渣板、托圈、进出水量、温度、压力均正常。（6）活动烟罩升降灵活，水封进出水开启，溢流正常。 （7）倾动、传动系统工作良好，声音正常。 （8）电子联锁、限位可靠、安全。 （9）供油润滑系统不滴不漏，油泵工作及指示正常。 （10）炉体、氧枪、活动烟罩、煤气回收诸系统间联锁正常、可靠。 3、除尘系统和汽化冷却系统 （1）除尘系统已正常供水。 （2）炉口微差压计能正常调节二文开口度。 （3）风机已低速运行。 （4）三通阀开阀灵活。 （5）循环水系统压力正常。 （6）各阀开闭灵活，管路接头不堵塞，水循环正常，文氏管喷水雾化良好，温度、流量、压力显示正常。 （7）旋转水封水位按要求到位，溢流正常，V型水封正常，除尘系
炼钢转炉氧枪工艺参数设计
摘要 2005年，我国钢产量是3.49亿吨，为世界上最大的生产国。2011年我国钢产量为6.83亿吨。是发展较为迅速的国家之一。在我国转炉炼钢厂众多，而且从90年代溅渣护炉技术兴起后迅速在全国得以普遍采用。而我国在转炉氧枪系统方面基本没有大的改进，现在使用的氧枪参数基本上是采用溅渣护炉技术以前确定的氧枪喷头参数，目前炼钢厂所使用的氧枪既要满足冶炼需要又要保证溅渣要求更要注重环境的保护。随时时代的进步我国对工业发展的要求也越来越严格，其中就包括了最大可能的保护生态环境。选这个题目最重要的意义就在于发现工业生产中最佳的转炉氧枪，以提高生产效率，较低消耗[1]。 本文针对150t转炉设计一种新型的6孔氧枪，型号为637型。 关键词转炉氧枪喷头参数
000本科毕业论文ABSTRACT ABSTRACT In 2005, China's steel output of 3.49tons, is the world's largest producer. In 2011China's steel production6.83tons. Is one of the relatively rapid development. In China's converter steelmaking plant of many, but from 90 time of slag splashing technology rise quickly in the country to commonly used. But our country in converter oxygen lance system basically no big improvement, now use the oxygen gun parameters basically is the use of slag splashing technology previously determined oxygen lance nozzle parameters, the current steelmaking plant the use of oxygen gun should not only meet the needs and requirements of smelting slag splashing to pay more attention to the protection of the environment. At any time the progress of the times on China's industrial development requirements more stringent, which includes the largest possible protection of the ecological environment. Select this topic the most important significance lies in the discovery of industrial production in the optimal oxygen gun of converter, to improve production efficiency, lower consumption [1]. In this paper 150t converter design a new 6Hole oxygen lance, models for type 637 diabetes. Key words Oxygen lance 、Nozzle parameters Parameter
氧枪喷头计算
3 喷管尺寸计算及模型建立 在数值模拟中要对氧枪射流流动状况进行计算，首先要生成相关计算区域的网格。这需要先对所研究内容的进行几何建模，即将描述氧枪射流的几何尺寸信息用软件绘制出来，然后将这些几何信息传递到网格生成软件中生成所需要的计算网格。几何建模是根据网格生成软件的需要而进行，即给出的数据格式要符合网格生成软件的需要。 3．1氧枪喷头设计 （2）选取喷孔出口马赫数 Ma 选取2.01。 （3）理论设计氧压 理论氧压应根据查等熵表来确定。查等熵流表，当Ma=2.01， p/o p =0.12583，p=0.101325Mpa ，则，o p = 61012583.0101325.0?=0. 79284?610Pa （4）计算喉口直径 令D C =0.93，o T =273+27=300K ，o p =0. 79284MPa ，由公式 ：o o D T A p C 782.1喉实=Q ?1.782?0.93?300108 0.414.362??d 得：d 喉=20mm （5）计算出口直径 依据Ma=2.01，查等熵流表得喉A A /=1.7017 出d =（21A A ）喉喉d =21 7017.1?35=26mm （6）收缩段长度： 收L =1.2?喉d =24mm （7）理论的气体膨胀角为4~8度，扩张段的张角理应也设计成4~8度。小扩张角具有控制膨胀作用，因而出口流股会有轻微膨胀，氧流贴近孔壁流动会出现层流，从而加重射流表面与炉氧混合，有利于提高热效率。大扩张角控制膨胀作用小，扩张段短，受孔壁粗糙度影响小，有利于减小氧射流的能量损失，提高作用熔池贯穿力，应取较大的张角，半角定为5度。
如何解读20#(抗SSC)钢管的设计和规范要求
如何解读20#（抗SSC）钢管的设计及规范要求 How to interpret the 20 # (SSC) resistance of steel pipe design and specification requirements 王 楠 中石化武汉分公司工程质量监督站 （Wuhan Oil Products Company,Sinopec,Hubei Wuhan 430082,China） 摘要：随着石油化工行业的发展，炼厂里多数存在硫化物应力开裂（SSC）介质环境。因此，20#（抗SSC）钢管的使用也逐渐普及。文章主要针对设计文件要求和相应规范要求进行了分析和解读，以求通俗易懂。 Abstract:With the development of petrochemical industry, refinery in most existing sulfide stress cracking (SSC) medium environment. Therefore, 20 # (SSC) resistance the use of steel pipe is gradually popular. Article mainly aims at the design documents and specification requirements are analyzed and corresponding interpretation, in order to easy to understand 关键词：抗硫化物应力开裂、湿硫化氢破坏 Key words： sulfide stress cracking、Wet hydrogen sulfide damage 中图分类号：TB31 文献标识码：B 1.设计文件要求： 1.1标准GB8163、GB5310、GB9948钢管的钢应采用电炉+炉外精炼 或氧气转炉+炉外精炼，炉外精炼的钢应经过真空脱气处理； 1.2所有碳钢管应使用镇静钢； 1.3应符合NACE MR0715和NACE MR0103的规定； 1.4屈服强度小于355MPa； 1.5 S≤0.01%，P≤0.015 1.6碳当量CE＜0.42%，CE=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15,且 Ni＜1%； 1.7交货状态为正火热处理，可控扎（终轧温度≥880℃）代替正火； 1.8母材焊缝及热影响区的硬度不超过200HB，焊缝及热影响区的硬 度不超过母材的120%。 2.对设计要求的解读
2转炉活动烟罩、炉口固定段及可移动段更换施工方案
转炉活动烟罩、炉口固定段及可移动段更换 施工方案 一、概述： 转炉的活动烟罩、炉口固定段和可移动段均为盘管式结构，由于转炉的生产，该部分长期受高温辐射和高温烟气的浸蚀，部分盘管有磨损、破裂现象，已经多次修补。为了不影响生产，造成不必要的损失，保证生产安全，根据分厂的要求，决定在特板炼钢年修时将活动烟罩、炉口固定段和可移动段进行更换。 二、编写依据： 1、根据国家、行业有关标准和规范； 2、分厂提供的图纸等技术资料； 3、设备现场的环境条件； 4、工艺上提供的条件； 5、在检修中长期积累的检修经验等。 三、工机具的准备： 50t汽车吊： 1台氩弧焊机： 3台5吨手拉葫芦： 3台自制吊耳： 2付3吨手拉葫芦： 2台电焊机： 5台气割割具： 6套磨光机： 3台自制82㎜专用扳手：2把 41*46梅花扳手： 6把32*36梅花扳手： 6把 30*32梅花扳手： 6把
24*27梅花扳手： 6把 18寸活动扳手： 2把 15寸活动扳手： 2把 24寸管钳： 2把 撬棍φ20×1000㎜： 4根钢丝绳φ30*12m： 4根 钢丝绳φ25*9m：若干10t卸扣： 4个 15P大锤： 2把 2吨手拉葫芦： 4台 2.5P手锤： 2把220V/1000W照明灯： 4套 3m竹梯： 2个铲刀： 2把 5t卸扣： 6个 3t卸扣： 5个 对讲机： 3台常用工具等 四、所用配件及材料： 活动烟罩： 1件 7210㎏炉口固定段：1件 10813㎏ 可移动段：1件23997㎏电焊条J422：200㎏ 电焊条J506： 100㎏无缝钢管φ219×7 ： 4m 无缝钢管φ273×12： 2m 槽钢100㎜： 30m 无缝钢管φ219×12 ： 6m 无缝钢管φ159×12： 2m 无缝钢管φ133×8： 4m 无缝钢管φ108×7： 4m 无缝钢管φ57×4： 5m 无缝钢管φ89×4： 5m 无缝钢管φ73×5： 5m 石棉板σ=3㎜： 1卷 角铁∠50*50： 20m 氩弧焊丝 50kg 螺栓（根据法兰配）：若干 五、人员的组织： 钳工： 10人电焊工： 10人起重工： 4人
氧枪横移传动装置设计
内蒙古科技大学 本科生毕业设计说明书（毕业论文） 题目： 学生姓名： 学号： 专业： 班级： 指导教师：
摘要 本次毕业设计题目是氧枪横移传动装置，主要研究炼钢转炉中氧枪的升降和横移机构。目前国内吹氧装置换枪多数都不能远距离操作，其中一个主要问题就是横移小车定位不准。现在横移小车的定位无非是采用电气，机械，液压或者它们的组合方式。应用普遍的是行程开关方式，但如把此方式作为唯一或是主要控制手段，是难以达到所要求精度的。所以本课题利用机械优化设计方法，采用更加明确的“二次控制”，即行程开关只用来进行位置的粗定位，再借专用装置来精确定位。这样使横移小车定位更准确，换枪效率更高。 关键词：氧枪；炼钢；转炉
Abstract This graduation project topic is the oxygen lance moves to the transmission device horizontally, mainly studies in the steel-making converter the oxygen lance's fluctuation and the traversing gear construction. At present domestic blows the oxygen attire to replace the gun most not to be able the indirect maintenance, a subject matter is that the localization of the car is not Accurate. Nowadays the methods of localization of the car moving horizontally are nothing but using electricity, machinery, hydraulic pressure or their combination way. What using common is the limiting switch way, but only taking this way as the primary control method, will achieve to the required accuracy difficultly. Therefore this topic uses the method of machinery optimization designing and “second control”which named the limiting switch is only used to Local the position thickly, then uses special Installment to pinpoint again. Like this causes to the localization of the car to be more accurater and the efficiency of trading the lance higher Key words: lance; steelmaking; converter
转炉氧枪系统检修施工方案
260吨转炉氧枪系统检修方案 一、工程概况： 1.1 设备基本结构组成 氧枪系统基本构成有氧枪升降小车、氧枪横移小车、氧枪固定轨道、氧枪本体、氧枪事故提升、氧枪氮气、氧气及冷却水系统组成。 1.2 设备基本参数 1.2.1 氧枪本体参数 1、锥形氧枪外径：直段402 mm，最大直径630mm 2、氧枪长度：～25000mm 3、氧枪喷嘴型式： 5 孔拉瓦尔 4、吹炼氧气压力： 1.2~1.6MPa 5、冷却水流量： 350m3/h 6、冷却水压力： 1.0～1.2MPa 7、冷却水入口温度： 35℃ 8、氧枪喷头设计平均寿命： 400 次 氧枪本体材质： 1、外层钢管材质 20g 无缝钢管 2、中层钢管材质 20g 无缝钢管 3、内层钢管材质不锈钢钢管 4、喷嘴脱氧铜 1.2.2 氧枪升降及横移装置的主要参数 形式迅速交换、壁行式 提升负荷：～25t 升降速度：高速40m/min 低速4m/min 停位精确度：± 10 mm 升降行程：20000mm 驱动电机：200kW（交流变频） 钢丝绳张力传感器用于钢丝绳松弛检测和张力检测
型号：530-20t 最小分度数： 1.7kg 数量 4 个 制动器YWB630-3000-6300HR、WL 1.3 设备功能 一座转炉设两根氧枪，两根氧枪分别安装在各自的升降、横移装置上，互为备用，从操作位置到备用位置的更换用电动横移装置来进行。既容易又迅速，实现氧枪迅速而准确的更换。维护和检修不间断生产。另外，氧枪固定在升降小车上到达规定的为后由位置控制编码器和行程开关通过其横移装自动控制置。氧气在阀门站经压力和流量调节后供给氧枪。两根氧枪共用一套氧气供应系统，通过快速切断阀门进行切换。供氧系统最大氧气流量60480Nm3/h。 1.4 设备检修缺陷 1、氧枪升降小车固定轨道各支撑焊缝检查加固。 2、氧枪升降小车下线检查供氧供水波纹补偿器，升降小车导轮轴承检查并润滑。升降小车滑轮检查并润滑。 3、钢丝绳检查更换。 图1 氧枪升降横移示意图
回收车间岗位操作规程
行业资料：________ 回收车间岗位操作规程 单位：______________________ 部门：______________________ 日期：______年_____月_____日 第1 页共9 页
回收车间岗位操作规程 1、工艺流程 由煤焦车间来的荒煤气约75-85℃，首先经气液分离器进行分离，焦油氨水等入机械化焦油氨水澄清槽进一步澄清分离，煤气入初冷器进行初步冷却，冷却后的煤气温度为：21℃，然后经电捕焦油器捕焦油后进入离心式鼓风机加压，送往后工序。 鼓风后煤气从脱硫塔下部进入，与塔顶喷洒的脱硫液逆流接触吸收煤气中的H2S，被吸收了H2S的焦炉煤气H2S含量不大于100mg/Nm3，脱硫后煤气送往氨回收工段。 脱硫后煤气进入新型陶瓷填料洗氨塔，用蒸氨废水，软水洗氨，洗氨后煤气中的氨含量降低到50mg/Nm3以下。 来自氨回收工段含苯的焦炉煤气，从洗苯塔底部入塔，与塔顶喷淋的循环洗油逆流接触，煤气中的苯被循环洗油吸收降至4g/Nm3以下，然后送出车间，供焦炉及电厂等用户使用。 各工序中产生的污水由产生点集中加压送往污水处理站，污水处理流程分预处理阶段，生化处理阶段和后处理阶段，采用厌氧好氧法处正是后的污水用于熄焦。 2、原材料特性 2.1焦炉煤气的组成 甲烷2328%烷烃24%氢气5660% 氮气37%二氧化碳1.53.0% 氧气0.30.8%一氧化碳58% 2.2煤气中各种杂质的含量： 第 2 页共 9 页
苯2540克/Nm3萘1015克/Nm3 氨712g/Nm3硫化氢310克/Nm3 焦油80-120克/Nm3氧化氮0.2-0.7克/Nm3 氰化氢1-2克/Nm3 2.3煤气净化外供的质量标准 焦油及灰尘1000mg/Nm3硫化氢1000mg/Nm3 氨500mg/Nm3萘400mg/Nm3 苯4g/Nm3氧1% 热值17.56MJ/Nm3 2.4焦炉煤气化产品产率 焦油3.54.0%粗苯1% 2.5煤气的性质 无色、臭味、标准状态下密度0.460.50kg/Nm3 着火点600650℃热值16.718.8MJ/Nm3 爆炸范围5.630.4%自然点648℃ 回收转炉煤气的安全保证 1概述 转炉煤气的产生是间歇式的，集中在吹炼期，在吹炼期内的不同时期，其成分也不同，而且与回收设备的操作及煤气的回收条件有关。每吨钢转炉煤气具有的能量约为100万kJ，回收利用这些能量的方法有燃 第 3 页共 9 页