氧枪设计说明书
氧枪设计说明书
唐斌
摘要220t顶吹氧气转炉的氧枪设计，以及设计过程中应注意的环节和步骤。
关键词转炉氧枪喷头设计
Lance Design Review
TangBin
Abstract220t oxygen top-blown oxygen converter gun design，and design process should pay attention to the links and steps。
Keywords Converter Oxygen lance Nozzle Design
一、概述
氧枪是转炉炼钢不可缺少的装置，并对转炉冶炼过程的各项技术指标具有重要的地位和决定性作用。
顶吹转炉问世以来，对氧枪进行了完善和改进，主要集中在氧枪喷头上，将过去的单孔变为多孔，由锻造喷头改进成整体铸造或组合喷头，极大地推进了转炉技术的发展。目前随着转炉容积的增大，要求按比例的增加氧气流量，使用一个单孔直筒型喷嘴供应氧气，会增大喷溅，降低金属收得率。所以现代企业逐渐地从直筒型喷嘴过渡到收缩-扩张型拉瓦尔式多孔喷嘴。多孔氧枪的主要优点是容易化渣、减少喷溅、吹炼过程平稳，提高金属收得率、并提高了氧气效率。但多孔喷头的缺点是氧射流的穿透能力减弱了。对同样的供氧能力，多孔氧枪的操作枪位较低。这意味着除增加设计、制造的复杂性以外，多孔氧枪将处于更加恶劣的工作条件，使氧枪喷头易被侵蚀，就需要更有效的水冷条件，就需增加冷却水用量，改善喷头内冷却水通道的设计。因此，如何选择氧枪的最佳参数是优化转炉生产操作的重要课题。
二、基本原理
氧枪喷头的设计包括供氧量的计算、理论设计氧压的计算、喷头出口马赫数的计算、喷射扩张段的扩张角和扩张长度的计算、喷嘴喉口氧气流量的计算。收
缩尺寸的计算和喷嘴喉口段长度的计算等。
1，供氧量
单位时间的供氧量决定于供氧强度和炉容量，而供氧强度则与铁水成分、炉容比和路容量有关。铁水含硅、磷高时，供氧量强度应降低，以免太喷溅影响金属收得率，同理，炉容比小者也应降低供氧强度。供氧量由吨钢耗氧量、出钢量和吹氧量的物料平衡来计算确定。一般每吨钢氧耗量约在50-60m 3（标态），高磷铁水每吨钢氧耗量在60-70m 3（标态）范围内选取。对于中、小转炉，在一个炉役中出钢量的变化很大，现以转炉公称吨位即炉役平均出钢量进行喷头计算：
吹氧时间
出钢量
每吨钢耗氧量供养量
?= ○1
2，理论设计氧压
理论设计氧压（绝对压力）是喷嘴进口处的氧压，是设计喷嘴喉口和出口直径的重要参数。一般使用氧压范围为0.78~1.18MPa ，理论设计氧压是使用氧压范围中的最低氧压。但在实际中允许使用氧压与理论设计氧压有一定偏离，生产实践中使用操作氧压不大于理论设计氧压的150%仍能很好的工作。但低于理论设计氧压时，即氧压出现负偏离，出现过度膨胀射流，气流在喷头能提前完成膨胀，到达出口前继续膨胀，而且气流离开喷头管壁时，出口压力小于环境压力，在喷头内部产生的激波使射流能量损失增大。在压力差小于零时，氧射流受到收缩而产生斜激波，压力差越大，斜激波强度越高。激波使气体流动过程中的不连续面，由于激波产生压力和速度的急剧变化，射流能量损失增大，射流品质恶化，使射流速度迅速变为亚声速，严重影响吹炼效果。在计算时根据马赫数Ma 查等熵值表计算。
3，出口射流马赫数
喷头出口射流马赫数的大小决定了喷嘴氧气出口速度，既决定了氧气射流对熔池的冲击能力。射流马赫数过大，则会出现喷溅，清渣费时，热损失增大，增大了渣料消耗及铁损，而且容易损坏转炉内衬及炉底；气流搅拌作用减弱，降低氧气的利用率，渣中铁含量增高，也会引起喷溅。一般推荐氧气射流马赫数选取的范围为Ma=1.8~2.1。对于大于120t 转炉，马赫数Ma=2.0~2.1。
4，孔数及孔间夹角
对于多孔喷头，喷头孔数和孔间夹角之间关系对射流影响比较大。喷孔之间的间距过于小，氧气射流之间相互吸引，射流向中心偏移，影响每股射流中心速度的衰减。一般要求在喷头端面，喷孔中心同氧枪中心轴线之间距离一般保持在（0.8~1.0）出d （喷孔出口直径）。喷头喷孔数和对应夹角关系
表1 喷头喷孔数和对应夹角关系表
孔数 3
4
5
>5
夹角
09~011
0013~10
0015~13
0017~15
5,扩张角与扩张段长度
对于4孔喷头喷孔与氧枪中心线夹角为05.12，绘图时可选取012或者013。射流扩张段的扩张角一般取08~012（半锥角04~06），扩张段长度L 计算经验表达式为：
?
=
t a n 2-喉出d d L ○2
扩张段长度也可以由经验数据选定，即：扩张段长度/出口直径≈1.2~1.5。
6，喉口氧气流量
对于标准状态下得氧气，氧气密度为 1.429kg/m 3,，并考虑氧气在管道中流动时的摩擦，乘以流量系数D C 加以修正：
A C 782.1D
T p Q 喉实= ○3
式中，实Q 为实际氧量量（标态），3m /min ；0p 为绝对氧压，MPa ；0T 为氧气滞止温度，一般按当地夏天选取，D 0C K )40~30(273；+=T 为喷孔流量系数，对多孔喷头，96.0~90.0=D C 。
7，收缩段长度
收缩段的作用是将气流从低速约Ma=0.2加速到马赫数Ma=1。从氧枪内管到收缩段的过度状况的加工精度同样要求较高，收缩段到喉口的过渡应比较平缓和光滑。收缩段应尽量短些，以减少紫铜用量。收缩段长度计算经验公式：
喉收）（d L 5.1~8.0= ○4 8，扩张角与扩张段
扩张角扩?要适当，如果扩?过小，出口直径出d 一定，则扩张段过长，使得该段的边界层增加，相当于减小了出口直径，压力损失也增加；如果扩?过大，则会使扩张段过短，流股在一截面处实际截面膨胀不到该处的喷孔截面积啊，易出现流股与管壁脱离的现象，即孔气＜A A ，这样势必导致流股不稳定，并在管壁附近形成负压区，其后果是喷孔内不能吸进钢渣而烧坏喷孔或因吸进质量比氧气大的物质而损失能量。合适的扩张段的半锥角（扩?/2）一般为04~06，可保证气流不脱离孔壁。扩张段长度扩L 在确定了扩?后可按下式求出：
）（喉出扩d d L -=/（tan 2（扩?/2）） ○5 喉喉出）（d A A d 2
1
/= ○
6 三、设计任务
设计一220t 顶吹氧气转炉的氧枪，铁水条件为：[C]= 4.11%；[Si]=0.80%；[Mn]=0.62%；[P]=0.15%；[S]= 0.040%；铁水温度：1300℃；Ma=2.04；铁水比85%；废钢比15%；出钢198t （按合金收得率90%计算），渣量是金属装入量的10%，渣中FeO 含量占16%,Fe 2O 3含量5%,金属料中85%的碳氧化生成CO ，15%的碳氧化生成CO 2，四孔喷头。
四、计算过程
3.1铁水、废钢及成品钢的化学成分见表1.
表2 铁水、废钢及成品钢的化学成分
元素 C Si Mn P S 铁水/% 4.11 0.80 0.62 0.15 0.04 废钢/% 0.16 0.18 0.60 0.02 0.03 脱氧前钢液/% 0.15 0.02 0.05 0.02 0.03 成品钢/%
0.16
0.18
0.5
0.02
0.03
3.2氧的平衡计算（以100Kg 炉料计算）
（1）金属成分的计算
C=4.11?0.85+0.16?0.15=3.5175(Kg)
Si=0.80?0.85+0.18?0.15=0.707(Kg)
Mn=0.62?0.85+0.60?0.15=0.617(Kg)
P=0.15?0.85+0.02?0.15=0.1305(Kg)
S=0.04?0.85+0.03?0.15=0.0385(Kg)
（2）金属料各元素氧化至脱氧前所需氧量的计算
100Kg金属料各元素氧化氧气耗量见表2.
表3 100Kg金属料各元素氧化氧气耗量
元素100Kg金属料中该元素的氧
化量/Kg
金属氧化反应式
及产物
氧气耗量/Kg
C 3.5175-0.15=3.3675 C+1/2O
2
=CO
C+O
2
=CO
2
3.3675?85%?16/12
=3.8165
3.3675?15%?32/12
=1.347
Si 0.707-0.02=0.687 Si+O
2=SiO
2
0.687?32/28=0.785
Mn 0.617-0.05=0.567 Mn+1/2O
2=MnO
2
0.567?16/55=0.165
P 0.1305-0.02=0.111 2P+5/2O
2=P
2
O
5
0.111?80/62=0.143
S 0.0385-0.03=0.0085 S+O
2=SO
2
0.0085?1/4?32/32
=0.0021
Fe 100?10%?16%?56/72=1.244 Fe+1/2O2=FeO 1.244?16/56=0.355
100?10%?5%?112/160=0.35 2Fe+3/2O
2=Fe
2
O
3
0.35?48/112=0.15
合
计
6.3345 6.7635
注：气化脱硫量占脱硫总量的1/4.
（3）炼钢过程中，通常要加入铁矿石或铁矾土作为冷却剂。假设加入的铁矿石用量是金属料的0.6%，根据所加铁矿石的成分（见表3）计算。
表4 铁矿石成分表
铁矿石TFe CaO AL
2O
3
SIO
2
MgO FeO P S
成分 所占比例/%
62.74 0.05 2.58 4.35 0.08 0.14 0.07 0.05
注：此表数据参考钢铁大学网澳大利亚哈默斯利铁矿成分。
每100Kg 金属料由铁矿石带入熔池的氧量=100?0.6%?0.05%?16/56+100? 0.6%?0.14%?16/72+100?0.6%?4.35%?32/60+100?0.6%?2.58%?48/102+100?0.6%?0.08%?16/40=0.02167Kg
每100Kg 金属料由铁矿石带入熔池的铁量：
100?0.6%?62.74%+100?0.6%?0.14%?56/72=0.3771Kg
转炉吹炼过程中，铁被氧化，一部分进入渣中，还有一部分进入炉气。转炉冒的红烟，就是铁被氧化造成的，这部分的铁量为： 100-90-6.3345+0.3771=4.0426Kg
烟尘中铁的氧化物，FeO 占80%，Fe 2O 3占20%，这部分铁的氧化，氧气耗量是： 4.0426?80%?16/56=0.924Kg ； 4.0426?20%?48/112=0.3465Kg ； 则每100Kg 金属料的氧耗量是：
6.7635-0.02167+0.924+0.3465=8.0123Kg
假设氧气的利用率为98%，氧气的纯密度为99.7%，密度（标态下）1.429kg/m 3，则每吨金属料的氧耗量是：
5710
1000
429.1%7.99%980123.8=???m 3/t
现以设计的转炉为例，转炉装入量为220t ，每吨钢耗量（标态下）57m 3/t ，吹炼时间为15min.则供氧量Q 由公式○1得： 83615
220
57=?=
Q m 3/t 3.3选择喷孔出口马赫数、孔数及其夹角
Ma 选取为2.04，喷头孔数为4孔，喷头喷孔夹角的确定见表1.根据表1数据，选取喷孔夹角12°。 3.4理论设计氧压
查等熵流表：当Ma=2.04时，p/0p =0
，p=0.0981Mpa,则：
0p =0.0981/0.12009?610=0.817?610Pa
3.5计算喉口直径
每孔氧流量（标态）q=Q/4=209m 3/min,令D C =0.93，0T =273+37=310K ，0p =0.817Mpa ，应用公式○
3计算： 209=1.782?0.93?4d 2喉π?
310
10817.06
? 则喉d =0.0588m ≈58.8mm 计算出口直径。依据Ma=2.04，查等熵流表得喉A A /=1.7452由公式○6：
喉喉出）（d A A d 2
1
/==77.7mm
收缩段的长度由公式○4：
喉收d L ?=2.1=1.2?58.8=71mm
计算扩张段的长度，取半锥角5°时，由公式○5得：
)5tan 2/(8.58-7.77?=）（扩L ≈108mm
喷嘴喉口长度的确定：选取喉L =10mm 3.6氧枪抢体的设计和计算 3.6.1内管直径的计算
内管氧气的流通截面积可用下式计算： 氧
氧W p QT A 00
6-103.6?
?= ○7 已知Q=836m 3/min,0T =310K,0p =0.817Mpa,氧W =55m/s,则
0363.055
817.0310
836103.66
-=???
?=氧A
内管直径）
（）（π
氧mm 215m 2150.00363
.04==?=
d 铜管壁厚选用10mm ，选部颁标准钢管Φ219?10。 3.6.2中层管和外管直径的计算
进水环缝有效流通截面积进F ，)(/m /m 3㎡）
进水流速（）
冷却水流量（进s s F = ○8
回水环缝有效流通截面积回F ，)(/m /m 2
3m s s F ）
回水流速（）冷却水流量（回= ○
9 冷却水流量按下式计算: t
t
??=
??=
C Q C Q M 吸冷水 ○10
由上述计算知内管直径Φ219，加上进水环缝23?2=46（mm ），加上中层管壁厚8?2=16（mm ），加上回水环缝13?2=15.3（mm ），加上外管壁厚12?2=24（mm ），则氧枪外径预计为331mm 。氧枪伸入炉内大约15m ，则氧枪的受热面为：
）（ππ）（
22
m 676.1515331.02
331.0=??+? h /1005.155.67611096.066KJ Q ?=??=吸 取?t=15℃，可算出冷却水量)/(067.0/m 24015
41801005.15336
s m h M ==??=）（水 带入公式○8
进F =0.067/5=0.014(3m )
因为）（ππ）（π）（内中内中进2
2224
22Φ-Φ=Φ-Φ=F ○12
所以）（）π
（）π（内进中m 257.0219.0014.044212212=+?=Φ+=ΦF
中层管得壁径厚选8mm ，则中层管得外径为0.257+0.008?2=0.273（m ） 选部颁标准Φ299?8管。 代入公式○9
回F =0.067/6=0.011(㎡)
因为回F =)(4
442
222中外中外πππΦ-Φ=Φ-Φ ○13 所以）（）π
（）π（中回
外
m 321.0299.0011.04421
22
1
2=+?=Φ+=ΦF
外径壁的壁厚选12mm ，则外管得外径为0.321+0.012?2=0.345（m ） 外管选为部颁标准Φ351?12管
综上：所设计氧枪的三层钢管为Φ351?12，Φ299?8，Φ219?10 。
五、结语
对于大型转炉氧枪的设计，应尽量考虑到转炉的装入量及喷头数目，特别是氧枪喷头的选取与设计，应以准确的氧流量、氧气管压力和装入量为依据，合理确定喷孔倾角、冶炼周期，还应考虑与精炼、连铸等工序的配合。使用喷头要求生产过程计量化、工艺操作规范化，炼钢车间应在冶炼时间、钢水收得率、渣中FeO含量、操作稳定性及炉龄、枪龄等诸技术指标之间取得最佳平衡，来确定最佳的吹炼操作工艺。
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氧枪设计
氧枪设计 顶底复吹转炉是在氧气射流对熔池的冲击作用下进行的，依靠氧气射流向熔池供氧并搅动熔池，以保证转炉炼钢的高速度。因此氧气射流的特性及其对熔池作用对转炉炼钢过程产生重大影响，氧枪设计就是要保证提供适合于转炉炼钢过程得氧气射流。 转炉氧枪由喷头、枪身和尾部结构三部分组成，喷头一般由锻造紫铜加工而成，也可用铸造方法制造，枪身由无缝钢管制作得三层套管组成。尾部结构是保证氧气管路、进水和出水软管便于同氧枪相连接，同时保证三层管之间密封。需要特别指出的是当外层管受热膨胀时，尾部结构必须保证氧管能随外层管伸缩移动，氧管和外层管之间的中层管时冷却水进出的隔水套管，隔水套管必须保证在喷头冷却水拐弯处有适当间隙，当外层管受热膨胀向下延伸时，为保证这一间隙大小不变，隔水套管也应随外层管向下移动。 （1）喷头设计：喷头是氧枪的核心部分，其基本功能可以说是个能量转换器，将氧管中氧气的高压能转化为动能，并通过氧气射流完成对熔池的作用。 1）设计主要要求为： A 正确设计工况氧压和喷孔的形状、尺寸，并要求氧气射流沿轴线的衰减应尽可能的慢。 B 氧气射流在熔池面上有合适的冲击半径。 C 喷头寿命要长，结构合理简单，氧气射流沿氧枪轴线不出现负压区和强的湍流运动。 2）喷头参数的选择： A 原始条件： 类别\成分(%) C Si Mn P S 铁水预处理后设定值 3.60 0.10 0.60 0.004 0.005 冶炼Q235A,终点钢水C=0.10%根据铁水成分和所炼钢种进行的物料平衡计算，取每吨钢铁料耗氧量为50.4m3（物料平衡为吨钢耗氧52m3）,吹氧时间为20min 。转炉炉子参数为：内径6.532m ，熔池深度为1.601m ，炉容比0.92m3/t 。转炉公称容量270t ，采用阶段定量装入法。 B 计算氧流量 每吨钢耗氧量取 52m3，吹氧时间取20min min /70220270523m Q =? = C 选用喷孔出口马赫数为2.0、采用5孔喷头（如下图3-3所示），喷头夹角为14°喷孔为拉瓦尔型。 图3-3 五孔喷头
转炉氧枪装置设计
转炉氧枪装置设计 摘要：通过对转炉氧枪装置设计过程介绍，分析了氧枪横移车、升降小车以及氧枪刮渣器设计中的要点，提出了针对氧枪装置在保证转炉炼钢生产过程的连续性、可靠性以及安全性和维护便利性等方面的一套全新的设计方案，使氧枪装置使用维护性能得到较大提高，所提到的新型结构氧枪已在多个转炉炼钢生产现场得到验证。 关键词：事故提升系统；防坠枪装置；快速换枪；可控力矩刮渣器 氧枪装置用于向转炉内吹氧，使钢水脱碳；并加大冶炼强度，实现快速炼钢。 氧枪装置是转炉炼钢系统连续生产的重要在线设备，设置于转炉上方。氧枪工作时需插入转炉内吹氧，处于高温、液态渣包裹之中，因此，其对设备的运行安全性、可靠性、连续性设计提出了很高要求，因而设计中需要对这些需求提出切实可行的解决办法，以满足其复杂控制需求和适应其所处的恶劣工况。 氧枪装置设计依据来自于工艺专业的任务书，设备设计首先需要明确的是运行负荷，接下来进行方案设计、结构设计、施工图设计。 运行负荷：卷扬升降负荷应考虑升降小车、氧枪、金属软管、管内积水、枪体挂渣、刮渣器的刮渣力以及氮封塞、钢绳重量；横移车运行阻力按横移运行设备重量的0.025%计算[1]；横移锁紧装置的锁紧能力按运行阻力的4倍考虑；刮渣力按2～3t考虑。 横移车为一钢结构小车，分为上下两层，上层设置有升降卷扬装置及钢绳平衡器，下层设置横移传动装置，上下层之间由活动导轨和钢结构相连。升降卷扬机设有主传动和事故传动两套传动系统，通过离合器实现转换；卷扬控制设有两台绝对型编码器（一用一备、互相比照）控制升降行程、主传动电动机尾部装有增量型编码器控制升降速度；另装有钢绳张力传感器、位置行程开关等电控元件。钢绳平衡器吊挂在上层平台下部，既可调钢绳安装误差，又可在小车升降过程中平衡两根钢绳变形差，使两根钢绳受力始终一样。 事故传动是独立于主传动之外的事故提升系统，当出现车间停电、主电机故障、制动器电液推杆失效等事故时，可利用事故提升系统安全地将氧枪提出炉外，避免更大的事故发生。我们设计的事故提升系统形式为：在卷扬减速机的高速轴上设置气动离合器，增加一级减速，事故电机传动，EPS电源供电，制动器设置开闸气缸，采用气、电结合方式控制。事故提升时，控制室操作人员按下事故提升按钮，离合器电磁阀由UPS电源给电，离合器合上，舌簧开关给出信号后，事故电机给电启动，电机力矩建立起来后，制动器气缸用电磁阀由UPS电源给电，气缸将制动器打开，开始提枪。将氧枪提出炉口一定高度（由2台事故提枪位接近开关判断）后，制动器电磁阀断电（制动器抱闸），然后事故电机停电。最后离合器电磁阀断电复位。整个过程一键自动完成。
炼钢安全规程AQ2001-2004
炼钢安全规程 AQ2001-2004 Safety regulations for steel-making 自 2005-3-1 起执行 目次 前言 1范围 2规范性引用文件 3术语和定义 4安全管理 5厂(车间)位置的选择与布置 5.1厂(车间)位置的选择 5.2厂(车间)的布置 6厂房及其内部建,构筑物 6.1厂房 6.2建,构筑物 7原材料 7.1散状材料 7.2废钢 7.3铁水贮运和预处理设施 8炼钢相关设备 8.1铁水罐，钢水罐,中间罐,渣罐 8.2铁水罐,钢水罐,中间罐烘烤器及其他烧嘴 8.3地面车辆 8.4起重设备 8.5外部运输设备 8.6其他设备 9氧气转炉 9.1设备与相关设施 9.2生产操作 10电炉 10.1设备与相关设施 10.2生产操作 11炉外精炼 11.1设备与相关设施 11.2生产操作 12钢水烧注 12.1钢包准备 12.2模铸 12.3连铸 12.4钢锭(坯)处理 13动力供应与管线 13.1供电与电气设备
13.2动力管线 13.3给排水 13.4氧气 13.5乙炔 13.6燃油管道及煤气管道 14炉渣 15修炉 15.1拆炉 15.2修炉作业施工区要求 15.3转炉修炉 15.4电炉修炉 15.5其他 前言 本标准是依据国家有关法律法规的要求,在充分考虑炼钢生产工艺的特点(除存在通常的机械,电气,运输,起重等方面的危险因素外,还存在易燃易爆和有毒有害气体,高温热源,金属液体,炉渣,尘毒,放射源等方面的危险和有害因素)的基础上编制而成. 本标准对炼钢安全和平问题做出了规定. 本标准由国家安全生产监督管理局提出并归口. 本标准起草单位:武汉安全环保研究院,北京钢铁设计研究总院,首钢总公司. 本标准主要起草人:张喆君,李晓飞,宋华德,万成略,张六零,陈克欣,王红汉,冯伟,刘洪军,聂岸,周豪,邵建荣. 炼钢安全规程 1范围 本标准规定了炼钢安全生产的技术要求, 本标准适用于炼钢厂的设计,设备制造,施工安装,生产和设备检修. 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款.凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本.凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准. GB4053.1固定式钢直梯安全技术条件 GB4053.2固定式钢斜梯安全技术条件 GB4053.3固定式工业防护栏杆安全技术条件 GB4053.4固定式工业钢平台 GB4387工业企业厂内铁路,道路运输安全规程 GB4792放射卫生防护基本标准 GB5082起重吊运指挥信号 GB5786道路交通标志和标线 GB6067起重机械安全规程 GB6222工业企业煤气安全规程 GB6389工业企业铁路道口安全标准 GB6722爆破安全规程 GB7321工业管路的基本识别色和识别符号
转炉氧枪设计方案
广青金属有限公司 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案 山东崇盛冶金氧枪有限公司 2012年2月 65T转炉φ180氧枪及氧枪喷头设计方案
简介 山东崇盛冶金氧枪有限公司，系冶金氧枪及喷头的专业研究生产单位。位于中国潍坊高新技术产业开发区。技术力量雄厚，技术装备先进，检测手段齐全。我公司在转炉用氧枪设计方面有丰富的设计和制造经验，例如：宝钢300吨转炉炼钢φ406氧枪喷头，武钢三炼钢250吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，马钢300吨转炉用φ355锥度氧枪及喷头，济钢210吨转炉用φ355氧枪及喷头，新余三期210T 转炉炼钢φ325氧枪及喷头，上海罗泾150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，河北承德钢铁、普阳钢铁、宁波钢铁、天铁、安阳钢铁、通化钢铁等150吨转炉炼钢φ299氧枪及喷头，目前均正常使用，效果良好。现国内120吨以上转炉用氧枪80％由我公司设计制造。 公司秉承“以人为本，科技领先”的发展战略，技术力量雄厚，拥有世界先进水平的科研机构、精良的机械加工设备及国内一流的检测设施，最大程度上保证产品最佳的使用性能。 65T转炉φ180×1孔喷头设计方案
一、设计工况参数： 1、出钢量：～65吨/炉 2、现场操作氧流量：～4200Nm3/hr 3、现场操作供氧压力：0.85～1.0Mpa （阀后压力） 4、纯吹氧吹炼时间：13～15min 5、冷却水压力：≥1.2MPa 6、进出水温差≤27℃（水温差根据现场实际情况要有所差异） 7、氧枪喷头形式：1孔拉瓦尔孔喷头 二、喷头参数设计 2.1马赫数的选择 流体力学中表征流体可压缩程度的一个重要的无量纲参数,记为,定义为流场中某点的速度v同该点的当地声速c之比,即=v/c, 在可压缩流中,气体流速相对变化dv/v同密度相对变化之间的关系是dρ/ρ＝-2dv/v，即在流动过程中，马赫数愈大,气体表现出的可压缩性就愈大。另外，马赫数大于或小于1时,扰动在气流中的传播情况也大不相同。因此，从空气动力学的观点来看，马赫数比流速能更好地表示流动的特点。按照马赫数的大小，气体流动可分为低速流动、亚声速流动、跨声速流动、超声速流动和高超声速流动等不同类型。 马赫数就是气流速度与当地温度条件下的音速之比： M＝U/a 式中：U为气流速度m/s a为在当地温度下的音速，单位m/s 氧枪的供氧压力的大小是由喷头的出口马赫数确定的，氧气的压力能转化成
裕华120吨转炉干法除尘技术要求内容
裕华120吨转炉干法除尘 技 术 要 求 武安市裕华钢铁 2014年 1 月
1转炉一次烟气净化系统工艺流程 点燃放散 ↑ [转炉→汽化冷却烟道]→蒸发冷却器→干式电除尘器→除尘风机→切换站→ ↓↓↓ 粗灰输送机细灰输送机变频电机 ↓↓ 外运←储灰仓（车间）储灰仓（车间外）→外运 煤气冷却器→[煤气柜] 2 设计原则 1）蒸发冷却器喷雾系统可根据烟气参数进行精确的自动调节控制； 2）除尘器具有优异的极配形式，良好的安全防爆性能和可靠的输灰系统； 3）回收与放散有效、快捷、安全的切换； 4）回收煤气含尘浓度≤10mg/Nm3， 放散气体含尘浓度≤15mg/Nm3(双联操作≤20mg/Nm3)； 5) 节能措施：ID风机配有变频调速装置，风机的运行与氧枪的升降连锁，氧枪下降时， 风机高速运转；氧枪提升时，风机低速运转。 6）噪音控制：在ID风机后设计消音器，消除风机运行时产生的机械与动力噪音。 3 干法除尘工艺参数及系统组成 3.1转炉炼钢基本条件 转炉座数： 1座 转炉公称容量： 120t 转炉平均产钢水量： 108t 转炉最大炉产钢水量： 110t 转炉最大铁水装入量： 120t 冶炼周期: 28~35min，其中吹氧13min 脱碳速度: 最大0.5%/min 平均0.3%/min 最大炉气量: 70000Nm3/h 最大烟气量: 92000Nm3/h 炉气温度: 1450~1600 ℃. 烟气含尘浓度：80～150g/m3 3. 2与烟气净化相关的技术参数
1）转炉烟尘成分见表2-1 2）炉气温度和成分见表2-2。 转炉炉气采用未燃法处理,煤气回收。 活动烟罩行程500mm，以炉口为基准，上升最大行程500mm。 3）烟气净化系统参数 最大烟气量（α=0.2时）：92000Nm3/h 3.3煤气柜设计压力 煤气柜设计压力3.8kPa 3.4干法除尘系统技术要求 3.4.1 烟气冷却系统 3.4.1.1汽化冷却烟道 干法除尘厂家提出对汽化冷却烟道尾段设计的技术要求，使冷却烟道出口烟气温度控制在设计围（~900℃）；包括以下几方面容： 1）合理设计尾部烟道结构形式，有利于烟气进入蒸发冷却器后，流体场分布均匀，提高蒸发冷却器容积利用率，保证蒸发冷却器的运行效果。 2）炉口微差压形式及接口。 3）尾部烟道测压、测温位置及接口。 4）喷枪在烟道上的位置及接口。 3.4. 2蒸发冷却器 汽化冷却烟道出口烟气温度直接影响系统设备选型和系统运行安全，设计时应考虑到工况的波动以及烟道使用后期性能下降等因素，干法除尘系统按照冷却烟道出口烟气温度900℃进行方案设计，使系统设备选型在该条件能够满足工艺要求。
2015年炼钢厂3号炉移动段烟罩更换施工方案
目录 一、编制依据 二、工程概况 三、施工准备工作 四、施工现场平面布置及管理 五、主要施工方法和施工顺序 六、施工进度计划 七、质量保证措施 八、安全文明施工保证措施 九、环境保护、职业健康保证措施 十、附件： 1、应急救援措施 2、危险源辨识风险评价风险控制表 3、移动段烟罩更换吊装方案
第一章方案编制说明及编制依据 根据炼钢厂2015年3#转炉移动段更换计划和历年来炼钢厂设备检修情况，XX公司设备检修事业部结合往年检修工程施工中积累的丰富经验编制本施工方案。施工方案共十二章，分别对工程概况、劳动力计划、施工部署平面布置、施工方法、施工进度计划、施工机具、组织机构以及安全管理进行详细阐述。 1、指导思想 以质量为中心，建立工程质量保证体系，选配高素质的工程技术管理人员及高素质工人队伍，作到保质量、保安全，按期完成本项工程施工任务。 2、实施目标 (1) 质量目标: 以使用单位满意为基础,严格执行工程《质量检验评定标准》,确保工程优质完成。 (2) 工期目标:确保本工程按照施工进度计划要求,在规定的期限内完成全部工程内容。 (3) 安全目标：采取有效措施，杜绝重大伤亡事故的发生，并制定有效的安全责任制度，提高施工人员安全意识，加强施工现场机具人员的安全管理，确保无安全事故发生。 (4) 服务目标：信守合同，密切配合，认真协调有关方面的联系，接受使用单位、质检部门对工程质量的现场管理和监督。 3、编制依据 （1）参考图：130t转炉总装图 130t转炉烟罩总图 （2）《炼钢设备安装工程施工及验收规范》； （3）炼钢厂2015年度3＃转炉移动段烟罩更换项目安排。 （4）技术标准： GB1576-2001 《工业锅炉水质》 JB/T1612-93 《锅炉水压试验技术条件》 JB/T1611-93 《锅炉管子技术条件》 GB713-97 《锅炉用钢板》 GB3087-2008 《低中压锅炉用无缝钢管》 GB5310-2008 《高压锅炉用无缝钢管》 第二章工程概况 1、概况
氧枪
高效氧枪喷头优化设计与应用 习晓峰，罗岩，李都宏（陕西龙门钢铁有限责任公司炼钢厂） 摘要: 龙钢炼钢厂50t 转炉原采用Ф168的四孔氧枪喷头, 在使用过程中存在马赫数高（2.05），冶炼终渣化不透，渣中带铁量高、喷溅率高、炉底上涨频繁的情况。根据现场实际情况, 改用四孔Ф180氧枪, 并对喷头的各项参数进行了优化设计和改造, 改造取得了良好的效果, 转炉化渣有了明显的改善，渣中带铁量由35%降至20%, 喷溅率由25%降至10%, 转炉炉型规则保持延长。 关键词: 转炉；氧枪；喷头；优化改造 1 前言 供氧制度包括确定合理的喷头结构、供氧强度、氧压和枪位控制,是控制整个吹炼过程的中心环节,直接影响吹炼效果和钢铁料消耗的高低。供氧制度还关系到造渣速度、化渣优劣、喷溅情况、终点碳高低、温度的控制和炉衬寿命;对转炉强化冶炼、提高钢水质量也有重要的影响。 龙钢炼钢厂现有4座混铁炉，4座50t转炉，4台方坯连铸机，09年以前氧枪一直使用Ф168的4孔拉瓦尔氧枪,喉口直径Φ25.7mm，出口直径33.5mm,马赫数2.05。从生产数据统计来看, 该枪在使用过程中,冶炼终渣化不透，渣中带铁量达35%、喷溅率在25%以上、炉底上涨频繁，使炼钢钢铁料消耗达到1094kg/t左右，直接影响成本。
另外,炉底的上涨导致炉型不规则，终点碳难于把握，对高拉碳影响较大。 2 高效氧枪喷头优化设计 2.1 马赫数的选择 马赫数(M)是设计喷头的一个重要参数，M的大小决定了氧气 流股的出口速度(V出)的大小,即决定了氧气流股对熔池的冲击能力的大小。M过大,流股对熔池的冲击能力越大，会导致喷溅严重；M 过小，又会使熔池得不到良好的搅拌。为使吹炼过程保持平稳，通过M与（P设）和（V出）三者之间（如图1）所示的关系。从图中可以看出, M—P 设和M—V 出两条曲线都是随着M的增大而单调增
炉长安全操作规程(新版)
炉长安全操作规程(新版) The safety operation procedure is a very detailed operation description of the work content in the form of work flow, and each action is described in words. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0412
炉长安全操作规程(新版) 1、上岗前必须穿戴好劳保用品。 2、严禁封点炼钢 3、凡有下列情况之一不准冶炼或停止冶炼 A）烟道罩群漏水成流炉楼下有积水。 B）罩群、氧枪传动钢丝绳、保护绳磨损达到报废标准。 C）氧枪氧气胶管漏水，高压水胶管漏水，枪身漏水或喷头漏水。 D）转炉与氧枪罩群一次风机一文水电气联锁失灵。 E）氧枪孔、加料溜槽口氮封压力低于规定数值。 F）冷却水或氧气测量系统有故障。 4、炉内有液态渣或强氧化渣时严禁兑铁。 5、拉碳提枪时，必须检查枪头、强身及炉口无异常，确认无误后方可指挥摇炉工摇炉，如有异常严禁动炉。
6、拉碳摇炉或因故提枪再次吹炼前，炉长负责喊开炉前人员，以免发生喷溅伤人。 7、罩群、氧枪传动系统有人工作，不得兑铁。 8、脱氧合金化过程，如有异常，炉长要指挥周围人员躲避到安全位置。 9、出完钢后炉长要检查炉衬侵蚀情况，以防炉衬侵蚀严重造成穿钢事故。 10、炉下清理前，必须将烟道罩群内的浮渣及炉皮、炉嘴、护炉板两侧墙板的浮渣打干净，确认无误后方可作业。 11、炉下有人时严禁指挥摇炉。 12、清理钢水车、渣罐车时，必须先切断电源、设专人监护，方可进行操作。 13、严禁执行检修牌、操作牌制度。 14、负责整个炉前组安全工作的组织和实施。 XXX图文设计 本文档文字均可以自由修改
过程控制-转炉供养量控制设计Word版
前言 本项目是根据生产过程自动化原理汇编而成的以气体管道中的压 力作为被控制量的反馈控制系统。在许多生产过程中，保持恒定的压力或一定的真空度常是正常生产的必要条件。很多化学反应需要在恒压下进行，为保持流量不变也常需要控制主压力源的压力恒定。根据不同应用场合，压力控制采用不同的方式。 氧气转炉炼钢车间的供氧系统一般是由制氧机、加压机、中间储气罐、输氧管、控制闸阀、测量仪表及氧枪等主要设备组成。 本项目有以下特点： （1）、集工业背景、仪表选用、控制原理与流程为一体，内容清晰明了易懂。 （2）、将知识点与技能点紧密结合，锻炼了实际动手与动脑能力。 （3）、项目仪表选型严谨
1、摘要 2、第一章转炉氧枪的供氧制度 1.1转炉炼钢工艺简介 1.2 供氧制度的主要内容 1.3 供氧制度中的工艺参数 本章小结 3、第二章转炉氧枪供氧系统参数 2.1 转炉氧枪氧气流量 2.2 转炉氧枪冷却水 2.3 转炉氧枪枪位 本章小结 4、第三章转炉氧枪氧压控制 3.1转炉氧枪氧压控制意义 3.2转炉供氧装置及其设计 3.3转炉氧枪氧压检测与控制设计 3.3.1氧枪氧压检测与控制参数 3.3.2设计的具体方案 3.3.3仪表选型 3.3.4氧枪氧压控制设计图 5、总结 6、参考文献
氧枪是转炉炼钢的关键设备。在转炉顶吹炼中,氧枪的主要作用是向熔池供氧和传氧,吹炼氧压及氧枪枪位的高低对熔池的脱碳速度和炉渣中二氧化铁含量以及熔池温度有重大影响。因此,氧压和氧枪枪位的控制是关系到炼钢生产质量好坏的至关重要的环节。在本课程设计中首先是对转炉氧枪中通氧管道进行取压，具体实施办法是将节流装置安装在氧气管道中通过安装在氧气管道上的取压管获得差压，然后将差压引入弹簧管，此时弹簧管会有形变，将霍尔片固定在弹簧管的自由端，在霍尔片的上、下方垂直安放两对磁极，当被测压力引入后，弹簧管的自由端会产生位移，即改变了霍尔片在非均匀磁场中的位置。这样就将压力信号转为电信号可取得4～20mA DC的氧气压力信号，将它送至调节器与给定值相比较，根据偏差情况，调节器给出调节信号，驱动执行机构改变氧气管道阀门开度，从而控制氧气压力为规定值。 关键词：转炉氧枪、氧枪氧压、氧枪枪位
设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪
辽宁科技学院 课程实践报告 课程实践名称：设计一座公称容量为X吨的转炉和氧枪指导教师： 班级：姓名： 2011年7 月12 日
课程设计（论文）任务书题目：设计一座公称容量为80吨的转炉和氧枪系别：冶金工程系 专业：冶金技术班级： 学生姓名：学号： 指导教师（签字）：2011年 6 月 27日 一、课程设计的主要任务与内容 一、氧气转炉设计 1.1氧气顶吹转炉炉型设计 1.2氧气转炉炉衬设计 1.3转炉炉体金属构件设计 二转炉氧枪设计 2.1 氧枪喷头尺寸计算 2. 2氧枪枪身和氧枪水冷系统设计 2.3升降机构与更换装置设计 2.4氧气转炉炼钢车间供氧 二、设计（论文）的基本要求 1、说明书符合规范，要求打印成册。 2、独立按时完成设计任务，遵守纪律。 3、选取参数合理，要有计算过程。 4、制图符合制图规范。
三、推荐参考文献（一般4～6篇，其中外文文献至少1篇） 期刊:[序号] 作者.题名[J].期刊名称.出版年月，卷号（期号）：起止页码。 书籍：[序号] 著者.书写[M].编者.版次（第一版应省略）.出版地：出版者，出版年月：起止页码 论文集：[序号] 著者.题名[C].编者. 论文集名，出版地：出版者，出版年月：起止页码 学位论文：[序号] 作者.题名[D].保存地：保存单位，年份 专利文献：[序号] 专利所有者.专利题名[P].专利国别：专利号，发布日期 国际、国家标准：[序号] 标准代号，标准名称[S].出版地：出版者，出版年月 电子文献：[序号] 作者.电子文献题名[文献类型/载体类型].电子文献的出版或可获得地址，发表或更新日期/引用日期 报纸:［序号］作者.文名[N].报纸名称，出版日期（版次） 四、进度要求 序号时间要求应完成的内容（任务）提要 1 2011年6月27日－2011年6月29日调研、搜集资料 2 2011年6月30日－2011年7月2日论证、开题 3 2011年7月3日－2011年7月5日中期检查 4 2011年7月6日－2011年7月7日提交初稿 5 2011年7月8日－2011年7月10日修改 6 2011年7月11日－2011年7月12日定稿、打印 7 2011年7月13日－2011年7月15日答辩
转炉开新炉操作规程
开新炉操作规程 一、开新炉的检查与准备 1、氧枪系统 （1）测定氧枪至新炉底距离，氧枪零位和熔池尺寸，氧枪偏离中心不超过80mm,调整好氧枪标尺读数，操作人员禁止进入炉内。（2）开闭氧点自动停供氧改为手动停供氧。 （3）氧枪小车到位，升降灵活，换枪点、上极限、下极限、 待吹点、开氧点、变速点准确。 （4）测好后将氧枪提到上极限，堵好出钢口。 （5）氧气调节阀，减压阀和切断阀、氮氧切换阀、氮封口氮气管路等必须工作正常。 （6）开启电动阀，检查氧枪供水，要求不滴不漏、压力、流 量、温度均符合要求，冷却水量≥70m3/h，冷却水压力≥1.2MPa,进水温度＜35℃，出水温度＜50℃。 （7）氧枪氮封阀氮压调到0.2—0.3MPa，氮封报警显示正常。（8）氧枪各限位点电器正常，限位可靠。 （9）氧枪各报警联锁系统安全可靠。 （10）供氧、供水软管无损伤。 （11）备用枪就位，所有计量仪表显示准确，读数在设定范围 之内（总管氧压≥1.5MPa)。 （12）检查后一切正常时，将炉倾动450，进行炉外手操试氧 （压力由0.01MPa），经2—4分钟逐渐升到1.0MPa，观察氧气流量是否达到设计要求。 （13）对备用枪同样进行试验，手动试氧正常后切换成自动供停氧
联锁待用。 （14）氧枪与风机快慢速工作正常。 （15）检查事故提枪备用电源是否正常。 2、炉体倾动系统 （1）炉衬砌造无重大缺陷，砖缝严密，炉底与炉身接口要紧 密，无叉型或V型缝隙。 （2）炉底与炉身连接销子均匀打紧。 （3）砌筑完毕后，炉内无泥、水、杂物。 （4）熔池尺寸测量完毕。 （5）炉口、耳轴、挡渣板、托圈、进出水量、温度、压力均正常。（6）活动烟罩升降灵活，水封进出水开启，溢流正常。 （7）倾动、传动系统工作良好，声音正常。 （8）电子联锁、限位可靠、安全。 （9）供油润滑系统不滴不漏，油泵工作及指示正常。 （10）炉体、氧枪、活动烟罩、煤气回收诸系统间联锁正常、可靠。 3、除尘系统和汽化冷却系统 （1）除尘系统已正常供水。 （2）炉口微差压计能正常调节二文开口度。 （3）风机已低速运行。 （4）三通阀开阀灵活。 （5）循环水系统压力正常。 （6）各阀开闭灵活，管路接头不堵塞，水循环正常，文氏管喷水雾化良好，温度、流量、压力显示正常。 （7）旋转水封水位按要求到位，溢流正常，V型水封正常，除尘系
炼钢转炉氧枪工艺参数设计
摘要 2005年，我国钢产量是3.49亿吨，为世界上最大的生产国。2011年我国钢产量为6.83亿吨。是发展较为迅速的国家之一。在我国转炉炼钢厂众多，而且从90年代溅渣护炉技术兴起后迅速在全国得以普遍采用。而我国在转炉氧枪系统方面基本没有大的改进，现在使用的氧枪参数基本上是采用溅渣护炉技术以前确定的氧枪喷头参数，目前炼钢厂所使用的氧枪既要满足冶炼需要又要保证溅渣要求更要注重环境的保护。随时时代的进步我国对工业发展的要求也越来越严格，其中就包括了最大可能的保护生态环境。选这个题目最重要的意义就在于发现工业生产中最佳的转炉氧枪，以提高生产效率，较低消耗[1]。 本文针对150t转炉设计一种新型的6孔氧枪，型号为637型。 关键词转炉氧枪喷头参数
000本科毕业论文ABSTRACT ABSTRACT In 2005, China's steel output of 3.49tons, is the world's largest producer. In 2011China's steel production6.83tons. Is one of the relatively rapid development. In China's converter steelmaking plant of many, but from 90 time of slag splashing technology rise quickly in the country to commonly used. But our country in converter oxygen lance system basically no big improvement, now use the oxygen gun parameters basically is the use of slag splashing technology previously determined oxygen lance nozzle parameters, the current steelmaking plant the use of oxygen gun should not only meet the needs and requirements of smelting slag splashing to pay more attention to the protection of the environment. At any time the progress of the times on China's industrial development requirements more stringent, which includes the largest possible protection of the ecological environment. Select this topic the most important significance lies in the discovery of industrial production in the optimal oxygen gun of converter, to improve production efficiency, lower consumption [1]. In this paper 150t converter design a new 6Hole oxygen lance, models for type 637 diabetes. Key words Oxygen lance 、Nozzle parameters Parameter
氧枪喷头计算
3 喷管尺寸计算及模型建立 在数值模拟中要对氧枪射流流动状况进行计算，首先要生成相关计算区域的网格。这需要先对所研究内容的进行几何建模，即将描述氧枪射流的几何尺寸信息用软件绘制出来，然后将这些几何信息传递到网格生成软件中生成所需要的计算网格。几何建模是根据网格生成软件的需要而进行，即给出的数据格式要符合网格生成软件的需要。 3．1氧枪喷头设计 （2）选取喷孔出口马赫数 Ma 选取2.01。 （3）理论设计氧压 理论氧压应根据查等熵表来确定。查等熵流表，当Ma=2.01， p/o p =0.12583，p=0.101325Mpa ，则，o p = 61012583.0101325.0?=0. 79284?610Pa （4）计算喉口直径 令D C =0.93，o T =273+27=300K ，o p =0. 79284MPa ，由公式 ：o o D T A p C 782.1喉实=Q ?1.782?0.93?300108 0.414.362??d 得：d 喉=20mm （5）计算出口直径 依据Ma=2.01，查等熵流表得喉A A /=1.7017 出d =（21A A ）喉喉d =21 7017.1?35=26mm （6）收缩段长度： 收L =1.2?喉d =24mm （7）理论的气体膨胀角为4~8度，扩张段的张角理应也设计成4~8度。小扩张角具有控制膨胀作用，因而出口流股会有轻微膨胀，氧流贴近孔壁流动会出现层流，从而加重射流表面与炉氧混合，有利于提高热效率。大扩张角控制膨胀作用小，扩张段短，受孔壁粗糙度影响小，有利于减小氧射流的能量损失，提高作用熔池贯穿力，应取较大的张角，半角定为5度。
如何解读20#(抗SSC)钢管的设计和规范要求
如何解读20#（抗SSC）钢管的设计及规范要求 How to interpret the 20 # (SSC) resistance of steel pipe design and specification requirements 王 楠 中石化武汉分公司工程质量监督站 （Wuhan Oil Products Company,Sinopec,Hubei Wuhan 430082,China） 摘要：随着石油化工行业的发展，炼厂里多数存在硫化物应力开裂（SSC）介质环境。因此，20#（抗SSC）钢管的使用也逐渐普及。文章主要针对设计文件要求和相应规范要求进行了分析和解读，以求通俗易懂。 Abstract:With the development of petrochemical industry, refinery in most existing sulfide stress cracking (SSC) medium environment. Therefore, 20 # (SSC) resistance the use of steel pipe is gradually popular. Article mainly aims at the design documents and specification requirements are analyzed and corresponding interpretation, in order to easy to understand 关键词：抗硫化物应力开裂、湿硫化氢破坏 Key words： sulfide stress cracking、Wet hydrogen sulfide damage 中图分类号：TB31 文献标识码：B 1.设计文件要求： 1.1标准GB8163、GB5310、GB9948钢管的钢应采用电炉+炉外精炼 或氧气转炉+炉外精炼，炉外精炼的钢应经过真空脱气处理； 1.2所有碳钢管应使用镇静钢； 1.3应符合NACE MR0715和NACE MR0103的规定； 1.4屈服强度小于355MPa； 1.5 S≤0.01%，P≤0.015 1.6碳当量CE＜0.42%，CE=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15,且 Ni＜1%； 1.7交货状态为正火热处理，可控扎（终轧温度≥880℃）代替正火； 1.8母材焊缝及热影响区的硬度不超过200HB，焊缝及热影响区的硬 度不超过母材的120%。 2.对设计要求的解读
2转炉活动烟罩、炉口固定段及可移动段更换施工方案
转炉活动烟罩、炉口固定段及可移动段更换 施工方案 一、概述： 转炉的活动烟罩、炉口固定段和可移动段均为盘管式结构，由于转炉的生产，该部分长期受高温辐射和高温烟气的浸蚀，部分盘管有磨损、破裂现象，已经多次修补。为了不影响生产，造成不必要的损失，保证生产安全，根据分厂的要求，决定在特板炼钢年修时将活动烟罩、炉口固定段和可移动段进行更换。 二、编写依据： 1、根据国家、行业有关标准和规范； 2、分厂提供的图纸等技术资料； 3、设备现场的环境条件； 4、工艺上提供的条件； 5、在检修中长期积累的检修经验等。 三、工机具的准备： 50t汽车吊： 1台氩弧焊机： 3台5吨手拉葫芦： 3台自制吊耳： 2付3吨手拉葫芦： 2台电焊机： 5台气割割具： 6套磨光机： 3台自制82㎜专用扳手：2把 41*46梅花扳手： 6把32*36梅花扳手： 6把 30*32梅花扳手： 6把
24*27梅花扳手： 6把 18寸活动扳手： 2把 15寸活动扳手： 2把 24寸管钳： 2把 撬棍φ20×1000㎜： 4根钢丝绳φ30*12m： 4根 钢丝绳φ25*9m：若干10t卸扣： 4个 15P大锤： 2把 2吨手拉葫芦： 4台 2.5P手锤： 2把220V/1000W照明灯： 4套 3m竹梯： 2个铲刀： 2把 5t卸扣： 6个 3t卸扣： 5个 对讲机： 3台常用工具等 四、所用配件及材料： 活动烟罩： 1件 7210㎏炉口固定段：1件 10813㎏ 可移动段：1件23997㎏电焊条J422：200㎏ 电焊条J506： 100㎏无缝钢管φ219×7 ： 4m 无缝钢管φ273×12： 2m 槽钢100㎜： 30m 无缝钢管φ219×12 ： 6m 无缝钢管φ159×12： 2m 无缝钢管φ133×8： 4m 无缝钢管φ108×7： 4m 无缝钢管φ57×4： 5m 无缝钢管φ89×4： 5m 无缝钢管φ73×5： 5m 石棉板σ=3㎜： 1卷 角铁∠50*50： 20m 氩弧焊丝 50kg 螺栓（根据法兰配）：若干 五、人员的组织： 钳工： 10人电焊工： 10人起重工： 4人
氧枪横移传动装置设计
内蒙古科技大学 本科生毕业设计说明书（毕业论文） 题目： 学生姓名： 学号： 专业： 班级： 指导教师：
摘要 本次毕业设计题目是氧枪横移传动装置，主要研究炼钢转炉中氧枪的升降和横移机构。目前国内吹氧装置换枪多数都不能远距离操作，其中一个主要问题就是横移小车定位不准。现在横移小车的定位无非是采用电气，机械，液压或者它们的组合方式。应用普遍的是行程开关方式，但如把此方式作为唯一或是主要控制手段，是难以达到所要求精度的。所以本课题利用机械优化设计方法，采用更加明确的“二次控制”，即行程开关只用来进行位置的粗定位，再借专用装置来精确定位。这样使横移小车定位更准确，换枪效率更高。 关键词：氧枪；炼钢；转炉
Abstract This graduation project topic is the oxygen lance moves to the transmission device horizontally, mainly studies in the steel-making converter the oxygen lance's fluctuation and the traversing gear construction. At present domestic blows the oxygen attire to replace the gun most not to be able the indirect maintenance, a subject matter is that the localization of the car is not Accurate. Nowadays the methods of localization of the car moving horizontally are nothing but using electricity, machinery, hydraulic pressure or their combination way. What using common is the limiting switch way, but only taking this way as the primary control method, will achieve to the required accuracy difficultly. Therefore this topic uses the method of machinery optimization designing and “second control”which named the limiting switch is only used to Local the position thickly, then uses special Installment to pinpoint again. Like this causes to the localization of the car to be more accurater and the efficiency of trading the lance higher Key words: lance; steelmaking; converter
转炉氧枪系统检修施工方案
260吨转炉氧枪系统检修方案 一、工程概况： 1.1 设备基本结构组成 氧枪系统基本构成有氧枪升降小车、氧枪横移小车、氧枪固定轨道、氧枪本体、氧枪事故提升、氧枪氮气、氧气及冷却水系统组成。 1.2 设备基本参数 1.2.1 氧枪本体参数 1、锥形氧枪外径：直段402 mm，最大直径630mm 2、氧枪长度：～25000mm 3、氧枪喷嘴型式： 5 孔拉瓦尔 4、吹炼氧气压力： 1.2~1.6MPa 5、冷却水流量： 350m3/h 6、冷却水压力： 1.0～1.2MPa 7、冷却水入口温度： 35℃ 8、氧枪喷头设计平均寿命： 400 次 氧枪本体材质： 1、外层钢管材质 20g 无缝钢管 2、中层钢管材质 20g 无缝钢管 3、内层钢管材质不锈钢钢管 4、喷嘴脱氧铜 1.2.2 氧枪升降及横移装置的主要参数 形式迅速交换、壁行式 提升负荷：～25t 升降速度：高速40m/min 低速4m/min 停位精确度：± 10 mm 升降行程：20000mm 驱动电机：200kW（交流变频） 钢丝绳张力传感器用于钢丝绳松弛检测和张力检测
型号：530-20t 最小分度数： 1.7kg 数量 4 个 制动器YWB630-3000-6300HR、WL 1.3 设备功能 一座转炉设两根氧枪，两根氧枪分别安装在各自的升降、横移装置上，互为备用，从操作位置到备用位置的更换用电动横移装置来进行。既容易又迅速，实现氧枪迅速而准确的更换。维护和检修不间断生产。另外，氧枪固定在升降小车上到达规定的为后由位置控制编码器和行程开关通过其横移装自动控制置。氧气在阀门站经压力和流量调节后供给氧枪。两根氧枪共用一套氧气供应系统，通过快速切断阀门进行切换。供氧系统最大氧气流量60480Nm3/h。 1.4 设备检修缺陷 1、氧枪升降小车固定轨道各支撑焊缝检查加固。 2、氧枪升降小车下线检查供氧供水波纹补偿器，升降小车导轮轴承检查并润滑。升降小车滑轮检查并润滑。 3、钢丝绳检查更换。 图1 氧枪升降横移示意图
回收车间岗位操作规程
行业资料：________ 回收车间岗位操作规程 单位：______________________ 部门：______________________ 日期：______年_____月_____日 第1 页共9 页
回收车间岗位操作规程 1、工艺流程 由煤焦车间来的荒煤气约75-85℃，首先经气液分离器进行分离，焦油氨水等入机械化焦油氨水澄清槽进一步澄清分离，煤气入初冷器进行初步冷却，冷却后的煤气温度为：21℃，然后经电捕焦油器捕焦油后进入离心式鼓风机加压，送往后工序。 鼓风后煤气从脱硫塔下部进入，与塔顶喷洒的脱硫液逆流接触吸收煤气中的H2S，被吸收了H2S的焦炉煤气H2S含量不大于100mg/Nm3，脱硫后煤气送往氨回收工段。 脱硫后煤气进入新型陶瓷填料洗氨塔，用蒸氨废水，软水洗氨，洗氨后煤气中的氨含量降低到50mg/Nm3以下。 来自氨回收工段含苯的焦炉煤气，从洗苯塔底部入塔，与塔顶喷淋的循环洗油逆流接触，煤气中的苯被循环洗油吸收降至4g/Nm3以下，然后送出车间，供焦炉及电厂等用户使用。 各工序中产生的污水由产生点集中加压送往污水处理站，污水处理流程分预处理阶段，生化处理阶段和后处理阶段，采用厌氧好氧法处正是后的污水用于熄焦。 2、原材料特性 2.1焦炉煤气的组成 甲烷2328%烷烃24%氢气5660% 氮气37%二氧化碳1.53.0% 氧气0.30.8%一氧化碳58% 2.2煤气中各种杂质的含量： 第 2 页共 9 页
苯2540克/Nm3萘1015克/Nm3 氨712g/Nm3硫化氢310克/Nm3 焦油80-120克/Nm3氧化氮0.2-0.7克/Nm3 氰化氢1-2克/Nm3 2.3煤气净化外供的质量标准 焦油及灰尘1000mg/Nm3硫化氢1000mg/Nm3 氨500mg/Nm3萘400mg/Nm3 苯4g/Nm3氧1% 热值17.56MJ/Nm3 2.4焦炉煤气化产品产率 焦油3.54.0%粗苯1% 2.5煤气的性质 无色、臭味、标准状态下密度0.460.50kg/Nm3 着火点600650℃热值16.718.8MJ/Nm3 爆炸范围5.630.4%自然点648℃ 回收转炉煤气的安全保证 1概述 转炉煤气的产生是间歇式的，集中在吹炼期，在吹炼期内的不同时期，其成分也不同，而且与回收设备的操作及煤气的回收条件有关。每吨钢转炉煤气具有的能量约为100万kJ，回收利用这些能量的方法有燃 第 3 页共 9 页