矩形墩盖梁施工计算书

矩形墩盖梁施工方案设计计算书

1、设计计算说明

根据桥梁设计图，标段内矩形墩盖梁分（长宽高尺寸）10.9×2.6×2.5m、

10.9×2.8×2.5m两种规格尺寸。其中尺寸为10.9×2.8×2.5m的盖梁砼数

量56.14m3，设计计算时采用尺寸为10.9×2.8×2.5m的盖梁进行验算。

2、设计依据

《钢结构设计规范》、《公路桥涵施工技术规范

（JTJ041-2000）》、《建筑结构荷载规范》、《建筑施工

碗扣式脚手架安全技术规范》（征求意见稿）和桥梁施工图。

3、总体方案

矩形墩盖梁采用钢模板施工，在Array墩柱上穿直径100mm的Q345型

钢棒（墩身施工时预埋直径110mm

的PVC管，预埋在墩顶往下1.18m、

距墩身边缘50cm位置），采用

QLD50型千斤，钢棒作为千斤顶的

支撑点，利用千斤顶支撑I45a工字

钢，工字钢上铺设［14b槽钢（盖

梁悬挑端部）作为施工平台。详见

矩形墩盖梁施工设计图。

4、设计参数

I45a 工资钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2/206000mm N E =

惯性力矩 I=32240 cm 4 设计抗弯强度2/215mm N f m =

直径100mm 钢棒（Q345钢）

弹性模量2/206000mm N E = 惯性力矩 I=490.87 cm 4

设计抗弯强度2/250mm N f m = 设计抗剪强度2/145mm N f v =

5、荷载分析

5.1、永久荷载 钢筋砼重量G1：

盖梁尺寸为10.9×2.8×2.5mm 砼数量56.14m 3，但工字钢不承受全部砼重量，盖梁中部部分荷载由墩身承受，工字钢只承受墩身截面以外悬挑部分钢筋砼总量。钢筋砼比重按2.6t/m 3（按《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》的规定）。工字钢承受钢筋砼重量G1:

G1=(56.14-2.6×6.5×2)m 3×2.6 t/m 3×10KN=580.84KN 盖梁钢筋砼重量转化为均布荷载在工字钢上荷载分布情况为: q 1(盖梁纵桥向净边)=0.1×2×2.6 t/m 3×10KN=5.2KN/m

q 2(盖梁横桥向净边)=(2.8×2×0.15×2.6 t/m 3×10KN)÷（2.8×0.15）×1.4=72.8KN/m

q 3(盖梁端部)=2.8×1×2.6 t/m 3×10KN=36.4KN/m 荷载分布示意图：

盖梁模板重量G2：

根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.4t，即G2=24KN，转换为均布荷载：

q4=24 KN÷2÷10.9m=1.1KN/m

I45a工字钢重量G3：

采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。I45a工字钢的重量G3：

G3=12×2×80.4×10÷1000=19.296KN

转换为均布荷载：

q5=19.296KN÷2÷12m=0.8KN/m

根据以上分析计算永久荷载G为：

G=G1+G2+G3 =580.84KN＋24KN＋19.296 KN＝624.136KN 5.2、可变荷载

矩形墩为实心墩，不考虑施工荷载、砼振捣附加荷载等可变荷载。5.3、偶然荷载

根据盖梁施工搭设结构，不考虑撞击力等因素引起的偶然荷载。

6、千斤顶反力计算

永久荷载和可变荷载分别按1.2、1.4的分项系数计算千斤顶反力为：永久荷载：624.136×1.2=748.96KN

可变荷载：不考虑。

根据盖梁施工方案，上部荷载由4个千斤顶承受，每个千斤顶反力Q 为：

Q=G÷4=748.96KN÷4=187.24KN

根据盖梁施工方案得知，盖梁施工采用50吨千斤顶(考虑利用上系梁施工用千斤顶)＞18.724吨，满足要求。

7、钢棒（Q345钢）强度计算

根据盖梁施工方案，采用长3.6m（每侧悬挑50cm）、直径100mm 的钢棒作千斤顶的支撑位置，钢棒承受千斤顶传递的集中荷载力187.24KN，利用TSSD 钢结构计算软件对钢棒受力分析结果如下：

7.1、几何数据及计算参数

支座形式：左端：悬挑右端：悬挑

连续梁结构信息：

跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4) 第1跨500.0 4.9

第2跨2600.0 4.9

第3跨500.0 4.9

材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0 7.2、荷载数据

工况1(恒载)

7.3、内力计算结果

a．弯矩包络图

b．剪力包络图

c．截面内力

正弯矩最大值(kN-m)：0.00 位置(m)：0.000 负弯矩最大值(kN-m)：-18.95 位置(m)：0.500 剪力最大值(kN)：-252.72 位置(m)：0.425 挠度最大值(mm)：9.27 位置(m)：0.000

正弯矩最大值(kN-m)：0.00 位置(m)：0.000 负弯矩最大值(kN-m)：-18.95 位置(m)：0.091 剪力最大值(kN)：-0.00 位置(m)：0.000 挠度最大值(mm)：-11.73 位置(m)：1.300

正弯矩最大值(kN-m)：0.00

位置(m)：0.000 负弯矩最大值(kN-m)：-18.95 位置(m)：0.000 剪力最大值(kN)： -252.72 位置(m)：0.000

挠度最大值(mm)： 9.27

位置(m)：0.500

7.4、直径100mm 的钢棒（Q345钢）强度验算 a 、抗弯强度验算

根据以上受力分析得知，钢棒所受的最大弯矩为：fmax=18.954KN-m ，抗弯截面模量：

36

3

3m 10175.9832

1.032-?=?==）（ππd w z

抗弯强度：

δmax=fmax ÷Wz=18.954KN-m ÷98.175×10-6m 3=0.1931×106KN/m 2=193.1N/mm 2< f m =250N/㎜2 安全 b 、抗剪强度验算

根据以上受力分析得知，钢棒所受的最大剪力为：Qmax=252.72KN ，剪应力为：

2

2232

2max /145/9.42KN/m 109.4205.0372.252434mm N f mm N r Q v

=<=?=???=?=ππτ 安全

8、I45a 工字钢强度验算

根据以上荷载分析，利用TSSD 钢结构计算软件对工字钢受力分析结果如下：

8.1、几何数据及计算参数

支座形式：左端：悬挑右端：悬挑

连续梁结构信息：

跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4)

第1跨3250.0 322.4

第2跨5500.0 322.4

第3跨3250.0 322.4

材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0

8.2、荷载数据

a．工况1(恒载)

b．工况2(恒载)

c．工况3(恒载)

8.3、内力计算结果

a．弯矩包络图

b．剪力包络图

c．截面内力

第一跨 1 2 3 4 5 6 7

正弯矩(kN-m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

负弯矩(kN-m) 0.00 -0.16 -8.44 -35.64 -85.57 -162.04 -256.36 正剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

负剪力(kN) 0.00 -0.59 -31.58 -70.03 -115.51 -167.88 -176.88 挠度(mm) 29.62 24.41 19.21 14.03 8.99 4.23 0.00 正弯矩最大值(kN-m)：0.00 位置(m)：0.000

负弯矩最大值(kN-m)：-256.36 位置(m)：3.250

剪力最大值(kN)：-176.88 位置(m)：3.250

挠度最大值(mm)：29.62 位置(m)：0.000

第二跨 1 2 3 4 5 6 7

正弯矩最大值(kN-m)：0.00 位置(m)：0.000

负弯矩最大值(kN-m)：-256.36 位置(m)：0.000

剪力最大值(kN)：26.36 位置(m)：0.000

挠度最大值(mm)：-9.79 位置(m)：2.750

正弯矩最大值(kN-m)：0.00 位置(m)：0.000

负弯矩最大值(kN-m)：-256.36 位置(m)：0.000

剪力最大值(kN)：-176.88 位置(m)：0.000

挠度最大值(mm)：29.62 位置(m)：3.250 8.4、工字钢强度验算

a、强度验算

根据以上受力分析得知，工字钢所受的最大弯矩为：fmax=256.36KN-m，抗弯截面模量Wz=1430×10-6m3。

抗弯强度：

δmax=fmax÷Wz=256.36KN-m÷1430×10-6m3=0.1793×106KN/m2=179N/mm2< f m=215N/㎜2 安全

b、挠度验算

根据《钢结构设计规范》规定，工字钢允许的最大挠度：

L/250=5500÷250=22㎜

根据以上受力分析可知，工字钢所受的最大挠度29.62mm，略超于规范允许值，受力分析时考虑1.2倍安全系数，挠度视为合格。

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

二、系梁、盖梁、墩柱施工方法

二、系梁、盖梁、墩柱施工方法 1、系梁施工 按图纸要求及每根系梁位置处的地质情况,准确放线开挖基坑,挖基不得损伤基桩接头钢筋。挖基土堆放距基坑边1米外,并大致摊平,以免影响模板钢筋、浇灌砼的施工 模板的搭设必须准确,支撑必须牢固,钢筋绑扎位置准确,并用砂浆块进行支垫。 砼浇筑前先将桩基顶部松弱的砼清理干净,并用高压水冲冼,充分湿润,调整连接钢筋。 砼分层浇注,用插入式振捣器振捣,养生采用覆盖保湿养生。 2、墩柱施工 所有墩柱施工采取一次立模一次浇注成形的方法,模板采用2块半圆钢模板,每节分别按2M、3M、4M和1．５Ｍ制做（本标段桩长从６．５米～１３．５米不等）,砼通过安设的串筒分层浇筑,插入振实,当拄长大于８Ｍ时,在其中布设５０ＣＭ ６０ＣＭ的窗口,进行砼的浇筑、振捣,当砼浇筑到窗口下时,将窗口堵塞,周边缝用透明胶布粘贴平整紧密。模板安装前,底部砼表面的松弱层用高压水冲冼干净,并使其充分湿润,模板下铺干硬性砂浆,以调整模板的垂直度,单墩的两个柱同时施工。 浇注前,对墩柱的中线、垂直、钢筋、支垫脱模剂的涂抹等进行认真复核检查,正确后方可进行砼的浇注。砼的坍落度控制在１～３ＣＭ,捣固层厚度控制在２０ＣＭ左右,振捣器应缓慢抽拔,不得有孔隙,配置２台备用振捣器,同时配备一定数量的苫布。以防突然降雨。砼浇筑至顶面标高下20CM。 砼养生：使用塑料薄膜保湿养生,养生7昼夜,夏季气温较高时施工,防止阳光直射骨料和拌和用水,同时也应防止钢模直接受阳光照射,在受阳光照射的一面用苫布遮挡。 3、盖梁施工 墩身施工完成后,钢模暂不拆除,在墩柱砼养生的同时,将盖梁模

板支架搭设场地进行整平压实,模板支架采用门式支架,支架下支垫10CM?15CM方木,视地基情况而定,必要时用加垫木,顺线终方向每50CM设置一道支撑,模板向每1．５米设一根φ48脚手杆吊机,进行钢模的吊装和砼的浇筑,浇筑前,对模板、钢筋的搭设和布置进行认真的检查,符合《规范》要求后方可进行砼的浇注,砼坍落度控制在3~5CM。 砼分层浇筑,用插入式振捣密实,支垫石砼的表面标高先预留1~1．5CM,待拆模后,经精确测量确定再用砂浆找平到设计标高,平整度控制在2MM。 砼养生方法同墩柱养,保湿养生7昼夜。 ① 系梁 ④

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

盖梁抱箍法计算书

附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡

⑷模板支架自重荷载取值： P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载： q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载： q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式： M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算： 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。 挠度验算： ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm＜[ω] =l/800=2.5mm，符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=46500cm4，截面系数W=1860 cm3，理论重量m=93.654kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，纵梁的跨距为7m，则以单根纵梁为例进行验算。

系梁,墩柱和盖梁施工方案计划

防城至东兴高速公路№5合同段（K44+000～K54+450） 系梁、墩柱和盖梁施工方案 编制： 复核： 审核： 路桥集团国际建设股份有限公司

防东高速№5合同段项目经理部 目录 一、编制依据 (3) 二、工程概述 (3) 三、系梁施工顺序和施工方法 (4) 四、墩柱施工顺序和施工方法 (5) 五、盖梁施工顺序和施工方法 (13) 六、工期安排 (15) 七、人员、设备计划 (16) 九、安全施工管理 (20) 十、成品、半成品防护措施 (21) 附:墩柱、盖梁支架计算书 (24)

一、编制依据 1、广西壮族自治区防城至东兴高速公路设计资料； 2、广西壮族自治区防城至东兴高速公路两阶段施工图设计资料； 3、国家、交通部及有关部委颁发的现行施工规范、规程及验收标准； 4、中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041—2000） 5、中华人民共和国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004） 二、工程概述 防东高速NO.5合同段桥梁工程共设大桥4座，中桥2座，跨线桥1座。除东兴互通跨线桥外其余墩柱采用直径为1.5米圆柱式桥墩接Ф1.8米桩基础，4座大桥、2座中桥均为跨河流桥梁。东兴互通跨线桥为1.3米圆柱墩接1.5米桩基础。本段新耕大桥5、6号墩，黄淡1号大桥3号墩，黄淡2号中桥1、2号墩，牛轭岭中桥1、2号墩设有桩系梁。其余墩位均未设计桩系梁。

三、系梁施工顺序和施工方法 系梁施工工艺流程 1、桩头处理 钻孔桩桩头采用机械凿除。首先清挖系梁范围内的土方，凿除桩头到设计标高，如发现桩头混凝土有不密实或夹泥现象，重新下凿至混凝土合格为止。对桩基进行检测，合格后经监理工程师同意后方可进行系梁的施工。 2、钢筋施工 钢筋采用钢筋场集中加工成半成品，运至现场绑扎成型，并将墩柱钢筋笼安装准确。 3、模板安装 系梁模板采用定型钢模，用Ф16高强螺栓连接。模板安装前应进行表面清理，涂

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢

横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3

墩柱盖梁施工方案

目录 一、工程概况 (1) 二、人员、机械准备 (1) 三、施工进度计划 (2) 四、施工准备 (2) 1.技术准备 (2) 2.现场准备 (3) 五、施工方案 (3) 1.总体施工方案 (3) 2.施工准备 (3) 3.施工步骤 (4) 4.抱箍安装、支架搭设、模板安装 (4) 5.钢筋骨架焊接及吊装 (4) 6.混凝土浇筑 (5) 7.拆模养生 (5) 8.盖梁技术指标 (5) 9.施工工艺框图 (7) 六、工程质量保证措施措施 (8) 七、施工安全保证措施 (9) 1.模板的安装和拆除 (9) 2.高处作业 (10) 3.安全预防措施 (10) 八、特殊时期施工保证措施 (11) 1.雨期施工措施 (11)

2.冬季施工保证措施 (13)

一、工程概况 延崇高速公路河北段ZT3标段设计起点桩号为K29+600，终点桩号为K35+150，全长5.55公里，沿线共计盖梁38个。K33+258头炮1号大桥右幅盖梁共计8片；ZK33+364头炮1号大桥左幅盖梁共计10片：K34+628头炮2号大桥右幅盖梁共计10片；ZK34+635.7头炮2号大桥左幅盖梁共计10片。 二、人员、机械准备 主要技术、管理人员表

主要施工机械一览表 三、施工进度计划 本工程计划于2018年3月20日开工至2018年6月30日完工。 四、施工准备 1. 技术准备 (1)试验室试验资料(包括钢筋、水泥、砂、碎石等)。 (2)测量资料(导线点测量记录、水准点测量记录)。

(3)认真调查当地天气情况。 2. 现场准备 (1)相应人员组织安排均己到位； (2)施工机械配备已到位； (3)施工材料已全部到位。 五、施工方案 1. 总体施工方案 盖梁底板应支设在支架上。超过10m方可采用抱箍法，但必须当墩柱混凝土强度达到设计强度标准值得100%后方可进行，并采取夹垫土工布、橡胶板、三合板等有效保护措施，防止损伤混凝土表面，桥台和小于10m的墩柱采用满堂脚手架做盖梁模板支撑。模板均釆用定型钢模板，钢筋采用整体吊装，混凝土采用吊车吊装料斗浇筑。 2. 施工准备 为方便盖梁底模的安装，在浇注混凝土时，墩柱、肋板顶混凝土标高按比设计标高高1~2cm控制。 墩柱、肋板顶凿毛 墩柱、肋板顶混凝土达到设计强度后，对肋板顶(立柱顶)进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用高压水冲洗干净。标高控制在比设计标高高1cm左右，以便于安装盖梁底模。 (3)测量放样 在盖梁施工前，对墩柱、肋板顶进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。墩柱、肋板顶施工测量与控制的内容包括：墩柱、肋板顶位置测量、墩柱、肋板顶高程测量。墩柱、肋板顶测量采用全站仪进行测量；高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪或精密全站仪直接进行控制测量。

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石

混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN；

2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1)I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m

墩柱、盖梁施工安全技术措施

编号：SM-ZD-71149 墩柱、盖梁施工安全技术 措施 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改

墩柱、盖梁施工安全技术措施 简介：该方案资料适用于公司或组织通过合理化地制定计划，达成上下级或不同的人员 之间形成统一的行动方针，明确执行目标，工作内容，执行方式，执行进度，从而使整 体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅 读内容。 1、安全管理目标 杜绝重大伤亡事故；杜绝因工工伤事故；因工重伤率控制在0.04%以内；杜绝铁路行车重大、大事故；杜绝汽车行车特大事故；杜绝压力容器爆炸事故和特种设备严重损坏及以上事故。确保施工机具设备运转良好，无刑事案件发生，无火警事故。 2、安全保证体系 项目部成立强有力的领导班子，建立健全安全保证体系，项目经理和管生产的副经理对施工项目的劳动保护和安全生产负全面领导责任。经理部设立专职安全员，全员参与，分配职责，层层把关，细化指标，形成安全管理网络，实行安全承包责任制，进行风险抵押，预防为主，着重加强监控力度。(附安全保证体系框图) 3、安全技术措施

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa

（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根31.25m长63c工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16a槽钢，中间间距为50cm，两边间距为60cm作为分布梁。两端安放20a工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)）

2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)63c工字钢 横向主梁采用4根63c工字钢，横向间距为186cm。 截面面积为：A=17979mm2， X轴惯性矩为：I X=1.02339×109mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=3300×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m