钢箱梁—40+60+40 钢箱梁计算书

1 设计要点

1.1 总体设计

达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。

1.2 主桥上部结构设计概况

（1）结构布置

主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。边中跨比为0.667。

桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案

主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。

主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。

1.3 主桥下部结构设计概况

见施工图纸。

1.4 主要材料

（1）混凝土

C15：承台基础垫层

C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁

C40：支座垫石

（2）钢材

主体结构采用Q345qD；

附属结构采用Q235B；

（3）支座

主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；

过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；

（4）伸缩缝

伸缩缝：D160型伸缩缝。

2 计算依据

2.1设计规范及参考资料

（1）执行规范：

《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）

《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）

《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）

《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）

（2）参考规范及文献资料：

《日本道路桥示方书·同解说》

《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）

《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》

《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）

《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)

《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》

2.2技术标准

（1）公路等级：双向6车道，一级公路。

（2）设计荷载：公路－I级。

（3）设计基准期：100年。

（4）设计安全等级：一级。

（5）环境类别：I类。

（6）主桥纵断面：-1.5%纵坡。

（7）桥梁宽度：单幅桥宽15.75m，单幅行车道净宽14.75m。

（8）桥面铺装：反应性树脂做防水层铺装8cm。

（9）地震：地震动峰值加速度系数为0.15g。

3 计算要点

3.1主要计算参数

按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）取值。

3.2 荷载及作用参数

计算采用设计参数按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）的有关规定取值。

（1）永久作用

A、一期恒载：根据用钢量计算出等效均布荷载近似取126kN/m。

B、二期恒载：

C、基础变位：主墩 1.5cm。

（2）可变作用

1) 汽车荷载：

A、设计荷载为公路-I级，单向3车道，纵向折减系数按JTG D60－2004表4.3.1-5取。

B、冲击系数：按自振频率选取；

3.3容许应力

根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）的有关规定，在不同荷载组合下容许应力可以相应有不同的提高。

。第二体系计算容许应力提高系数取1.25。

3.4 计算建模

计算模型主梁、采用梁单元模拟，主梁自重采用等效均布荷载模拟。

边界条件采用一般支持连接模拟，中墩设置一个纵向固定支座，其余纵向均滑动。

（40+60+40）m钢箱连续梁桥有限元计算模型

4 总体静力计算

4.1 支座反力

达连坝大桥连续钢箱梁支反力计算

支反力(kN) 钢箱梁自重防撞墙及铺装支座沉降汽车荷载(含冲

击系数)

标准组合

边支点1656.6 635 112.1 1748.2 4151.9 中支点7153.3 2742.1 227.8 2924.4 13047.6 注：边支点沉降0.5cm，中支点沉降1cm进行支座沉降包络组合

4.2使用阶段应力计算结果

使用阶段主梁应力包络图-上缘

使用阶段主梁应力包络图-下缘

使用阶段主梁剪力包络图

主梁正应力验算主梁剪应力验算

上缘应力(MPa) 下缘应力(MPa)

规范

限值是否

满足

最大剪

应力

（MPa）

规范

限值

是否

满足

最大拉最大压最大拉最大压

80.1 70.5 58.5 66.2 210 是30.9 120 是

4.3 第二体系

桥面板分析模型

车轮荷载作用下U肋下翼缘最大拉应力

车轮荷载作用下桥面板最大压应力

桥面板屈曲应力为7478MPa

悬臂分析模型

悬臂计算分析最大应力图

（1）计算假定：结构横隔板间距为3.0m，箱梁腹板间距为3.2m。将U形纵肋简化为支承于主梁的横隔腹板上的梁格，将顶板切开，不计顶板的剪切刚度。考虑到纵肋处顶板剪力滞影响，顶板切开时，纵肋的顶板计算宽度采用根据英国规范BS5400及《公路钢结构桥梁设计规范》征求意见稿中相关规定进行计算有效分布宽度的方法计算。简化为横隔板间3.0m多跨的单根U形纵肋及相应的顶板有效分布宽度在桥面铺装和重车车轮作用下进行验算。

（2）加载：桥面铺装恒载：=0.6x0.08x24=1.152kN/m

汽车荷载：取重车轮重为70KN ，冲击系数1.3，车轮着地面积为760mm （横桥向）x360mm(纵桥向)（考虑铺装的应力扩散影响）。将车轮分布荷载简化为集中荷载计算。纵肋车轮荷载横向分配近似按杠杆法计算。

（3）边界条件：n 跨连续梁（跨径3m ）。

（4）计算工况：轮载作用在横隔及两个腹板中间；

单格子截面(单位：

mm)

单元上缘应力（单位：MPa ）

单元下缘应力（单位：MPa ）

由上图可知，第二体系桥面板最大压应力13.3MPa ，U 肋最大拉应力为43.4MPa 。 综合第一和第二体系计算结果，桥面板第一体系+第二体系最大应力为83.8MPa 。

桥面板、纵肋匹配验算

4005.1834

.28716300833

'

3,3<=??=h t e t ff e r 4.02.080140016101.230012384707.04.13.1123843

354

33421<=?+??????=+?=?h E t E b p k k A s m m mm b r 20125.2828125)2.016/(300)16/(22>==?=?= 桥面板与纵肋匹配满足规定

4.4 稳定计算

4.4.1 整体稳定

钢箱主梁一阶屈曲模态为主梁竖向，屈曲稳定系数为12800。

4.4.2 局部稳定

4.4.2.1 钢箱梁底板局部稳定

对纵向加劲肋等间距布置的加劲板的弹性屈服系数k可由以下式计算：

γl==

，

=

γl=98<γl*=151

α0=

α=≤α

=5.45

k=

式中，

n=n

+1——受压板被纵向加劲肋分割的子板元数；

l

——等间距布置纵向加劲肋根数；

n

l

α——加劲板的长宽比α=a/b;

a——加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）；

b——加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）；

t——加劲板的厚度；

δl——单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比δl=A l/bt;

——单根加劲肋的截面面积；

A

l

γl——纵向加劲肋的相对刚度γl=;

I

——纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯性矩；

l

D——单宽板刚度D=;

钢箱梁底板局部稳定满足规范要求。

4.4.2.2钢箱梁腹板局部稳定

腹板宽度 b=2350mm 腹板板宽 t=16mm 腹板长度 a=1500mm 弹性模量E=210Gpa 泊松比 ν=0.3

MPa MPa MPa 9.03-47.66.6821===τσσ，，

15.15)1500/2350(434.5)/(434.522=?+=+=a b k τ

MPa b t E k cr 3.133)2350

16()3.01(12101.215.15)()1(1222

52222=-????=-=πυπττ 69.06.686.471

2-=-==σσψ

75.1610264.6636.72=+-=ψψσk

MPa b t E k cr 2.147)2350

16()3.01(12101.275.16)()1(122252222=?-????=-=πυπσσ

6.01

7.13

.133185414.12>===

>=cr

vy

s f τλ

MPa f s vy u 3.119)]6.017.1(614.01[185)]6.0(614.01[=--=--=λτ

53.12

.147345===

cr y

l f σλ

MPa

f MPa f y l l y ul 3453.19853.11)69.025.027.0()69.01.01.1(53.13451)25.027.0()1.01.1(=<=?????

??+-?+=??????---=

λψψλσ122.0)()(21)(212211≤=+-++u ul ul ττ

σσψσσψ 腹板局部稳定性满足要求

4.5 支点加劲肋验算

4.5.1 支点加劲肋局部承压应力验算

Mpa

t B A R KN

R m m t m m A m m B R w ev s v R v w s ev 9.202f 2.13924110023040103440221

7.13440242304011002

y 3

22=≤=?+??=+=======γ?σ?γ

加劲肋局部承压应力满足要求

钢箱梁(33+41+33)

厦门疏港路立交工程 钢箱梁计算书 1.结构特点 A匝道桥第二联为钢箱梁结构，桥跨布置为(33+41+33)=107m，桥面宽度为8m，单箱多室截面，道路中心线处梁高1960mm，箱宽7.74m。横隔梁的布置间距为2.0m。钢材材质为Q345C。钢箱梁顶面为平坡。 桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。另设8cm钢筋砼层。采用混凝土防撞护栏。 2.设计荷载 汽车荷载：城-A级。 3.箱梁顶板板厚的确定 钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。 4.箱梁标准段截面 5.纵肋设计 横肋布置间距 a=2000mm 顶板纵肋布置间距 b=300mm 城-A车辆前轮着地宽度 2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m 城-A车辆后轮着地宽度 2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m 5.1纵肋截面几何特性 1）桥面板有效宽度的确定

关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。 纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L= λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。 2）截面几何特性计算 纵肋板件组成：1-240x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=55.08 cm2 I= 2499.4 cm4 Yc=12.6 cm （距下翼缘） Wt=462.9 cm3 Wb=198.4 cm3 5.2纵肋内力计算 1)作用于纵肋上的恒载 a)纵肋自重 q1=*1e-4**= kg/m b)钢桥面板自重 q2=*b*=38.5 kg/m c)桥面铺装（厚8cm） q3=*b*=67.2 kg/m d)砼桥面板（厚8cm） Q4=*b*=72.8 kg/m e)恒载合计 ∑q=197.0 kg/m 2)汽车冲击系数 (1+μ)=1+= 3)作用于纵肋上的活载

连续钢箱梁运输与吊装施工方案

内环线川西段快速化改建工程（金沙江路段）8标 主线K25～K28连续钢箱梁 运输与吊装 专 项 评 审 方 案 甲基础设施有限公司 2009年4月

目录 第一章、工程概况 一、工程范围 二、钢箱梁结构特点 三、周边环境地形 第二章、施工总体方案概述 一、钢箱梁分段方案 二、钢箱梁吊装流程 三、吊装设备的选择 四、工程特点、难点及对策 第三章、施工准备工作 一、技术准备 二、分段厂内制作要求 三、人员准备 四、物资准备 五、场地基础、道路准备 第四章、运输方案 一、运输要求 二、运输车辆选择 三、运输道路 四、钢箱梁在工地内的路线和停车位置 五、钢箱梁的装车与固定 六、车辆行驶 第五章、钢箱梁的吊装 一、现场测量和划线

二、吊装顺序 第六章、钢箱梁工地焊接工艺 一、焊接材料及辅助材料 二、焊接工艺 三、焊缝检验 第七章、钢结构涂装工艺 一、涂装配套及膜厚 二、涂装基本要求 三、涂装检验 第八章、项目人员和管理组织机构 第九章、施工机械设备 第十章、施工进度计划和劳动力使用计划 一、施工进度计划 二、吊装劳动力使用计划 第十一章质量保证措施 一、项目检验制度 二、施工前准备阶段 三、施工过程 第十二章、保证职业健康、安全生产、文明施工的技术措施 一、职业健康安全管理的一般规定 二、安全教育 三、安全检查 四、安全设施 五、安全用电 六. 安全防火

第一章、工程概况 一、工程范围 内环线川西段快速化改建工程（金沙江路段）8标位于川西内环线金沙江路段，东起罗山路立交桥，西至银宵路与7标相接，主线为沿原金沙江路建高架道路，其中主线K25～K28四跨为连续钢箱梁，跨距分别为35m+55m+50m+30m，总长170米。本工程范围为该四跨连续钢箱梁的现场吊装，包括钢箱梁的运输、吊装、装配、焊接和涂装。（本工程范围见平面图）该工程总包方为甲基础公司，监理单位为乙监理公司，钢结构制作和吊装为丙造船集团有限公司。 二、钢箱梁结构特点 连续钢箱梁共有四跨，自西向东跨距分别为35m+55m+50m+30m，总长170 m。钢箱梁为箱形结构，主体宽从24至，中间设有7道纵向腹板；沿长度方向每隔2m设一道横向加强结构，横向加强结构有T型框架结构和实肋板两种形式；桥面板和桥底板上纵向全长均设有U型槽和球扁钢加强材。箱梁中心高从至过渡变化，结构中心线为缓和曲线与圆弧相接。（钢箱梁结构见设计图） 钢箱梁材料为Q345qD，钢结构总重量约为2300吨。 三、周边环境地形 1、工地西南角为金沙江路地铁站和磁悬浮站，东北角为新国际博览中 心，车流和人流密集，为交通繁忙区域。 2、本工程工地位于原金沙江路道路中央，现两侧临时道路均已通车， 且车流量极大。 3、原金沙江路道路中央为绿化带，地面未做硬化处理。 4、在平行道路中心线两侧5m处埋设有雨水管道，在K25跨南侧有一 处顶管施工井，且该井与钢箱梁吊装同时施工。

40+72+43m曲线钢箱梁计算书

40.625+72+72+43.625m连续钢 箱梁 上 部 结 构 计 算 书 2017.07

目录 一、概述 (1) 1.1桥梁简介 (1) 1.2 模型概况 (1) 1设计规范 (1) 2参考规范 (1) 3主要材料及性能指标 (2) 4 整体模型概述 (2) 二模型主要计算结果 (5) 2.1 结构刚度 (5) 1 车道荷载挠度值 (5) 2 预拱度设置 (6) 3 正交异形板桥面顶板挠跨比 (7) 2.2 反力计算 (8) 三钢箱梁验算 (9) 3.1顶底板强度验算 (9) 1计算第一体系 (9) 2计算第二体系 (13) 3.2 腹板验算 (23) 1 厚度验算 (23) 2 强度验算 (23) 3 腹板纵向加劲肋构造验算 (25) 4 腹板横向加劲肋构造验算 (25) 5 腹板屈曲验算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 3.3 正交异性桥面板匹配性验算 (26) 1 构造验算 (26) 2 受压顶板纵肋刚度验算 (26) 3 受压顶板横肋刚度验算...................................................................................... 错误！未定义书签。 4 桥面板匹配性验算 (27) 3.4支承加劲肋验算 (28) 3.5 屈曲计算 (29) 1 整体稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 2 局部稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。 四、结论 (29) 建议：...................................................................................................................................... 错误！未定义书签。

钢管支架计算书630

钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4

（2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，

35+50+35米钢箱梁计算书

目录

1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）

中交四公局钢箱梁支架计算书分解

东二环跨线桥钢箱梁吊装 专项施工方案计算书 1、工程概况 1.1工程简介 本工程位于呼和浩特市南二环东延伸段与南二环相交处，桥梁起桥桩号KO+261.000,终桥桩号K1+116.000,桥梁总长855.0m,桥梁范围内最大纵坡3.5%，桥梁总面积22230.0㎡。桥梁横向分A、B两幅布置，中间中央分隔带留2m空档。 上部结构为预应力钢筋混凝土连续箱梁、连续钢箱梁及简支钢箱梁。按与线路交叉情况依次分为：跨腾飞路、跨东二环地道及跨鄂尔多斯东街钢箱梁。本桥斜交角度为正交。 A幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(38+58+54)m+3×25m+50m+4×30m，B幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(54+58+38)m+3×25m+50m+4×30m，30m和25m标准跨径均采用预应力混凝土连续箱梁（简支变连续结构），跨腾飞路、鄂尔多斯东街采用50m单跨简支钢箱梁，跨南二环地道采用三跨连续钢箱梁。本桥斜角角度为正交。 1.2施工平面图（见图1.2-1）

东二环跨线桥平面布置图图1.2-1

1.3主要工程数量 2、总体施工方案 2.1总体吊装方案 考虑到运输、架设各种因素影响，钢箱梁采取在工厂分节段加工，经验收合格后采用汽车陆地运输至施工现场拼装成型。总体拼装方案如下： 钢梁分段运至施工现场后，采用吊车将钢梁分段吊装到现场搭设的临时支架上进行拼装作业；根据各联钢箱梁在加工方案中分段最大重量和拼装时最大起重高度，钢梁拼装临时支架采用钢管立柱支架进行搭设，钢箱梁节段吊装选用260t履带吊吊装。钢梁拼装时均采用全断面焊接进行连接。 2.2钢箱梁节段划分方案 结合现场实际情况及钢结构设计特点，同时经过与设计单位沟通，最终确定了钢箱梁节段划分。 钢箱梁节段划分如下（见下图）：

人行天桥钢箱梁计算书

目录 1.1工程概况 (3) 1.2技术标准 (3) 1.3主要规范 (3) 1.4结构概述 (3) 1.5主要材料及材料性能 (3) 1.6计算原则、内容及控制标准 (3) 一、模型建立及分析 (4) 2.1计算模型 (4) 2.2荷载工况及荷载组合 (4) 二、承载能力极限状态验算 (6) 3.1拉/压弯构件腹板应力验算 (6) 3.2拉/压弯构件腹板最小厚度验算 (7) 3.3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算 (7) 3.4拉/压弯构件整体稳定验算 (8) 三、其他验算 (8) 4.1抗倾覆验算 (8) 4.2挠度验算及预拱度 (9)

基本信息 1.1工程概况 1.2技术标准 设计程序：Civil Designer 设计安全等级：一级 桥梁重要性系数： 1.1 1.3主要规范 《公路工程技术标准》(JTG B01-2013) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)，以下简称《通规》 《公路钢结构设计规范》(JTG D64-2015)，以下简称《钢规》 《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》（JTG/T D64-01-2015），以下简称《钢混组合规范》1.4结构概述 1.5主要材料及材料性能 表 1钢材材料物理性能指标 表 2钢材材料的强度设计值 1.6计算原则、内容及控制标准 计算书中将采用Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG

D60-2015）和《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）为标准进行验算。 一、模型建立及分析 2.1计算模型 图 1模型视图 1）节点数量：37个； 2）单元数量：36个； 3）边界条件数量：4个； 4）施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次成桥；30.0天； 2.2荷载工况及荷载组合 1）自重 自重系数：-1.00 2）整体升降温 1:整体升温，20.0℃； 2:整体降温，-20.0℃； 3）荷载组合 表 3荷载工况

钢箱梁

第十章、钢箱梁施工监理实施细则 1.0钢箱梁施工监理工作内容 钢箱梁施工监理包括施工方案的审批、钢箱梁外委厂家资质考察及审批、钢箱梁加工过程质量检查、临时支墩、支座安装质量、钢梁吊装、现场施工质量和安全控制及监控测量、防腐涂装的质量控制等内容。 2.0施工方案的审批 包括钢箱梁施工方案的审批和防腐涂装施工方案的审批。 1.钢箱梁施工方案的审批 承包人应提交钢箱梁施工方案，监理工程师应对其申报的施工工艺流程、材料试验报告（钢筋及钢材、预应力钢筋、桥梁支座、剪力钉、高强螺栓、焊条、焊接和焊剂及混凝土配合比设计报告等），安装与桥面系施工方案，安装方案应对安装所用的吊机起重能力，钢立柱、钢桁架、导梁等架梁的临时设施进行承载力及稳定性验算，并有完整的计算书，对安装程序以及安装中安全保障措施均应有详细的说明，桥面系施工方案应详细说明桥面连续体系转换，湿接缝等施工工艺，桥面砼的浇筑及养护措施，施工安全保障措施等，监理工程师对施工方案进行严格审查，尤其对大型预制梁的安装方案在必要时可会同有关专家共同审核。

2.防腐涂装施工方案的审批 3.0适用范围 本细则适用本工程中的钢混叠合梁。 4.0钢梁的加工及吊装 4.1 选定加工单位。 钢梁加工单位应选信誉良好，技术实力雄厚，硬件设施齐全，加工质量可靠，并经总监办（驻地办）审批的单位。 4.2 图纸会审 总监办、驻地办、总包单位、加工单位都要派专人对钢混梁的图纸进行会审，会审主要的方向是：设计尺寸是否有误；未来钢梁上部施工与钢梁主体连续是否存在施工问题；钢混梁中是否有新工艺；如有新工艺如何实施；钢混梁中是否存在工程施工难点。 4.3 钢梁（加工过程）检查 4.3.1 原材料的检查 材料型号是否符合设计要求。材料铭牌标识是否清楚，原材料是否有破损、污染；原材、焊条、防腐漆、高强螺栓、剪力钉等主要材料的复试是否合格；焊接材料与母材的搭配是否满足规范要求。检验单位是否满足要求（应采用第三方检测）。 4.3.2 底胎的检查 每个加工单位的方法是不同的，但底钢板的尺寸是相同的。底钢板铺设完成后，要对底钢板进行检查。主要包括长度、宽度、焊缝质量、焊缝高度、对接范围的尺寸是否正确，有无底板厚度变化？厚度

MIDAS钢箱梁计算书

1.1B07～F03 D07～H03 50.5+65+50.5m(桥宽10m)钢箱梁 1.1.1计算参数及参考规范 （1）标准 设计荷载：城-A级； 桥梁安全等级为一级，结构重要性系数1.1； （2）主要材料 钢箱梁采用Q345D 钢材， 桥面板采用C40混凝土。 （3）参考规范 《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿， 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。 1.1.2主要计算内容 结构纵向整体应力，即主梁体系，采用三维有限元建模分析，采用梁格模型，计算主梁顶、底板最不利应力。 1.1.3纵向整体计算 1.1.3.1.1计算模型 纵向整体计算采用三维有限元建模分析，采用梁格法模型进行模拟。参照《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿进行钢梁有效分布宽度的计算。

根据桥面布置，汽车按最不利情况进行影响线加载。温度考虑整体升降温20度和梯度温度。永久支承按简支支承条件进行约束。 全桥共划分为241个单元，162个节点。结构计算几何模型如下图：

计算几何模型 1.1.3.1.2计算荷载 （1）一期恒载 主梁顶、底和腹板采用实际板厚，钢材重力密度78.5kN/m 3 ，单元重力密度考虑各种加劲肋和焊缝实际重量提高 1.24倍；混凝土桥面板重力密度25kN/m 3。沥青混凝土重力密度24kN/m 3。 （2）二期恒载 1.1.3.1.3计算参数 （1）钢材材料特性如下表： 结构钢材性能表 应用结构 钢箱加劲梁 材质 Q345D 力 学 性 能 弹性模量E(MPa) 210000 剪切模量G(MPa) 81000 泊松比γ 0.3 轴向容许应力[σ] (MPa)200 弯曲容许应力[σw] (MPa)210 容许剪应力[τ] (MPa) 120 屈服应力[σs] (MPa) 345 热膨胀系数(℃) 0.000012 （2）梯度温差：参照混凝土规范规定：升温取T1=14°C，T2=5.5°C，负

钢箱梁顶推计算书

计算书 一、设计依据 1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。 三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。 工况二：钢箱梁顶推阶段。 在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。 根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。 四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。每个

米钢箱梁计算书

目录 1.工程概况 (1) 2.结构计算分析模型 (1) 2.1.主要规范标准 (1) 2.2.主要材料及力学参数 (2) 2.3.计算荷载取值 (2) 2.4.边界条件 (3) 2.5.计算模型 (3) 2.6.荷载组合 (4) 3.计算结果 (4) 3.1.结构成桥内力图 (4) 3.2.结构成桥应力验算 (7) 3.3.主梁刚度验算 (8) 3.4.支座反力 (9) 3.5.支座部位局部承压计算 (11) 3.6.腹板局部稳定计算 (13) 3.7.底板局部稳定验算 (13) 4.结论 (15)

1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高2.0 米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）

钢箱梁设计流程

钢箱梁设计流程

一、薄壁扁平钢箱梁构造 (3) 1、总体布置 (3) 2、顶底板构造 (3) 3、纵隔板构造 (3) 4、横隔板构造 (4) 5、悬臂翼缘构造 (4) 二、项目简介 (4) 三、计算内容 (6) 1、纵向计算 (6) 2、横向计算 (7) 3、支承加劲肋计算 (8) 四、细部构造 (9) 1、翼缘处纵向加劲肋的焊接 (9) 2、支承加劲肋的布置 (9) 3、翼缘底板对应加劲肋 (9) 4、顶底板及腹板的加厚区长度 (9) 五、小结 (10) 1、钢箱梁构造确定方法 (10) 2、钢箱梁总体指标 (10)

一、薄壁扁平钢箱梁构造 1、总体布置 薄壁扁平钢箱梁（梁高与桥宽之比很小）是由顶板、底板、横隔板和纵隔板等板件通过全焊接的方式连接而成，扁平钢箱梁的顶底板通过横隔板及纵隔板等横纵向联结杆件联成整体受力体系。箱梁的顶板通常按桥面横坡要求设置，底板多采用平底板的构造形式。 2、顶底板构造 钢箱梁顶底板由均面板及纵肋组成，由于顶底板的宽度与板厚之比（宽厚比）较大，设置纵肋的主要目的是防止顶底板在弯曲压应力或者制作、运输、安装架设中不可预料的压应力作用下的局部失稳。另外对钢箱梁顶板而言，设置纵肋可将单桥面板变为正交异形板，大大增加桥面板的抵抗能力，使桥面承受的竖向荷载有效地传递到横隔板及腹板上。 纵肋的主要形式有开口加劲肋与闭口加劲肋两种，两者的区别如下： 由上表可知，顶底板的纵肋主要用闭口加劲肋，但翼缘顶板加劲肋也可采用开口加劲肋。一般的闭口加劲肋采用U肋，间距一般为600mm左右，开口加劲肋采用平钢板或倒T形截面，间距一般为300mm左右。 3、纵隔板构造 纵隔板，即钢箱梁腹板，有斜腹板与直腹板两种形式。单箱多室钢箱梁中，外侧腹板一般为斜腹板，其与顶底板共同构成单箱截面，箱梁内部多采用直腹板，将箱梁分为多室。 在弯矩和剪力作用下，纵隔板同时存在弯曲应力和剪应力，为防止腹板在弯曲压应力作用下的弯曲失稳，在纵隔板上设有纵向加劲肋，纵向加劲肋一般采用平钢板截面，竖向间距500mm左右；为防止腹板在剪应力作用下的剪切失稳，在纵隔板上设有竖向加劲肋，竖向加劲肋一般采用倒T形截面，纵向间距2m左右。纵向加劲肋纵向连续，在横隔板与竖向加劲肋处穿孔而过，竖向加

钢箱梁吊装简易计算书

钢箱梁吊装简易计算书 （标准节段钢箱梁） 1、吊装重量计算 （1）钢箱梁自重：132.4T （2）滑轮组自量：18T （3）吊钩自重：10T （4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T 缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T 缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T 每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T 2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1） 缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰 支进行简化。端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分 进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀 分布在各个节点上。 （1）缆载吊机支点反力计算 Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）

N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6× 3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T 由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T （3）各杆件受力计算（单位：T） 中梁： N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压） 端梁： N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉） N4’=55.2√2=78.1（拉） N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压） N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压） N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压） 3、强度校核 （1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。 I Y1=268.4×2=536.8cm4 取μ=1.0 A=32.83×2=65.66 cm2 iz=√Iy1/A=√536.8/65.66=2.859cm

钢箱梁吊装计算书

钢箱梁安装计算书 1、设计依据 （1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86） （4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） （5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011） 2、支架设计 2.1、结构分析内容与结论 （1）、结构分析内容 依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。 （2）、结构分析结论 在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。 2.2、支架结构及材料 依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。

2.2.1、支架结构 钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。 ①、短暂状况的应力 依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.2.5条，施工阶段在钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及节段钢拱和钢系梁吊装安置施工全过程的最不利荷载作用下，钢结构容许应力如表2.3.2所示。 表2.3.2 Q235钢材的容许应力（MPa）

大跨度简支钢箱梁设计与施工

大跨度简支钢箱梁设计与施工 姚长见 （中铁九局集团有限公司勘察设计院，辽宁沈阳110051） 摘要：沈阳市南北快速干道工程南段高架桥采用简支钢箱梁跨越沈吉线及新开河，为减小对铁路运营和地面道路交通的影响，采用顶推法施工。运用空间板壳有限元理论对钢箱梁在施工及运行阶段进行了受力分析，保证了钢箱梁施工及后期运行安全。本工程的成功实施为同类型钢箱梁设计及施工积累了宝贵经验。 关键词：大跨度；简支钢箱梁；顶推法；空间板壳有限元理论 箱梁截面抗弯、抗扭刚度大及整体性好，具有较大的跨越能力。钢箱梁与混凝土梁相比自重轻、相同跨径下其梁高小，施工工期较短，为此钢箱梁常被应用于大跨度桥梁和市政高架桥中。钢箱梁的施工方法有支架拼装法、顶推法及转体施工法，各施工方法可根据现场实际情况确定。 1 工程概况 沈阳市南北快速干道工程南段高架桥上跨沈吉线、新北热电厂专用线及新开河，为减少施工对桥下电气化铁路及地面道路交通的影响，采用1孔简支钢箱梁，采用顶推法施工。高架桥为双向4车道，全宽，钢箱梁采用单箱五室闭合截面，箱梁中心线位置梁高。横坡为双向%，横坡通过调整主梁腹板高度来形成。钢箱梁断面见图1。 图1 钢箱梁标准断面 2 有限元分析 采用Midas/Civil运用空间板壳有限元理论对结构进行有限元数值分析，模拟计算钢箱梁顶推施工各阶段及运营阶段桥梁结构受力及变形情况。 有限元模型 采用MIDAS/Civil空间板单元计算，计算模型见图2。 图2 钢箱梁计算模型 计算参数 材料选取 钢材Q345E：弹性模量E=×105MPa，剪切模量G=×105MPa。 钢材抗拉、抗压和抗弯f d=270Mpa 钢材抗剪f vd=155Mpa（根据“公路钢结构桥梁设计规范”选用） 计算荷载 （1）恒载：钢材m3，铺装23kN/m3，防撞栏杆m。

钢箱梁安装临时支撑架设计检算书

国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：

中国中铁股份有限公司二〇一六年九月

目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)

北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表

钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构

米钢箱梁计算书

米钢箱梁计算书 Hessen was revised in January 2021

目录

1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ） 2.2.主要材料及力学参数 Q345qD： 弹性模量E=×105MPa 剪切模量G=×105MPa 轴向容许应力：200MPa 剪切容许应力：120MPa 表2-1 钢材容许应力表

钢箱梁临时胎架施工方案

第1章材料属性钢箱梁临时支架材质采用Q235，弹性模量E=×105Mpa，容重r=m3，容许应力［σ0］＝200Mpa； 第2章计算模型、计算荷载及荷载条件 、临时胎架结构形式 根据钢箱梁节段的自重及现场的地质条件，临时支墩其结构形式如下： 临时支撑钢管柱由若干根φ325×10的钢管组装成一个体系，承重梁为2工30b 钢焊接而成，横向支撑为L75*6支撑。 如下图所示。 临时支撑横截面图 钢箱梁最不利情况下支架计算 根据实际条件，本计算考虑选用最大重量的节段进行验算，即验算13节段的吊装工况。吊装L5联钢箱梁时，重力转化为节点荷载作用在工字钢分配梁上，再由工字钢传递到立柱上。通过结构分析、计算确认临时施工支架结构在使用条件下的强度、稳定及变形等能否满足预定的功能要求，达到安全、适用。 模型说明：采用MidasCivil2006建模，各杆件采用空间梁单元模拟，构件材材料采用Q235，截面与设计图纸相同。根据结构支承条件，假定立柱的柱脚不发生沉降，按铰接处理，模型如下所示： 图1 计算模型图 计算荷载：吊装质量采用节点荷载模拟。根据钢箱梁的支承条件，钢箱梁采用节点集中力模拟，立柱和分配梁作为自重加载。考虑冲击力的影响，重量乘以的冲击系数，且考虑不均匀系数，加载图如下： 图 2 吊装支架荷载模拟图 钢箱梁支架验算 强度验算：

根据公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)的要求，考虑到吊装的冲击系数和施工荷载的不均衡系数，箱梁自重分项系数取,同时考虑荷载不均匀系数，支架自重分项系数取。 ◆ 钢管柱 图 3 恒+吊装荷载 应力图(MPa) ◆ 剪刀撑L75*6角钢 图 4 恒+吊装荷载 应力图(MPa) ◆ 工字钢—2*30b 工钢 图 5 恒+吊装荷载 应力图(MPa) ◆结构总体应力图 图 立柱最大应力为(压应力)。 联接系最大应力为88MPa(组合应力)。 工字钢最大应力为(组合应力)。 最大应力120MPa 刚度验算 考虑吊装过程中的竖向荷载组合，得到的立柱横向挠度最大值为,，所以支架刚度满足要求。 图 10 恒+吊装荷载 立柱横向挠度(mm) 考虑吊装过程中的竖向荷载组合，得到的支架竖向挠度最大值为mm L S 5.22400 900040016==<=,，所以支架刚度满足要求。 稳定性验算 采用MidasCivil2006进行结构一类稳定性分析(Linear Buckling Analysis)，求解结构的临界荷载安全系数(Critical Load Factor)和分析临界荷载安全系数对应的屈曲模态(Buckling Mode Shape)。在一定的变形状态下，结构的静力平衡方程可以写成如下的形式：

25m钢结构人行天桥计算书

坂澜大道市政工程主线天桥 计算书 （道路桩号K0+） 计算： 复核： 审核： *********************** 2009年06月

一、概述 拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+）主桥全长米。自西向东跨径布置为：米（悬臂）+米+米（悬臂）。主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高米。 二、主要设计规范 1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95； 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004； 3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； 4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004； 三、计算方法 采用桥梁博士程序版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。 四、主要材料及设计参数 混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。 1．混凝土现浇层容重、标号 钢筋混凝土容重：26kN/m3 混凝土标号：C40 2. 钢材 3．人群荷载： 4．恒载 一期恒载：钢箱梁容重ρ＝103 kgm3 二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m 5．温度梯度 温度变化按升温20℃和降温20℃计算。 正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。