水上施工平台计算资料
湖南省长沙市XXX
湘江大桥
水上施工平台计算书
2010年10月一、........................................................................ 前言1…
二、........................................................................ 工程概况...................................................................... 1...
三、........................................................................ 计算依据...................................................................... 1...
四、........................................................................ 计算条件...................................................................... 2…
1?水文条件及高程 (2)
2?地质条件 (2)
3. .......................................................................................................................................................... 平台使用荷载. (2)
4?河床冲刷计算 (2)
五、计算荷载............................................................... 2...
1?作用在钢管上的水流力 (2)
2. 作用在钢管顶上的水流力 (3)
3. 风荷载 (3)
4. 平台上部荷载 (4)
六、........................................................................ 平台结构验算................................................................. 5..
1. 计算步骤 (5)
2. 结构分析计算 (5)
2.1荷载组合 (6)
2.2强度计算结果 (7)
2.3刚度计算结果 (9)
2.4整体稳定性计算 (10)
七、结语 (11)
八、........................................................................ 钢管桩埋入深度计算 (11)
水上施工平台计算书
一、前言
本计算书根据水上施工平台的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。主要计算项目和内容包括：
1. 荷载计算，包括使用荷载（指一台履带吊机、一台旋挖钻机、三台回旋钻机、三台泥浆渣箱、三台空压机）、风荷载、流水压力荷载的取值计算。
2. 平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算；
3. 平台下部构造（含横梁、纵梁、平联和钢管桩）的应力验算。并考虑了按规范公式进行稳定验算。
二、工程概况
大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在枯水期水位27M时的最大水深在Z5主墩位置，水深为12M最小水深在Z1主墩位置，水深为7.8M，所以，Z1-Z5主墩桩基及承台均采用水上钻孔平台施工。Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工。
水上钻孔平台的几何尺寸为39m（顺河）x 33.8m（顺桥），平台顶标高为32.00m。
每个主墩的水上钻孔平台均采用u 720x 8mn钢管桩基础，桩顶设3140b工字钢横梁，其上铺设I40b工字钢纵梁。为增加整个平台的稳定性，钢管桩腰身水面以上位置，纵、横向均采用U 290 x 8mm钢管进行水平联接。
平台顶面采用在纵梁工字钢上横向满铺［32b槽钢。
三、计算依据
?《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
?《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
?《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，TJ025-86
?《港口工程荷载规范》JTJ215-98
?《港口工程桩基规范》JTJ254-98
四、计算条件
1■水文条件及高程
根据设计提供的水文资料，确定平台顶标高：32.00m。
根据设计资料，桥区最底河床标高为15.00m,平均河床高程19.80m。
设计水流流速：1.702m/s
2■地质条件
根据设计文件显示，Z1-Z5主墩位置覆盖层厚度在0.5M-1.8M之间。下层为全风化泥质
粉砂岩。
3.平台使用荷载
平台承载力应满足：一台50t履带吊、一台旋挖钻机、三台RC-300型钻机及配套设备重量的要求。
4■河床冲刷计算
考虑到五个主墩的钢平台均布置在湘江的中间，为了偏安全计算，五个主墩位置的水
上钻孔平台的钢管桩冲刷深度均按XXX过江通道防洪评价报告中提供的最大冲刷深度
2.86M采用。
由设计图所提供的桥位处的地质资料及以上数据可知：要实现钢平台的安全渡洪，必须保证在冲刷后钢管桩埋深》4.0m,因此总埋深应》6.86m,对埋深不足的钢管桩采用锚桩进行加固。
五、计算荷载
1■作用在钢管上的水流力
水流力标准值：Fw=Cw(/2)V 2A
式中：F w—水流力标准值，kN;
V-水流设计流速，m/s；取断面平均流速v=1.702m/s
C W—水流阻力系数；
p—水的密度，1.0t/m ;
A —投影面积，m 2; A = 0.72 18.81 =13.54m 2
考虑前后墩之间的水流遮挡效应产生的折减,
查《港口工程荷载规范》JTJ215-98表13.0.3-2得后桩m1=0.84, 前墩为1
墩柱相对水深影响系数：
H =26.1, n 2 =1 D
考虑以上所有修正后, 迎水面管桩 C w =0.73 gm z n0.73 1 1.25 1 = 0.91
后排管桩 C w =0.73 mm 2
n0.73 0.84 1.25 1 =0.77 前排①720 X 10:
Fw=0.91 1 1.7022 13.54 J7.85KN
作用点高程：H=24.63m 。
2 后排①720 X 10:
Fw=0.77 1 1.7022 13.54 =15.1KN
作用点高程同样为：H=24.63m
2 2■作用在钢管顶上的水流力
水流力标准值：Fw=Cw(/2)V 2A 式中：F w —水流力标准值，kN;
V-水流设计流速，m/s ；取断面平均流速v=1.702m/s C W
—水流阻力系数； p —水的密度，1.0t/m ;
A —投影面积，m ； A = 0.99 6.6 = 6.53m 2
查表得：C w =2.32
Fw=Cw(⑵V 2A=2.32X
(1/2 ) x 1.7022x 6.53=21.9KN 作用点在钢管顶部 3■风荷载
包含作用在钢管桩上的及作用在上部结构型钢梁上的风荷载。只考虑在高水位时的横 桥向风荷载作用。根据设计说明，长沙地区历年来最大风力为9级，极端最大风速为24m/s 所以考虑风载不利组合以9级风考虑,并作用于平台钢管顶面。
此时风速 V10=24m/s Vd= K2X K5X 24m/s=1.08 X 1.38 x 24=35.77 m/s 。
L 5.28
7.33 D 0.72 B 5.28 D - 0.72 -7.33 查 JTJ215-98 表 13.0.3-5 得后桩 m2=1.25。
K2-高度修正系数，查规范取1.08（A类地表，离水面5米）; K5-阵风风速系数，查规范取1.38（A类地表）;
设计基准风压为：... 'V d20.012017xe』0001>5 X35.772n _QQI.D
W J- 0.783KPa 2g 2^9.81
横桥向风压计算：W = K0K1K3W-
设计风速重现期换算系数，取1.0 ；
K i—风载阻力系数，近似取1.3 ;
K B—地形，地理条件系数，取1.0
W =1.018 KPa
将风荷载转化成集中荷载加载到钢管的顶面。
上部结构高度h = 0.45 0.45 0.09 二0.99 ,且L = 6.6m
.F w- 1.018 6.6 0.99 二6.65 KN
4■平台上部荷载
探上部结构自重：包括横梁、纵梁、平台面横向分配梁的结构自重完全通过程序自动加载。
探使用荷载：根据施工需要，平台上除施工作业人员、小型机具外，最主要的是要承载一台50T履带吊（加吊重后按80T考虑），一台80T旋挖钻机，RC350型回旋钻机三台、泥浆渣箱三个以及空压机三台的钻孔用机械设备的荷载。
-RC-300型钻机的平面几何尺寸：4.3m（长）x 5.4m（宽）;作用在单台钻机上的荷载包括：钻机自重46T+钻杆自重（按102M长、每3M重0.9T计算）30.6T+钻
头7.5T+ 钻头配重20T=104.1T
丄单个渣箱的平面尺寸：4.5m（长）x 2.4m（宽），单个渣箱重20T
水上工作平台施工方案
水上工作平台施工方案 水上工作平台施工方案 1工程概况2现场水文,地形调查 白云区人和大桥是缓解国道G106线交通拥堵现象的重 点工程,大桥的起点桩号为K2465+126.2,终点桩号为 K2465+360.7,全长234.5m.大桥横跨流溪河,共八跨,跨径组 成为40+3X25+3X25+40.双幅桥全宽32_5m,按双向六车道 设置.新桥1#～7#墩为水上施工,下部基础为8根中1.8m 和38根中1_5米的钻孑L灌注桩,(均为支承桩),桩长约23m, 钻孔桩与系梁均为C25混凝土. 由于旧人和桥为国道G106线咽喉要道,我项且部为在施 工过程中必须保证其通车,决定采取先进行下游右半幅施工, 建成右幅恢复通车后,再拆除旧桥进行上游左半幅的施工.就人和桥与附属的人和拦河坝属于桥坝一体结构,新桥施工所在河床浇筑有厚达50～70cm的防冲刷混凝土板并抛填了数量较多锥形,方形防洪预制块,且因堤坝蓄水及潮汐的影响,河水水位变化较大(相差1_5～2_5m),常时下游水深约为0.5～ 1_5m之间,不能够满足浮箱作业的安全水深.另外,如果进行筑岛施工,虽然可以加快工程进度,但难于保证汛期到来时拦河坝的泄洪作用.故进行浮箱作业及筑岛方案均不可行. 根据施工现场情况,下游右半幅1#～7#墩桩基础全部采 用搭设钢便桥及贝雷架水上平台进行桩基础施工,施工便桥及平台平面图如下. 便桥及平台搭设平面布置图 —?尫—尭—尭—-一十一尫—- 从公路沿线的处治结果来看,红粘土加入NCS一4固化剂 天然,塑性指数下降,其原土样的物理性质指标发生了变化,后 稠度增大,CBR值增大,水稳性增强,路基的施工质量得到了保证,从而延长了公路的使用寿命. 路桥,航运与交通I专栏 口黄科鹏 在水上平台及便桥施工开展之前,项目部组织测量及施工 人员对施工范围内的水文及地形情况进行彻底的调查.通过水利所提供的水文数据可知,汛期水位标高不超过7.5m.旧桥下游抛填的片石,预制水泥块约为3m厚,防冲刷现浇混凝土厚度在50cm～70cm之间.枯水期(10月至次年3月)涨潮时最深 水处约为1_5—2.0m,最浅水处约为0.5m.退潮时最深水处约为0.8～1.2m,最浅水处预制块及防冲刷混凝土板已露出水面. 3施工方案
水上桩基础施工平台施工方案
水上桩基础施工平台施工方案
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
一、工程概况 北濠涌中桥上跨北濠涌，桥中心桩号为K0+337.804，斜交角度90度，孔数－孔径（孔-m ）3-16,桥梁全长，52.64米，宽度31米，总面积1631.84平方。 桥梁基础采用柱式墩，单幅2Ф1.1米柱配2Ф1.3米钻孔灌注桩，采用一字桥台，单幅配6Ф1.2m 钻孔灌注桩。 二、施工方法 北濠涌为广州市海珠区主要排水河涌，为了不影响调水，同时结合现场实际情况,因此采用分左右幅（南北侧））搭设水上工作平台、施工栈桥的方案进行施工桩基、墩柱、盖梁。其优点是：搭设简便、受力稳定、无污染。 经过现场的勘察和实际情况的结合，在河堤旁打拉森钢板进行围堰，后搭设钢平台：施工工艺图如下： 详细施工工艺如下: 1、安排专业测量人员对现场进行测量及放线。 2、在河堤旁进行拉森钢板桩的施工及围护。（不占用河涌水面） 3、船只及机械在河涌水面进行钢管桩（桩径530mm ）的施工。 4、在钢管桩上安装I 字钢管和20mm 钢板的铺设。详细见《北濠涌中桥钢平台及围堰立面图》 5、对河堤进行（打拉森钢板桩处）回填，回填面标高与钢平台标高一致。 6、钻孔桩机和人员的进场及施工 三、钢平台材料情况 （1）花纹钢板：厚度为20mm ，密度ρ为7850kg/m 3，弹性模量E 为206×103N/mm 2。 （2）I12工字钢：每米重量为11.55kg/m ，截面积271.14cm A ，截面惯性 测量放线 打拉森钢板桩围护 打钢管桩 搭设钢平台 围护回填 钻孔桩机施工
盘扣式移动操作平台计算书
盘扣式移动操作平台计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、构造参数
立面图(平台纵向) 立面图(平台横向) 平面图三、材料参数
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图： 承载能力极限状态 q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/m p=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN 正常使用极限状态 q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/m p'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN 计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利） 1、抗弯验算 M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·m M max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kN V max＝1.174kN≤[V]＝10kN 满足要求！ 3、挠度验算 νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×120 03/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN 正常使用极限状态： R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN 五、横杆验算
贝雷梁栈桥及平台计算书
仁义桂江大桥 贝雷梁栈桥及作业平台计算书 编制： 复核： 审核：
西部中大建设集团有限公司 梧州环城公路工程N02合同段工程总承包项目经理部 二○一五年十二月
目录 一、工程概述........................................... 错误!未定义书签。 二、设计依据........................................... 错误!未定义书签。 三、计算参数........................................... 错误!未定义书签。 、材料参数......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载参数......................................................... 错误!未定义书签。、材料说明............................................. 错误!未定义书签。 、验算准则......................................................... 错误!未定义书签。 四、栈桥计算........................................... 错误!未定义书签。 、计算工况......................................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、面板计算......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况四计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况五计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、入土深度计算结果................................................. 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、栈桥计算结果汇总................................................. 错误!未定义书签。 五、7#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算....................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算....................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、7#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 六、8#墩平台计算....................................... 错误!未定义书签。 、建立模型......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载加载......................................................... 错误!未定义书签。 、荷载工况......................................................... 错误!未定义书签。 、工况一计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况二计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、工况三计算结果................................................... 错误!未定义书签。 、屈曲计算......................................................... 错误!未定义书签。 、8#墩平台计算结果汇总............................................. 错误!未定义书签。 七、结论............................................... 错误!未定义书签。
操作平台安全技术交底
操作平台安全技术交底 (1)移动式操作平台，必须符合下列要求： 1)移动式平台应由专业技术人员按规定的相应规范进行设计，计算书及图纸应编入施工组织设计。 2)操作平台的面积不应超过10m2，高度不应超过5m。还应进行稳定验算，并采取措施减少立柱的长细比。 3)装设轮子的移动式操作平台，轮子与平台的接合处应牢固可靠，立柱底离地面不得超过80mm。 4)操作平台可采用φ(48～51)mm×3．5mm钢管以扣件连接，亦可采用门架式或承插式钢管脚手架部件，按产品使用要求进行组装。平台的次梁，间距不应大于40cm，台面应满铺3cm厚的木板或竹笆。 5)操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆，并应布置登高扶梯。 (2)悬挑式钢平台，必须符合下列要求： 1)悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编人施工组织设计。 2)悬挑式钢平台搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 3)斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。 4)应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用Q235F钢制作。
5)钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。 6)钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。 7)钢乎台吊装，须待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 8)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 (3)操作平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超地设计的容许荷载，应配备专人加以监督。
水上平台设计及计算
洋溪河大桥水上平台设计及计算 钱洛路新建一期工程的主要工程为洋溪河大桥水中灌注桩的施工，洋溪河大桥总长334.6m，其中主桥为预应力混凝土简支组合箱梁，全长30m；引桥为20m、25m预应力混凝土空心板梁，全长300m；跨径组合为：（20+20+25+20）+（20+20+25）+（25+30+20）+（20+20+25+20+20）m，全桥共有88根桩基。其中7#、8#、9#、10#、11#墩桩基位于洋溪河中，有一定的施工难度，经过技术、经济等方面考虑，决定搭设水上作业平台进行桩基的施工。 一、编制依据 1、钱洛路新建一期工程施工图设计 2、相关水文资料和地质资料及现有施工条件 3、相关海事、航道的法律、法规及通航要求 4、施工期间人员、各种机械的施工荷载和空间要求 二、编制原则 1、满足通航、防洪有关要求，确定作业平台位置、大小 2、本着“安全第一”的原则，确保施工期间人员设备的安全及通 航船只的安全 3、以经济实用、减低成本为原则，达到易施工、易拆卸的要求， 提高所使用的材料周转使用。 三、现场条件简介 1、现场情况 现有河道150M宽，主航道宽30M，现在水位高程1.90M，历年
设计水位2.38M，主墩处水深4.0M，附近驳岸高程2.33M。 2、地质情况 高程土质极限承力KPa 极限摩阻力KPa -2.9～-5.9M 粘土 190 40 四、工程特点及难点 1、作为施工人员行走和钻机的轨道，便道和水上平台是极为重要的工程，对安全和稳定性要求极高，施工环境均在水中，施工难度大。 2、便道和平台施工木桩基础均位于水中，在水中进行测量放样控制、定位、施工难度大。 3、沿路线方向有一污水管线位于中分带位置，施工时要为其留有一定的安全距离。 五、排架施工工艺 1.木桩的插打 木桩采用振动沉桩的方法进行木桩的施工，采用船载10吨的振动打桩锤进行施工，木桩插打按最后的入土深度控制，通过桩承载力的计算洋溪河桥木桩打入粘土层不小于2米，即可保证单桩承载力满足要求。（见附后计算书） 打桩顺序按先岸边后水中，先浅后深的顺序施打。每打完一根桩进行平面位置垂直度及高程的复测，对不满足要求的桩拔出重打。相邻桩施工完毕，即横向联接加固，后续上部承重结构的安装。 2.木桩纵、横向联接
水上灌注桩施工平台专项方案
水上灌注桩施工平台专项 方案 Prepared on 22 November 2020
马鞍山港慈湖综合码头工程 灌 注 桩 施 工 平 台 专 项 方 案 编制： 审核： 审定： 盐城市江海基础有限公司 二零一三年三月 一、编制依据 1、《慈湖综合码头工程岩土工程勘察报告》； 2、《慈湖综合码头码头工程施工图》； 3、《慈湖综合码头码头工程施工组织设计》；
4、《港口工程灌注桩设计与施工规程》JTJ248-2001、《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》JTJ285-2000 二、工程概况 本工程码头引桥分为1#、2#引桥，1#引桥长,宽12m，桩基为12根1200钻孔灌注桩;2#引桥长，宽12m，桩基为9根1200钻孔灌注桩。引桥标准排架设3根桩，引桥上部结构为现浇钢筋砼横梁、预安预应力砼空心板及现浇钢筋砼面层。喇叭口沿引桥轴线方向的长度为12m，斜边与码头后沿的交角为45°。上部结构为现浇钢筋砼横梁实心板及面层。 三、工程地质 1、工程区域地质构造 勘察场地位于扬子地层区，下扬子地层分区，扬子准地台（Ⅲ）下扬子台坳（Ⅲ2）沿江拱断褶带（Ⅲ22）安庆凹断褶束（Ⅲ22-2）北东部，区域内未见深、大断裂发育，未发现影响场地稳定性的活动断裂存在。 2、地层岩性 在码头和引桥部分场地勘探深度范围内揭露的地层主要为第四纪全新世冲、洪积（Q4）、侏罗纪（J）砂岩。本次勘探揭露的地层按其地质时代、成因、岩性以及岩土的工程特性自上而下分别叙述如下：
①层素填土（Q4ml）：杂灰色，松散，由粘性土组成。分布于长江大堤及两侧，长江大堤素填土较厚，两侧一般层厚～，层底高程～。 ①2层淤泥质粉质粘土（Q4al）：灰色，流塑，夹粉土、粉细砂薄层。分布于河床表层。勘察揭露层厚～，层底高程～。 ②1层粉质粘土（Q4al）：褐黄色，可塑，夹粉土、粉砂薄层。层厚～，层底高程～。 ②2层粉质粘土（Q4al）：褐黄色，硬塑，含铁锰氧化物，局部夹粘土。层厚，层底高程。 ③层淤泥质粉质粘土（Q4al）：黄灰、灰色，流塑，夹粉土、细砂薄层，局部与细砂互层。层厚～，层底高程～。 ④1层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，松散，夹淤泥质粉质粘土薄层，含云母等。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④2层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，稍密状态，含石英、长石、云母等。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④3层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，中密状态，含石英、长石、云母，混砾石。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。 ④4层细砂（Q4al）：青灰色、灰褐色，密实状态，含石英、长石、云母，混砾石，底部含有卵石，颗粒分选性较好。层厚～，层底高程～。该层的标贯击数为击。
钢结构厂房内施工移动操作平台施工方案.doc
洛阳＊＊＊＊＊＊＊＊厂房工程 移动式操作平台施工方案 编制： 审核： 审批： 编制单位： 编制日期： 目录 一. 工程概况....................................................................................... 二. 编制依据....................................................................................... 三. 材料质量....................................................................................... 四. 施工准备....................................................................................... 五. 移动式操作平台搭、拆一般规定.................................................... 六. 移动式操作平台的构造、搭设及使用要求..................................... 七. 移动式操作平台搭设验收......................................................... 八. 移动式操作平台的拆除............................................................. 九. 移动式操作平台计算书................................................................. 一.工程概况 ＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊厂房内屋脊处为12米，搭设满堂脚手架费用太高，为满足安装屋面内板施工需要，减少脚手架费用投入，故决定采用移动式操作平
水上施工平台计算资料
湖南省长沙市XXX 湘江大桥 水上施工平台计算书 2010年10月
目录 一、前言 (1) 二、工程概况 (1) 三、计算依据 (1) 四、计算条件 (2) 1.水文条件及高程 (2) 2.地质条件 (2) 3.平台使用荷载 (2) 4.河床冲刷计算 (2) 五、计算荷载 (2) 1.作用在钢管上的水流力 (2) 2.作用在钢管顶上的水流力 (3) 3.风荷载 (3) 4.平台上部荷载 (4) 六、平台结构验算 (5) 1.计算步骤 (5) 2.结构分析计算 (5) 2.1荷载组合 (6) 2.2强度计算结果 (7) 2.3刚度计算结果 (9) 2.4整体稳定性计算 (10) 七、结语 (11) 八、钢管桩埋入深度计算 (11)
水上施工平台计算书 一、前言 本计算书根据水上施工平台的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。主要计算项目和内容包括： 1.荷载计算，包括使用荷载(指一台履带吊机、一台旋挖钻机、三台回旋钻机、三台泥浆渣箱、三台空压机)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。 2.平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算； 3.平台下部构造(含横梁、纵梁、平联和钢管桩)的应力验算。并考虑了按规范公式进行稳定验算。 二、工程概况 大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在枯水期水位27M时的最大水深在Z5主墩位置，水深为12M，最小水深在Z1主墩位置，水深为7.8M，所以，Z1-Z5主墩桩基及承台均采用水上钻孔平台施工。Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工。 水上钻孔平台的几何尺寸为39m(顺河)х33.8m(顺桥)，平台顶标高为32.00m。 每个主墩的水上钻孔平台均采用υ720×8mm钢管桩基础，桩顶设3I40b工字钢横梁，其上铺设I40b工字钢纵梁。为增加整个平台的稳定性，钢管桩腰身水面以上位置,纵、横向均采用υ290×8mm钢管进行水平联接。 平台顶面采用在纵梁工字钢上横向满铺[32b槽钢。 三、计算依据 ●《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) ●《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) ●《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，TJ025-86 ●《港口工程荷载规范》 JTJ215-98 ●《港口工程桩基规范》 JTJ254-98
施工升降机操作平台计算书(落地式)
落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度21.6米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.6kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3300，体型系数0.1150。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/3=0.105kN/m 活荷载标准值Q=3.600×0.800/3=1.080kN/m
水上平台施工方案
袍中路南延工程施工I标段 水 上 平 台 专 项 方 案 浙江凯胜园林市政建设有限公司 2011年7月
一、工程概况 工程名称：袍中路南延工程施工I标段 工程地点：袍江工业区 地理位置：袍中路南延（洋江路——北复线） 设计单位：深圳市市政设计研究院有限公司 建设单位：绍兴袍江工业区投资开发有限公司 监理单位：浙江中誉工程管理有限公司 施工单位：浙江凯胜园林市政建设有限公司 项目实施范围：袍中路南延工程施工I标段桩号K0+008.28～K1+070，包括施工图范围内道路路基、路面、桥梁、管涵、雨水管道（不包括人行道及部分挡墙、污水管）等相关内容施工总承包。 要求工期：600天 太湖龙江桥上部结构为先简支后连续预应力砼空心板梁。桥下部结构采用桩柱式桥墩，重力式桥台，钻孔灌注桩基础，钻孔灌注桩为C25水下混凝土。 二、具体施工方案 1、根据设计图纸，按照排架进行科学合理的钻孔平台的搭设，本方案将整个水上钻孔平台搭设成一个整体的施工平台，水上钻孔平台桩基采用?114mm钢管，钢管间距根据排架平面尺寸进行合理布置，钢管间距横
向2m，纵向2m。(主要材料数量见附表1) 2、钻孔平台钢管沉桩施工采用简易小型打桩机人工锤打工艺, 入土深度根据土质不同分别为3~4m,平台横梁及纵梁采用[14槽钢，钢管立杆之间采用?90mm钢管交叉支撑。(见附图1) 3、?114mm钢管顶上焊接100×100mmδ6mm的三角板支撑,横梁[14槽钢直接搁置于上面。 4、钢管与纵横梁[14槽钢的连接采用100×100mmδ6mm的三角板两边绑焊或?10的钢筋包焊。(见附图2)
附图1 钻孔灌注桩施工平台简图 横杆 钢管 钢管
(完整版)悬挑上料钢平台计算书汇总
悬挑上料钢平台计算书 根据《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91中，操作平台计算（二）： 悬挑钢平台的规定： 1、荷载计算： 恒荷载（永久荷载）中的自重： [10槽钢以100N/m计 钢管以40 N/m计 铺板以220 N/m2计 施工活荷载（可变荷载）以1500 N/m2计 查表17-4木材容许荷载表，δ=50木板支点间距为1000㎜时,容许荷载为 4 N/m2木板自重220 N/m2×1.2=264 N/m2 施工荷载1500 N/m2×1.4=2100 N/m2 小计2364 N/m2 2、∠50×5横楞计算 木板上荷载2364 N/m2 每区域 1.5m×1m=1.5 m2 总总重量为2364 N/m2×1.5 m2 =3546 N q L=1500 总重量支在两根角钢上3546 N÷2=1773 N 化为线荷载q=（1773 N）/（1.5m）=1182N/m ∠50×5角钢自重 4.803kg/m×1.5 m =7.2 kg 7.2 kg ×9.8N/ kg =70.6 N 化为线荷载70.6 N/1.5 m=47 N 荷载叠加q= 1182=47=1229 N/m
计算弯距M=（1/8）QL2=（1/8）×1229×15002=345656.25 N?㎜ 钢材抗弯强度设计值f抗弯=215 N/㎜2 ∠50×5角钢净截面抵抗矩： W=3.13㎜3 W?f=3.13×103×215=672950 N?㎜ W?f > M （符合要求，可用） 挠度验算：受弯杆件容许挠度为[W]=L/150且不大于10㎜。 ∠50×5角钢I=20.94×104㎜4钢材E=206×103 N/㎜2 W =（5ql4）/（384EI） =（5×1.229×15004）/（384×206×103×20.94×104） =1.878㎜ [W]=1500/150=10㎜ [W]> W（符合要求，稳定性可靠） 3、中间[10槽钢纵楞计算 q 3000 F F 1000 1000 1000 [10槽钢自重10kg/m×3 m×9.8N/ kg=294 N 化为线荷载q=（294 N）/（3000㎜）=0.098N/㎜ M=（1/8）qL2=（1/8）×0.098×30002=110250N?㎜=0.11×106 N?㎜横楞∠50×5角钢传来的集中荷载： F=（1773N+70.6N）÷2×4根=3687.2N R= F=3687.2N M= F?a=3687.2N×1000㎜=3.687×106 N?㎜ 弯矩叠加M= 3.687×106 N?㎜+0.11×106 N?㎜=3.8×106 N?㎜
水上钢平台施工方案
目录 1.概述 (1) 1.1.编制依据 (1) 1.2.概述 (1) 2.施工平台的布置 (2) 2.1.编制原则 (2) 2.2.施工平台编制说明 (2) 3.施工平台的施工 (5) 3.1.施工平台搭建施工工艺 (5) 3.2.施工平台施工 (6) 3.3.施工平台施工组织 (9) 4.施工安全措施 (10) 4.1.水上施工安全措施 (10) 4.2.起重吊装安全作业措施 (10) 4.3.电气焊工 (11) 4.4.安全用电措施 (12) 4.5.现场安全管理 (12) 4.6.防范施工人员落水风险的对策措施 (12) 4.7.水上作业基本要求 (13) 5.施工平台的使用及安全维护 (13) 5.1.施工平台观测 (13) 5.2.施工平台的使用、维护和检修 (14) 5.3.施工平台预警及抢险 (15) 6.施工平台验算 (15) 6.1.验算资料 (15) 6.2.施工平台上部结构验算 (15) 6.3.结论 (20)
1.概述 1.1.编制依据 1）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG_D63-2007 2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 3）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 4）《铁路钢桥制造规范》TB10212-2009 5）《装配式公路钢桥多用途使作手册》 6）《路桥施工计算手册》 7）《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 8）其他相关规范手册 1.2.概述 河源市区水源工程是由新丰江水库取水，通过隧洞引水及专用管道，将新丰江水库的水输送到河源市源城区的自来水厂。 项目主要包括水闸工程、引水隧洞工程和管道工程。①取水口位于新丰江水库大坝上游右岸1400M处的岸边，取水口布置一座取水控制闸，闸孔尺寸3.6MX3.6M(宽X高)，闸孔数为一孔；②原水自取水口进入取水隧洞，隧洞长1781.8M，桩号：K0+000.00~K1+781.8,隧洞过水断面为圆形，洞直径3600MM，为有压过水隧洞。③主干管长40M，管径为DN3600MM，管材质为34MM厚的钢管；第一分水口至南水厂分水口545.56M,管径为DN3000MM厚度215MM 厚的PCCP管；至南水厂200M DN2400管道，管道材质为30MM钢管。 进水口设计方案变更情况：进水口取消原设计方案中的砂平台，采取用灌注桩替代连续墙的方式进行施工；灌注桩水中部分施工采用钢平台作为施工平台；钢平台由钢管桩（基桩）、工字钢与贝雷架组合而成，其作为施工通道和施工平台使用。
施工升降机操作平台计算书(悬挑式)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度18.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×3.0， 连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距2.70米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3300，体型系数0.1150。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.85米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.450/3=0.169kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.450/3=0.967kN/m
水上作业一般规定通用版
管理制度编号：YTO-FS-PD639 水上作业一般规定通用版 In Order T o Standardize The Management Of Daily Behavior, The Activities And T asks Are Controlled By The Determined Terms, So As T o Achieve The Effect Of Safe Production And Reduce Hidden Dangers. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
水上作业一般规定通用版 使用提示：本管理制度文件可用于工作中为规范日常行为与作业运行过程的管理，通过对确定的条款对活动和任务实施控制,使活动和任务在受控状态，从而达到安全生产和减少隐患的效果。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 水上作业应当遵循安全第一、预防为主、依法管理的原则。船舶、水上作业人员等应遵循下列规定： 1）随时与当地气象、水文站等部门保持联系，了解和掌握天气变化和水情动态，并做好记录。 2）施工作业前应向当地海事局申请办妥《水上水下施工作业许可证》。 3）各种船舶必须符合安全要求，同时还必须持有各种有效证书，按规定配齐各类合格船员，并通过当地海事局的安全检查。 4）所有船舶必须按规定配备足够的救生圈、救生衣等救生设备，在舱面作业时必须穿好救生衣，人员上下通道应挂设安全网，跳板要固定。 5）施工船舶要与调度室昼夜保持通讯畅通，按规定显示有效的航行、停泊和作业信号。 6）施工船舶上的生活垃圾必须装入加盖的储集容器里，并定期运至岸上倾倒。 7）严格执行船舶供、受油规定，防止泄漏，做好记
移动式操作平台计算书
移动式操作平台计算书 本计算书依据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 移动式操作平台立面图
移动式操作平台侧面图 一、参数信息 钢管类型(mm): Φ48 × 3.5； 操作平台高度: 5200mm；平台上口宽度: 2800mm；平台上口长度: 3000mm； 扫地杆高度: 400mm; 每侧水平杆层数: 4; 次梁根数: 9； 扣件连接方式: 双扣件；扣件抗滑系数: 0.8； 脚手板自重: 0.22kN/m2；施工均布活荷载: 1.5kN/m2； 次梁受集中活荷载: 1kN； 二、次梁钢管计算 次梁采用Φ48 × 3.5钢管，间距375mm。 1.荷载效应计算： =0.22×0.375=0.083 kN/m； 模板自重标准值G 1k =3.84×10×10-3=0.038kN/m； 钢管自重标准值G 2k = 0.083+0.038=0.121 kN/m； 永久荷载标准值G k =1.5×0.375=0.563 kN/m； 施工均布活荷载标准值Q 1k 计算次梁时用集中活荷载进行验算P=1kN； （1）永久荷载和均布活荷载效应组合 q=1.2×0.121+1.4×0.563=0.933kN/m； M1=0.125ql2 =0.125×0.933×2.82 =0.914 kN·m； （2）永久荷载和集中活荷载效应组合 q=1.2×0.121 =0.145kN/m； P=1.4×1 =1.400kN； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125×0.145×2.82 +0.25×1.400×2.8=1.122 kN·m； 2.次梁强度验算 σ=M/W=0.9×1.122×106/5.08×103 =198.811N/mm2 上式中0.9的说明：根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）》考虑对荷载效应值×0.9的结构重要性系数。 实际弯曲应力计算值σ =198.811N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=215N/mm2，满足要求！
12#水上平台结构受力计算书7.14
12#钢平台结构受力计算书 前言 本计算书根据平台的结构构造，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。主要计算项目和内容包括： 1.荷载计算，包括使用荷载(指钻机钻孔)、风荷载、流水压力荷载的取 值计算。 2.平台型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算； 3.平桥下部构造(含横梁、平联、斜撑和钢管桩)的应力验算。并考虑了 按规范公式进行稳定验算。 一、计算依据： 1、12#平台设计图 2、《公路桥涵钢结构及结构设计规范》、 3、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 4、《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) 二、概述 12#平台设计4M一跨，采用D820mm钢管支撑，横向I40a工字钢，纵向I36a工字钢联结，上铺钢板。平台总长21m，标准宽度6m，平台顶标高为
167.00m 。 平台均采用钢管桩基础，桩顶设I 40a 工字钢横梁，其上铺设I 36a 工字钢纵梁。 采用钢管桩桩基，布置υ820×12mm 钢管桩。 根据施工要求，每个平台考虑上1台冲击钻机，以Φ82cm(δ12)钢管桩作为基础.为提高平台的整体稳定性，分别在平台长度方向和宽度方向用I36a 及[10槽钢在两根钢管桩之间设置水平联系和剪力撑. 按最不利受力考虑：在最不利的工况下，钻机在钻孔的过程中，将钻机放置在分配梁的跨中位置时。在验算时不考虑钢护筒承重。 横向I40a 工字钢承受受力位置在每跨工字钢1/2处；纵向I36a 工字钢间距1m ，受力位置在每跨工字钢1/2处。 三、钢管桩设计与验算 钢管桩选用Ф820，δ=12mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I= 64 π (82.04－80.04)=1.936×10-3M 4。依据钢管桩最大桩长按22m 考虑。 1、桩的稳定性验算 桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr= 2 2 l EI π= 3 2 822210 936.1101.2-????π =8282kN ＞R=828.3 kN 2、桩的强度计算
移动式操作平台方案
日新意旺高科技（扬州）有限公司新 工场一期工程 移动式平台方案 江苏扬州建工建设集团有限公司 2012.2.25
一. 工程概况 ....................................................................................... 二. 编制依据 ....................................................................................... 三. 一般说明 ....................................................................................... 四. 材料质量 ....................................................................................... 五. 操作平台搭、拆、施工阶段危险源识别、评价与控制 ................ 六、移动式操作平台搭设示意图 ......................................................... 七.移动式操作平台搭、拆一般规定.................................................... 八.移动式操作平台的构造、搭设及使用要求..................................... 九. 施工准备 ....................................................................................... 十. 移动式操作平台计算书................................................................. 十一. 移动式操作平台搭设验收 ......................................................... 十二. 移动式操作平台的拆除............................................................. 十三.附录.............................................................................................