八、九、十、十一压型钢板和檩条计算
八、刚架位移核算
风载作用下的弯距图与荷载计算中图形相同，仅须将数值除以1.4，作为荷载标准值计算。
对AF 柱
32.21.408212.23.929.3813.93212.2323.939.51214.11m KN y =?????????
? ??????+????? ????=Ω∑ 对FG 梁
()()()()∑?
?????
??????-?+????????-?++??=
Ω331.012.2231.003.913.1139.5121231.012.203.913.114.11y 3.14.284m KN =
对GH 梁
∑=??
????????
????+???? ?????=
Ω3.72.6245.019.1032.421195.013.1171.4214.11m KN y 对BH 柱
∑=Ω
0y
对HI 梁
∑=??
????????? ?????=Ω3.51.1135.032
55.1319.10214.11m KN y 对CJ 柱
()()()()∑???
??
????-?+????????-?++???=
Ω381.094.1281.0125.272.3533.5421294.181.0125.235714.11y ()3
2.84.303294.181.0125.262.281125.23294.132175.83
3.5421m
KN =???+???? ??????+????? ????+对JK 柱
()()()()∑?
?????
??????-?+????????-?++??=
Ω
320.081.0220.008.2489.272.3521220.081.008.2489.24.11y
3.39.196m KN = 对DK 柱
∑=????? ?????=
Ω
3.79.73259.23
2
3.1261.9621
4.11m KN y
对KL 梁
∑=??
????????
????+???? ?????=
Ω3.83.45503.073.1066.2321164.031.189.2214.11m KN y
对LM 梁
()()()()∑?
?????
??????-?+????????-?++??=
Ω380.015.1280.004.1266.2389.4121215.180.004.1266.234.11y 3.39.279m KN =
对EM 柱
∑??????
?
????+???? ????-?=
Ω509.13.1292.14321179.03.1289.41214.11y 32.49.1087844.03.1278.1813.1232m KN =???????
??????+
A 柱柱顶位移：
?????=?=?4
33
910
50065102061010dx EI m M A υ（408.21+284.14+6.72+11.51+308.84 +196.39+732.79+45.83+279.39+1087.49）=32.53m.m
150
1
9.2851930053.32<
==
A
A
H υ 满足要求。 2、电算得 左风 A 柱：A ν=29㎜ A ν/H A =31/9300=1/321<1/150 B 柱：B ν=29㎜ B ν/H B =32/9300=1/321<1/150 C 柱：C ν=37㎜ C ν/H C =37/10300=1/278<1/150 D 柱：D ν=37㎜ D ν/H D =37/12300=1/332<1/150 E 柱：E ν=37㎜ E ν/H D =37/12300=1/332<1/150 右风 A 柱：A ν=36㎜ A ν/H A =36/9300=1/258<1/150 B 柱：B ν=36㎜ B ν/H B =36/9300=1/258<1/150 C 柱：C ν=43㎜ C ν/H C =43/10300=1/240<1/150 D 柱：D ν=43㎜ D ν/H D =43/12300=1/286<1/150 E 柱：E ν=43㎜ E ν/H D =43/12300=1/286<1/150
九、屋面压型钢板设计与计算
屋面材料采用压型钢板，檩条间距1.5m ，选用YX130-300-600型压型钢板，板厚t=0.8㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载：
0.35×1.2+0.4×1.4=0.98KN/㎡ 压型钢板单波线荷载：
q x =0.98×0.3=0.294KN/m
中最大弯矩：
2
max 81l q M x =
25.1294.08
1
??= m KN ?=083.0
(2)、截面几何特性
采用“线性法”计算
D=130㎜ b 1=55㎜ b 2=70㎜ h=156.7㎜
mm h b b L 5.4387.156********=?++=++= mm L b h D y 2.674
.438)
707.156(130)(21=+?=+=
mm y D y 8.622.6713012=-=-=
)3
2
(2212h hL b b L tD I x -+=
mm 773863)7.1564.4387.1563
2
7055(4.4381308.022=-??+???=
31115162.67773863mm y I W x cx ===
32123238
.62773863mm y I W x tx ===
(3)、有效截面计算
① 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为：
26max /2.711516
10083.0mm N W M cx cx
=?==σ
上翼缘的宽厚比
75.688
.055==t b ，查《钢结构设计与计算》板件的有效宽厚比表1-62得：mm b 498.0611=?=
② 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用
2max
max /2.7mm N W M cx
==σ （压） 2max
min /7.6mm N W M tx
-==
σ （拉） 93.12
.7)
7.6(2.7max min max =--=-=
σσσα
腹板宽厚比 1968
.07.156==t h 查《钢结构设计与计算》表1-63知板件截面全部有效。 ③ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。
④ 有效截面特性计算：由以下计算分析，上翼缘的计算宽度应按有效宽度b e 考虑，因此整个截面的几何特性需要重新计算 D=130㎜ mm b b e 49'1== b 2=70㎜ h=156.7㎜
mm h b b L 4.4327.1562704922'1'=?++=++= mm L
b h D y 16.684.432)
707.156(130)('
2'1=+?=+=
mm y D y 84.6116.68130'1'
2=-=-=
)32
(2'2'1'2'
h hL b b L
tD I x
-+=
mm 751870)7.1564.4327.1563
2
7049(4.4321308.022=-??+???=
3'1''
1103116.68751870mm y I W x cx
===
3'2''
1215884.61773863mm y I W x tx
===
(4)、强度验算
① 正应力验算： 2
26'
max max
/205/5.71103110083.0mm N mm N W M cx <=?==σ 2
26'
max min
/205/8.61215810083.0mm N mm N W M tx
<=?==σ ② 剪应力验算 ：
KN l q V x 22.05.1294.02
1
21max =??==
腹板最大剪应力 223max max
/120/32.18
.07.156221022.0323mm N f mm N ht V v =<=?????=∑=τ 腹板平均剪应力
23
/9.08
.07.15621022.0mm N ht V =???=∑=
τ 因为
1009.1958.07.156>==t h 所以28.229
.195855000)/(85500022== (5)、刚度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 mm l mm EI l q x k 6.9250][12.0751870 1006.2384)105.1(225.0538455 43'4max ==<=??????==ωω 故压型钢板刚度满足设计要求。 十、墙面压型钢板设计与计算 墙面材料采用压型钢板，墙檩条间距1.6m ，选用YX35-125-750型压型钢板，板厚 t=0.6㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载： 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯矩： 2max 81l q M x =20.2074.08 1 ??=m KN ?=037.0 (2)、截面几何特性 采用“线性法”计算 D=35㎜ b 1=29㎜ b 2=29㎜ h=48.45㎜ mm h b b L 9.15445.4822929221=?++=++= mm L b h D y 5.179 .154) 2945.48(35)(21=+?=+= mm y D y 5.175.173512=-=-= )3 2 (2212h hL b b L tD I x -+= mm 6.16592)45.489.15445.483 2 2929(9.154356.022=-??+???= 311.9485.176.16592mm y I W x cx === 321.9485 .176.16592mm y I W x tx === (3)、有效截面计算 ⑤ 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为： 26max /0.391 .94810037.0mm N W M cx cx =?==σ 上翼缘的宽厚比 3.486 .029 ==t b ，查《钢结构设计与计算》均匀受压板件的有效宽厚比表1-62知：上翼缘截面全部有效。 ⑥ 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用 2max max /39mm N W M cx == σ （压） 2max min /0.39mm N W M tx -== σ （拉） 腹板宽厚比 8.806 .045 .48== t h 20 .39) 0.39(0.39max min max =--=-= σσσα 查《钢结构设计与计算》非均匀受压板件的有效宽厚比表1-63知：知板件截面 全部有效。 ⑦ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。 (4)、强度验算 ③ 正应力验算： 226' max min max /205/0.391.94810037.0mm N mm N W M cx <=?===σσ ④ 剪应力验算 ： KN l q V x 037.00.2037.02 1 21max =??== 腹板最大剪应力 223max max /120/95.06 .045.482210037.0323mm N f mm N ht V v =<=?????=∑=τ 腹板平均剪应力 23 /64.06 .045.48210037.0mm N ht V =???=∑= τ 因为 1008.806.045.48<==t h 所以2/8.1058 .808550)/(8550mm N t h ==<τ 故该压型钢板强度满足设计要求。 (5)、刚度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 200 1 120916.165921006.2384)106.1(053.0538455333max < =??????==x k EI l q l ω 故压型钢板刚度满足设计要求。 十一、檩条验算 屋面板为YX130-300-600型压型钢板加50mm 厚带铝铂玻璃纤维棉保温层，屋面排 水坡度在1/15-1/10之间，采用卷边C 形槽钢檩条，长度l=6，檩距为1.5m ，檩条中间设置拉条一道，檩条及拉条钢材均为Q235。 (1)、按檩条高度l h )50 1 ~351(=，从而初选C 形檩条140×60×20×3 (2)、荷载计算： ① 屋面荷载： 恒载：YX130×300×600压型钢板及保温层 0.35KN/㎡ 檩条自重 0.05KN/㎡ 合计 0.4KN/㎡ 活载：屋面均布荷载 0.4KN/㎡ 检修、施工集中荷载 1.0KN/㎡ ② 荷载组合 A 、恒载+屋面均布荷载 线荷载标准值 m KN q k /2.15.1)4.04.0() 1(=?+= 线荷载设计值 m KN q /56.15.1)4.14.02.14.0()1(=??+?= ABC 跨屋面坡度 76.4=α , CDE 跨为 76.4。 B 、恒载+检修及施工集中荷载 作用在每条檩条单位长度上的线荷载为： 线荷载标准值 m KN q k /60.05.14.0) 2(=?= 线荷载设计值 m KN q /72.05.14.02.1)2(=??= 作用在一根檩条上的集中荷载：KN F k 0.1=；F=1.2KN (3)、内力分析 经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。 对X 轴，跨中拉条支点最大弯矩： m KN l q l q M x x ?=???=?==0.7676.4cos 56.18 1cos 8181202 )1(2)1()1(max α 对Y 轴，跨中拉条支点最大负弯矩： m KN l q l q M y y ?=???=?==146.0676.4sin 56.132 1sin 32132120)1(2)1() 1(max α檩条支座、拉条支点间最大弯矩： m KN l q M x y ?=??==878.0656.164 164122)1() 1( (4)、截面验算： ① 有效截面特性 查表知C 形檩条160×60×20×3的各项截面特性为： 40.248cm I x = 343.35cm W x = A=8.3㎝2 413.40cm I y = 3138.20)(cm W y = 3296.9)(cm W y = ② 有效截面的计算 A 、上翼缘：假定由y M 引起的应力影响不考虑，近似地可将上翼缘视作一均匀受压的一边支承、一边卷边构件： MPa W M x x 6.1971043.35100.73 6 max 21=??===σσ 上翼缘板件的宽厚比 203 60==t b 。查《钢结构设计与计算》均匀受压板件的有效宽厚比表1-62知：知板件截面全部有效。 B 、下翼缘：下翼缘为受拉板件，板件截面全部有效。 C 、腹板：腹板的二边支承的非均匀受压板，0.2=α，67.463 140 == t b 查《钢结构设计与计算》非均匀受压板件的有效宽厚比表1-63知：腹板件截面全部有效。 D 、由于截面全部有效，有效截面特性即为毛截面特性。 由行强度验算（檩条跨中最大弯矩max x M 、max y M 引起的截面正应力符号如上图所示） MPa W M W M y y x x 3.2051038.2010146.01034.35100.7)()(3 63611max 11max 1=??+??=+=σ MPa W M W M y y x x 5.1831096.910146.01034.35100.7)()(36 3622max 21max 2=??-??=-=σ MPa W M W M y y x x 9.1901038.2010146.01034.35100.7)()(3 6 3632max 31max 3-=??+??-=+-=σ MPa W M W M y y x x 8.21210 96.910146.01034.35100.7)()(3 3 3642max 41max 4-=??-??-=--=σ MPa f MPa 2058.2124max =>==σσ 超4%<5%,可以满足要求 ④ 刚度验算 mm mm EI l q x ky 30200 6000][8.19102481006.2384600076.4cos 60.0538******* max ==<=???????==ωω 满足要求 ⑤ 拉条计算 拉条所受力即为橹条距中侧向支点的支座反力，则 l q l q N x ?==αsin 625.0625.0)1() 1( KN 224.0676.4sin 72.0625.0=???= 拉条所需面积 2min 09.1205 224 mm f N A === 按构造取10φ拉条（28.50mm A =） 钢结构设计计算公式及计算用表 为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。 承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。 对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。 对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。 当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。 钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表1采用。钢铸件的强度设计值应按表2采用。连接的强度设计值应按表3~5采用。 一、技术特性比较 1、楼板厚度 按照《高层民用建筑钢结构技术规程》、《建筑钢结构防火技术规程》规定，楼板耐火时效为1.5小时时，楼板厚度须满足以下要求。 针对本项目，原设计楼板厚度为150mm。本项目采用的76-688板,板厚为1.0mm板底加两根直径16的钢筋。采用我方的的YJ66-720板，楼板厚度为120nn，板厚0.9,板底不需要另配钢筋. 抗火性能： 根据《规范》要求，开口楼承板不但楼板厚度加厚，而且需要在板底配制受力钢筋。采用开口型压型钢板，在火灾时，由于其表面完全暴露在曝火面，在1.5小时的耐火时效中，压型钢板的温度将大于800℃，故其强度将趋向于零，所以在工程中开口型压型钢板一般仅作为永久模板考虑。按照原设计图纸，采用76-688压型钢板板，配置钢筋2根10@229。在本工程中，设计若采用闭口板板底不需要另配板底钢筋。采用闭口型压型钢板，由于其主要充当正弯矩钢筋的肋的四周均被混凝土包裹，好似钢筋有保护层一般。所以按组合楼板设计时，无须防火喷涂，且可提供极大的承载力。我司之YJ66-720闭口板的抗火性能已在消防部门指定的国家级检验单位检验通过。 2、便利的悬吊系统 采用开口型压型钢板，其板底悬吊唯有通过膨胀螺栓来解决。对于有大量的空调风管、水喷淋管、强弱电桥架以及建筑平项时，用膨胀螺栓无疑是费工、费钱且不尽安全。 我司之YJ66-720闭口板，特别在板底设置了卡槽，配合特殊的两片式吊件， 可在板底任意位置设置可拆卸的吊点，对设备管道及建筑平顶的悬吊提供了极大的便利及灵活性。 3、压型钢板的耐久性能 我司之YJ66-720闭口板，采用连续热浸镀锌钢板，表面镀锌总量为275g/m2，符合《规范》规定的275g/ m2镀锌要求，钢板的耐久年限，保证了百年大计的需求。 4、美观的顶面 我司之YJ66-720闭口板，其顶面效果恰似刻意装修的天花板（详见我司提供之照片），在一些非必需吊顶的区域，提供了十分美观的顶面效果。 二．经济比较 1．条件如下： 1）依最大2.5m无支撑跨距考虑，开口型压型钢板选用76-688、1.0mm厚，市场单价为85元/m2（包括封口板）； 2）依最大2 .5m无支撑跨距考虑，闭口型压型钢板选用YJ66-720、0.9厚，单价为120元/m2（无需封口板）；． 3）钢筋按4230元/T×1.3（含施工费）=5500元/T计算； 4）混凝土按310元/ m3×1.3（含施工费）=403元/ m3计算。 2．开口型、闭口型压型钢板楼板造价： 1）开口型压型钢板： 混凝土：0.112m3/ m2 ×403 元/ m3=45.136元/m2 钢筋(仅指板底钢筋) 9.17kg/ m2×5.5=50.44元/ m2 (1/344*3.14*64*7.85*2) 板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/ m2) 1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2 ) 0.2 0.21 风压高度变化系数 μz 1.29 风荷载体型系数μs0.8 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 12 立柱纵向间距l a(mm) 600 立柱横向间距l b(mm) 1200 水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450 主梁布置方向平行楼板长边 小梁间距(mm) 400 小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150 结构表面的要求结构表面隐蔽 模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下： 楼承板施工方案 本工程采用闭口型压型钢板组合楼板。 1压型钢板施工 （1）压型钢板安装 本工程使用楼承压型钢板在施工阶段可当模板使用，在使用阶段替代全部板底受拉钢筋。施工过程中由于它满铺在钢梁上且用栓钉焊接牢固，所以可作为安装人员的脚手板。 1）材料要求 序号材料要求 1 压型钢板和连接件等的品种、规格以及 性能应符合设计要求和国家现行有关 标准的规定，供货方供货时应提供质量 证明书，出厂合格证和复验报告。 压型钢板安装前检验涂层质量 2 压型钢板到场后，按照要求堆放，并且还必须采取保护措施，防止损伤及变形，无保护措施时，避免在地面开包，转运过程要用专用吊具进行吊运，并作 好防护措施。 3 材料及机具：压型板施工使用的材料主要有焊接材料如E43××的焊条，所有这些材料均应符合有关的技术、质量和安全的专门规定,局部切割采用等离子 切割机。 4 规格品种：由于压型板厚度较小，为避免焊接施工时烧穿，焊接时所采用的焊条直径可采用Ф2.5mm、Ф3.2mm 等小 直径的焊条。 2）施工质量技术要点 序号施工质量技术要点 1 压型钢板在装、卸、安装中严禁用钢丝绳捆绑直接起吊，运输及堆放应有足够支点， 以防变形。 2 铺设前对弯曲变形的压型钢板应校正好。 3 功能楼层钢梁顶面要保持清洁，严防潮湿及涂刷油漆未干。 4 下料、切孔采用等离子切割机进行切割，严禁用氧气乙炔火焰切割。大孔洞四周应 补强。 5 支顶架拆除应待混凝土达到一定强度后方可拆除。 6 压型钢板按图纸放线安装、调直、压实并点焊牢靠。 7 压型钢板铺设完毕、调直固定后应及时用锁口机具进行锁口，防止由于堆放施工材 料和人员交通造成压型板咬口分离。 8 安装完毕，及时清扫施工垃圾，剪切下来的边角料应收集到地面上集中堆放。 9 加强成品保护，铺设人员交通马道，减少人员在压型钢板上不必要的走动，严禁在 压型钢板上堆放重物。 3）压型钢板堆放及吊装 序号堆放及吊装注意事项 1 楼承板运至现场，需妥善保护，不得有任何损坏和污染，特别是不得沾染油污。堆放 时应成捆离地斜放以免积水。 2 吊装前先核对楼承板捆号及吊装位置是否正确，包装是否稳固。 3 起吊时每捆应有两条钢丝绳分别捆于两端四分之一钢板长度处。起吊前应先行试吊，以检查重心是否稳定，钢索是否会滑动，待安全无虑时方可起吊。 4 压型钢板在装、卸时采用皮带吊索，严禁直接用钢丝绳绑扎起吊，避免钢承板变形。5 吊装时由下往上楼层吊装顺序，避免因先行吊放上层材料后阻碍下一层楼的吊装作 业。 压型钢板混凝土楼承组合板计算书 工程资料： 该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ），截面惯性矩m mm I S /1045.20044?=。顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑mm 89厚C35混凝土。 图1 组合楼板剖面 1 施工阶段压型钢板混凝土组合板计算 1.1 荷载计算 取m b 0.1=作为计算单元 （1）施工荷载 施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=?= 施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=?= （2）混凝土和压型钢板自重 混凝土取平均厚度为mm 127 混凝土和压型钢板自重标准值 m kN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=?+?= 混凝土和压型钢板自重设计值 m kN m kN g /0.4/325.32.1=?= （3）施工阶段总荷载 m kN m kN m kN g p q k k k /325.4/325.3/0.1=+=+= 1.2 内力计算 跨中最大正弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=-8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max 故m kN M M ?==- 8.10max max 支座处最大剪力 kN kN l g p V 5.130.4)0.44.1(625.0)(625.0max =?+?=+= 1.3 压型钢板承载力计算 压型钢板受压翼缘的计算宽度et b 闭口型压型钢板与开口型压型钢板的比较 一、技术特性比较 1、楼板厚度: 按照《高层民用建筑钢结构技术规程》、《建筑钢结构防火技术规程》规定,楼板耐火时效为1.5小时时,楼板厚度须满足以下要求. 针对某项目,原设计楼板厚度为150mm.本项目采用的76-688板,板厚为1.0mm板底加两根直径16的钢筋.采用我方的的YJ66-720板,楼板厚度为120nn,板厚0.9,板底不需要另配钢筋. 抗火性能： 根据《规范》要求,开口楼承板不但楼板厚度加厚,而且需要在板底配制受力钢筋.采用开口型压型钢板,在火灾时,由于其表面完全暴露在曝火面,在1.5小时的耐火时效中,压型钢板的温度将大于800℃,故其强度将趋向于零,所以在工程中开口型压型钢板一般仅作为永久模板考虑.按照原设计图纸,采用76-688压型钢板板,配置钢筋2根10@229.在本工程中,设计若采用闭口板板底不需要另配板底钢筋.采用闭口型压型钢板,由于其主要充当正弯矩钢筋的肋的四周均被混凝土包裹,好似钢筋有保护层一般.所以按组合楼板设计时,无须防火喷涂,且可提供极大的承载力.我司之YJ66-720闭口板的抗火性能已在消防部门指定的国家级检验单位检验通过. 2、便利的悬吊系统 采用开口型压型钢板,其板底悬吊唯有通过膨胀螺栓来解决.对于有大量的空调风管、水喷淋管、强弱电桥架以及建筑平项时,用膨胀螺栓无疑是费工、费钱且不尽安全. 闭口板一般在板底设置了卡槽,配合特殊的两片式吊件,可在板底任意位置设置可拆卸的吊点,对设备管道及建筑平顶的悬吊提供了极大的便利及灵活性. 二．经济比较 1．条件如下： 1）依最大2.5m无支撑跨距考虑,开口型压型钢板选用76-688、1.0mm 厚,市场单价为85元/m2（包括封口板）； 压型钢板专项施工方案 目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、楼板压型钢板计算 (1) 四、支撑架搭设 (5) 五、楼板混凝土浇筑 (5) 六、质量保证措施 (7) 七、成品保护 (7) 八、安全环保措施 (8) 一、编制依据 1.《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）； 2.《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）； 3.《混凝土工程施工质量及验收规范》（GB50204-2002）； 4.北京杰西卡制衣有限公司综合楼施工图纸； 5.北京杰西卡制衣有限公司综合楼工程施工组织设计。 二、工程概况 本工程位于北京市大兴亦庄开发区，北京杰西卡制衣厂院内。东临规划道路，南侧为现有厂房，西侧为拟建工程，北侧为规划市政主干道。本工程主体结构地下一层，地上五层，局部七层。建筑物檐高29.700米，首层面积3371.6 m2，总建筑面积20130m2。地下部分基础为筏板基础，主体结构为钢结构。 本工程楼板为压型钢板与现浇钢筋混凝土叠合层组合而成，压型钢板采用YX75-200-600型（7520），板厚0.8mm，混凝土强度等级为C25，内掺10%HEA膨胀剂。膨胀带内掺15%HEA膨胀剂，首层楼板厚180mm，二层及二层以上楼板厚为125mm。 三、楼板压型钢板计算 1、压型钢板底部支撑布置 因结构梁是由钢梁通过剪力栓与混凝土楼面结合而成的组合梁，在浇 捣混凝土并达到一定强度前抗剪强度和刚度较差，为解决钢梁和永久模板的抗剪强度不足，以支撑施工期间楼面混凝土的自重，通常需设置简单排架支撑(见附图) 2、计算依据: （1）《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉 （2）在进行压型钢板计算时,考虑以下几项荷载: ①压型钢板自重; ②新浇混凝土自重; ③钢筋自重; ④施工人员及施工设备荷载; ⑤压型钢板的荷载设计值采用标准值乘以相应的荷载分项系数,荷载 分项系数按下表取用: 3、楼板压型钢板计算: 楼板混凝土浇筑过程中，由压型钢板与碗扣式脚手架共同组成支撑体系。在压型钢板跨中设一道支撑，支架采用碗扣式脚手架，立杆间距为1.2m，上设可调顶托，顶托上设龙骨，龙骨用100mm×100mm方木。 （1）荷载计算 闭口型压型钢板与钢筋桁架之比较 案例：某超高层钢结构建筑，楼高约300米，采用筒外框钢结构，混凝土楼的板厚度大部分为120mm，常规跨距最大约为3300mm，恒载为4.8KN/m2，活载为3.0KN/m2。 一．闭口型压型钢板技术方案 基于以上工程情况，楼板总厚120mm，跨距不大于3300mm，经过我司计算建议：在无需临时支撑的情况下，选用YXB65-170-510、0.75mm厚度的闭口板，屈服强度fy≥410N/mm2, 双面镀锌总量为 275g/m2。 1. 选用闭口型压型钢板优势及其应用 闭口型压型钢板被广泛应用于大量的工程中，尤其是钢结构的超高层办公楼项目中。因为在超高层办公楼中，使用荷载均在5.0KN/m2之下，次梁的间距在3米左右，楼板总厚在120mm或130mm左右，在此工况下，闭口板是最优的选择。不需要加临时支撑，可以代替板底钢筋，作为组合楼板承担受力，耐火性能优，并且不需要防火涂料，施工方便。所以，该板型得到了广大业主和设计师的青睐，在、、、、、等一二线城市被广泛应用。譬如： 中央电视台新台址超高层钢结构 国贸三期超高层钢结构 银泰中心超高层钢结构 中石油大厦超 高层钢结构 人民日报社大 楼超高层钢结构 中关村金融中心超高层钢结构 望京SOHO大 楼超高层钢结构 LG双子星大 厦超高层钢结构城建大厦超高层钢结构 雪莲大厦超高层钢结构 中石化大厦超高层钢结构 世纪财富高层钢结构 中关村立方庭大厦高层钢结构 平安金融大厦超高层钢结构 新鸿基大 厦超高层钢结构 世茂国际广 场超高层钢结构 外滩城超高层钢结构 金融发展大厦超高层钢结构 汇京国际广场超高层钢结构 雅居乐大 厦超高层钢结构国际航空服务中心超高层钢结构 国贸大 楼超高层钢结构津 塔超高层钢结构 数字电视大厦超高层钢结构 屋面板的验算 屋面材料采用压型钢板,檩条间距为0.9M, 设计活荷载0.75KN/M2, 恒载0.2KN/M2， 基本风压2.59 KN/M2， 选用830型PU发泡板,板厚0.426mm, 截面形状及尺寸见: W x=4.02Cm3=4020mm3 I x=7.98Cm4=79800mm4 分析: (1)内力计算: 压型钢板采用单波线荷载 q x1=0.75KN/m2 x1mx1.5=1.125KN/m q x2=2.59KN/m2 x1mx1.5=3.885KN/m q x=0.2KN/m2x1m x1.35=0.27KN/m q=1.125KN/m+3.885KN/m+0.27KN/m=5.28KN/m 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯距 M max=1/8qL2 =1/8 x 5.28KN/M x( 0.9m)2=0.594KN.M (2)截面几何特性 由830型PU发泡板,板厚0.426mm得知: W x=4.02Cm3=4020mm3 δ=M max/W x =0.594kN.M/4020mm3 =0.594x103x1x103mm/4020 mm3 =147.76N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (3)强度验算 (a)正应力验算 δ= M max/W x =0.594KN.M/79800mm3=74.436N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (b)剪应力验算 V max=1/2qL =1/2 x 5.28KN/m x 0.9m=2.376KN (c)腹板最大剪应力: δ=V/∑ht = 2.376KN x 103/( 2 x25mm x 0.5mm) =2.376 x 103 / (2 x 25 x 0.5) =95.04N/mm2 < [ f ]=120N/mm2 满足要求 (4)钢度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 W max=5q x L4 / 384EI x =5 x 0.27KN/N /1.4 x 0.9M x 1012 / (384 x 2.06 x 105 x79800 mm4) =0.13mm < [w] = L/300 = 3.4mm 满足要求 通过以上计算,可知满足设计要求. 本软件针对压型钢板、铝合金板进行截面承载力、挠度、施工荷载及排水能力进行验算。在计算过程中，压型板按受弯构件考虑，主要遵循GB50018-2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》中关于压型钢板计算的条文规定、GB 50429-2007 《铝合金结构设计规范》中关于铝合金压型板相关的计算条文规定及《冷弯薄壁型钢结构设计手册》中关于屋面排水计算的相关条文。压型板截面计算过程中，考虑到其实际的受力情况，所以选择了在一个波距范围内进行验算。因为无论是屋面板、墙面板或者是楼承板其实际作用过程中，均是多块板横向搭接成为整体，所以选择其中一个波距来进行计算更贴近于压型板实际工作状态下的受力情况。压型板根据《建筑结构静力计算手册》计算各验算点的弯矩及剪力情况。 压型板的计算过程主要包含以下几个方面：毛截面惯性矩的计算、加劲肋是否有效的判别、腹板剪应力承载能力计算、支座处腹板局部受压承载力验算、跨中位置最大正负弯矩和剪力作用下截面承载力验算、支座位置最大负正弯矩和支座反力下截面承载力验算、最大正负挠度验算、屋面板排水能力验算。上述承载力验算过程中均包含该种情况下该位置的有效截面宽度的验算。 计算采用的组合情况如下： 1.2恒+1.4活； 1.0恒-1.4负风吸； 1.2恒+1.4正风压； 1.2恒+1.4活+0.84正风压； 1.0恒+1.4活-0.84负风吸； 1.2恒+0.98活+1.4正风压； 1.0恒+0.98活-1.4负风吸； 1.2恒+1.0施工（屋面板）； 1.2恒+1.4活载（楼面均布施工荷载）（楼承板）； 1.2恒+1.4施工（楼面集中施工荷载）（楼承板）。 一：压型钢板 一）板材力学参数的确定 对于规范中已给出抗拉、抗剪强度设计值的材料牌号，我们按规范中数值采用，如Q235、Q345等。对现今压型板常用的冷轧板牌号如G300、G550等，规范没有给出明确的抗拉、抗剪强度设计值，厂家在供货的时候仅提供材料的屈服强度为300 N/mm2、550 N/mm2，所以我们根据《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》4.1.4条规定，取抗力分项系数，计算其抗拉强度设计值，抗剪强度设计值按抗拉强度设计值除以计。 二）截面惯性矩的计算 软件根据截面几何形状，通过线积分的方法求得截面的惯性矩。在计算过程中忽略了腹板上的一些加劲措施，但上下翼缘的加劲肋是考虑在其中的，其计算结果经过测试满足实际计算要求。用户也可以通过AutoCAD对需计算的板型直接查询面域特性得到截面惯性矩，并可与软件计算所得相比较。 三）上下翼缘加劲肋是否有效的判别 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》7.1.4条，受压翼缘纵向加劲肋的规定： 因我们计算过程中取中间一个有效波距进行计算，所以无需考虑边加劲肋的作用效果，仅考虑中间加劲肋的判别。 针对中间加劲肋： 100板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 设计简图如下： 模板设计平面图 纵向剖面图 横向剖面图 四、面板验算 按简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1=7.332kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×1＝5.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.332×0.22/8＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.978N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×281250)=0.042mm νmax=0.042mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.2＝1.514kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.674kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m 计算简图如下： 压型钢板组合楼板 1.定义 组合楼板由压型钢板、混凝土板通过抗剪连接措施共同作用形成。 2．组合楼板的优点 1)压型钢板可作为浇灌混凝土的模板，节省了大量木模板及支撑； 2)压型钢板非常轻便，堆放、运输及安装都非常方便； 3)使用阶段，压型钢板可代替受拉钢筋，减少钢筋的制作与安装工作。 4)刚度较大，省去许多受拉区混凝土，节省混凝土用量，减轻结构自重； 5)有利于各种管线的布置、装修方便； 6)与木模板相比，施工时减小了火灾发生的可能性； 7)压型钢板也可以起到支撑钢梁侧向稳定的作用。 3．组合楼板的发展 二十世纪30-50年代 早在三十年代，人们就认识到压型钢板与混凝土楼板组合结构具有省时、节力、经济效益好的优点，到50年代，第一代压型钢板在市场上出现。 二十世纪60年代－70年代 六十年代前后，欧美、日本等国多层和高层建筑的大量兴起，开始使用压型钢板作为楼板的永久性模板和施工平台，随后人们很自然的想到在压型钢板表面做些凹凸不平的齿槽，使它和混凝土粘结成一个整体共同受力，此时压型钢板可以代替或节省楼板的受力钢筋，其优越性很大。 二十世纪80年代－现在 组合板的试验和理论有了新进展，特别是在高层建筑中，广泛地采用了压型钢板组合楼板。日本、美国、欧洲一些国家相应的制定了相关规程。 我国对组合楼板的研究和应用是在20世纪80年代以后，与国外相比起步较晚，主要是由于当时我国钢材产量较低，薄卷材尤为紧缺，成型的压型钢板和连接件等配套技术未得到开发。近年来由于新技术的引进，组合楼板技术在我国已较为成熟。 4 常用的压型钢板的截面形式 给出了几种实际工程中采用的压型钢板，通过图片使学生对压型钢板有感性的认识，图中所示设置凹槽的压型钢板，设置凹槽后可明显提高钢板和混凝土板的组合作用。 压型钢板组合楼板施工工艺 一、施工准备 组合楼板施工前，应对压型钢板的搬运、堆放、铺设、连接方法、板内配筋、预埋件以及浇筑混凝土的方法等等都应作详细规划，并绘制压型钢板平面排板图，梁和压型钢板连接的节点图，同时统计好压型板、栓钉的型号、规格和数量，配件详图、规格和数量。 本工程压型钢板选用YX46-200-600型压型钢板。 板型图如下： 二、压型钢板加工 1、压型钢板的原材料应有生产厂的质量证明书。 2、压型钢板采用的卷板其质量应符合下表： 3、成型后的压型钢板及包角板的基板不得有裂纹；漆膜 应无裂纹、剥落等缺陷。 4、压型钢板长度的容许偏差不应大于±7mm，横向剪刀差 不应大于5mm。 5、压型钢板截面尺寸的容许偏差不应超过下表： 8、压型钢板出厂时必须有产品合格证。 三、压型钢板运输和保管 1、装卸无外包装的压型钢板时，严禁直接用钢丝绳绑扎 起吊。 2、用车辆运输无外包装的压型钢板时，应在车上设置衬 有橡胶衬垫的枕木，间距不得大于3米。 3、对于采用汽车运输的压型板等，采用角钢框架分层固 定，绑扎牢固后进行运输。 4、压型钢板装卸时的悬伸长度不应大于1.5m。 5、压型钢板应按材质、板型分别堆放，压型钢板上不得 堆放重物，应避免污染。 6、板型规格的堆放顺序应与施工安装顺序相配合。 7、压型钢板在工地可采用枕木架空（架空枕木要保持约 5%的倾斜度）堆放。应堆放在不妨碍交通、不被高空重物撞击的 安全地带，并应采取遮雨措施。 8、安装压型钢板时，施工人员必须穿软底鞋，且不得聚 集在一起。在压型钢板上行走频繁的地方应设置临时木支撑。吊 放在钢梁上的压型钢板，应于当日安装完毕。未安装完毕的，必 须用绳具与钢梁捆绑牢固。 9、栓钉和瓷环的成品包装箱在运输中不得有损坏,运到 现场后要存放在干燥的小库房中,以免栓钉和瓷环受潮.在施工中 用多少料取多少料,以免来回搬运. 四、压型钢板切割、割孔和局部处理 1、切割和钻孔，原则上应采用机械加工，不要损害压型钢板的材质 和形状，不得已时可采用气割。考虑采用带锯机和全能锯机进行。 2、压型钢板在切割前必须校正弯曲和变形，切割时产生的毛刺、卷 边应及时清除。 3、压型钢板的端头未做封闭处理时,应设堵头板和挡板,防止施工时 混凝土的泄漏。 4、在压型钢板现场开洞的部位,应对其进行局部补强。 5、穿过楼板的水管,套管和各种悬挂件等都应事先固定在压型钢板 上或埋在槽内。 6、清扫压型钢板表面的各种杂物，以便下道工序的施工。 五、压型钢板铺设 1、清扫钢梁顶面的杂物，对变形的压型钢板进行矫正。 开口型压型钢板与闭口型压型钢板之综合比较 一、技术特性比较 1、楼板厚度: 按照《高层民用建筑钢结构技术规程》、《建筑钢结构防火技术规程》规定，楼板耐火时效为1.5小时时，楼板厚度须满足以下要求。 针对本项目，原设计楼板厚度为150mm。本项目采用的76-688板,板厚为1.0mm板底加两根直径16的钢筋。采用我方的的YJ66-720板，楼板厚度为120nn，板厚0.75,板底不需要另配钢筋. 抗火性能： 根据《规范》要求，开口板不但楼板厚度加厚，而且需要在板底配制受力钢筋。采用开口型压型钢板，在火灾时，由于其表面完全暴 露在曝火面，在1.5小时的耐火时效中，压型钢板的温度将大于800℃，故其强度将趋向于零，所以在工程中开口型压型钢板一般仅作为永久模板考虑。按照原设计图纸，采用76-688压型钢板板，配置钢筋2根10@229。在本工程中，设计若采用闭口板板底不需要另配板底钢筋。采用闭口型压型钢板，由于其主要充当正弯矩钢筋的肋的四周均被混凝土包裹，好似钢筋有保护层一般。所以按组合楼板设计时，无须防火喷涂，且可提供极大的承载力。我司之YJ66-720闭口板的抗火性能已在消防部门指定的国家级检验单位检验通过。 2、便利的悬吊系统 采用开口型压型钢板，其板底悬吊唯有通过膨胀螺栓来解决。对于有大量的空调风管、水喷淋管、强弱电桥架以及建筑平项时，用膨胀螺栓无疑是费工、费钱且不尽安全。 我司之YJ66-720闭口板，特别在板底设置了卡槽，配合特殊的两片式吊件，可在板底任意位置设置可拆卸的吊点，对设备管道及建筑平顶的悬吊提供了极大的便利及灵活性。 3、压型钢板的耐久性能 我司之YJ66-720闭口板，采用连续热浸镀锌钢板，表面镀锌总量为275g/m2，符合《规范》规定的275g/ m2镀锌要求，钢板的耐久年限，保证了百年大计的需求。 4、美观的顶面 我司之YJ66-720闭口板，其顶面效果恰似刻意装修的天花板（详见我司提供之照片），在一些非必需吊顶的区域，提供了十分美观的 八、刚架位移核算 风载作用下的弯距图与荷载计算中图形相同，仅须将数值除以1.4，作为荷载标准值计算。 对AF 柱 32.21.408212.23.929.3813.93212.2323.939.51214.11m KN y =????????? ? ??????+????? ????=Ω∑ 对FG 梁 ()()()()∑? ????? ??????-?+????????-?++??= Ω331.012.2231.003.913.1139.5121231.012.203.913.114.11y 3.14.284m KN = 对GH 梁 ∑=?? ???????? ????+???? ?????= Ω3.72.6245.019.1032.421195.013.1171.4214.11m KN y 对BH 柱 ∑=Ω 0y 对HI 梁 ∑=?? ????????? ?????=Ω3.51.1135.032 55.1319.10214.11m KN y 对CJ 柱 ()()()()∑??? ?? ????-?+????????-?++???= Ω381.094.1281.0125.272.3533.5421294.181.0125.235714.11y ()3 2.84.303294.181.0125.262.281125.23294.132175.83 3.5421m KN =???+???? ??????+????? ????+对JK 柱 ()()()()∑? ????? ??????-?+????????-?++??= Ω 320.081.0220.008.2489.272.3521220.081.008.2489.24.11y 3.39.196m KN = 对DK 柱 ∑=????? ?????= Ω 3.79.73259.23 2 3.1261.9621 4.11m KN y 对KL 梁 ∑=?? ???????? ????+???? ?????= Ω3.83.45503.073.1066.2321164.031.189.2214.11m KN y 闭口型压型钢板与钢筋桁架之比较 ? ? ? ??案例：江西某超高层钢结构建筑，楼高约300米，采用内筒外框钢结构，混凝土楼的板厚度大部分为120mm，常规跨距最大约为3300mm，恒载为4.8KN/m2，活载为3.0KN/m2。 ?一．闭口型压型钢板技术方案 ? ? ??基于以上工程情况，楼板总厚120mm，跨距不大于3300mm，经过我司计算建议：在无需临时支撑的情况下，选用YXB65-170-510、0.75mm厚度的闭口板，屈服强度fy≥410N/mm2, 双面镀锌总量为275g/m2。 ?1. 选用闭口型压型钢板优势及其应用 闭口型压型钢板被广泛应用于大量的工程中，尤其是钢结构的超高层办公楼项目中。因为在超高层办公楼中，使用荷载均在5.0KN/m2之下，次梁的间距在3米左右，楼板总厚在120mm或130mm左右，在此工况下，闭口板是最优的选择。不需要加临时支撑，可以代替板底钢筋，作为组合楼板承担受力，耐火性能优，并且不需要防火涂料，施工方便。所以，该板型得到了广大业主和设计师的青睐，在北京上海、天津、南京、杭州、长春、无锡等一二线城市被广泛应用。譬如：? ? ? 中央电视台新台址? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? 超高层钢结构 ? ? 北京国贸三期? ? ? ? ? ? ?北京? ? ? ? ? ? ? 超高层钢结构 ? ? 北京银泰中心? ? ? ? ? ? ?北京? ? ? ? ? ? ? 超高层钢结构 ? ? 北京中石油大厦? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 人民日报社大楼? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 北京中关村金融中心? ? ?北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构?? ??望京SOHO大楼? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? LG双子星大厦? ? ? ? ? ?北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 北京城建大厦? ? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 北京雪莲大厦? ? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 北京中石化大厦? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? 超高层钢结构? ? 北京世纪财富? ? ? ? ? ? 北京? ? ? ? ? ? ? 高层钢结构 ? ? 北京中关村立方庭大厦? ?北京? ? ? ? ? ? ? ?高层钢结构? ? 上海平安金融大厦? ? ? ? ?上海? ? ? ? ? ? ? 超高层钢结构? ? 上海新鸿基大厦? ? ? ? ? ?上海? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ??上海世茂国际广场? ? ? ? ?上海? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 上海外滩中信城? ? ? ? ? ?上海? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 上海金融发展大厦? ? ? ? 上海? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构? ? 上海汇京国际广场? ? ? ? 上海? ? ? ? ? ? ? ?超高层钢结构 十、墙面压型钢板设计与计算 墙面材料采用压型钢板，墙檩条间距1.6m ，选用YX35-125-750型压型钢板，板厚t=0.6㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载： 压型钢板单波线荷载： m KN q x /074.04.18.0125.053.0=???=（0.53为风荷载的面荷载） 《风载 基本风压ω0=0.50KN/㎡ 地面粗糙程度为B 类 下面各高度为 准风压高度的变化系数为： H μZ w 1(KN/㎡) 9.30 0.97 0.47 10.05 1.00 0.50 10.30 1.01 0.51 max 8x 8 (2)、截面几何特性 采用“线性法”计算 D=35㎜ b 1=29㎜ b 2=29㎜ h=48.45㎜ mm h b b L 9.15445.4822929221=?++=++= mm L b h D y 5.179 .154)2945.48(35)(21=+?=+= mm y D y 5.175.173512=-=-= )32(2212h hL b b L tD I x -+= mm 6.16592)45.489.15445.483 22929(9.154356.022=-??+???= 311.9485 .176.16592mm y I W x cx === 321.9485.176.16592mm y I W x tx === (3)、有效截面计算 ① 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为： 26max /0.391 .94810037.0mm N W M cx cx =?==σ 上翼缘的宽厚比3.486 .029==t b ，查《钢结构设计与计算》均匀受压板件的有效宽厚比表1-62知：上翼缘截面全部有效。 ② 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉 应力作用 2max max /39mm N W M cx ==σ （压） 2max min /0.39mm N W M tx -== σ （拉） 腹板宽厚比 8.806 .045.48==t h 20 .39)0.39(0.39max min max =--=-=σσσα 查《钢结构设计与计算》非均匀受压板件的有效宽厚比表1-63知：知板件截面全部有效。 ③ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。 (4)、强度验算 ① 正应力验算： 226'max min max /205/0.391.94810037.0mm N mm N W M cx <=?===σσ ② 剪应力验算 ： KN l q V x 037.00.2037.02 121max =??== 腹板最大剪应力 九、屋面压型钢板设计与计算 屋面材料采用压型钢板，檩条间距1.5m ，选用YX 型压型钢板，板厚t=㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载： ×+×=㎡ 压型钢板单波线荷载： q x =×=m 中最大弯矩： 2 max 81l q M x = 25.1294.08 1 ??= m KN ?=083.0 (2)、截面几何特性 采用“线性法”计算 D=130㎜ b 1=55㎜ b 2=70㎜ h=㎜ mm h b b L 5.4387.156********=?++=++= mm L b h D y 2.674 .438) 707.156(130)(21=+?=+= mm y D y 8.622.6713012=-=-= )3 2 (2212h hL b b L tD I x -+= mm 773863)7.1564.4387.15632 7055(4.4381308.022=-??+???= 31115162.67773863mm y I W x cx === 32123238 .62773863mm y I W x tx === (3)、有效截面计算 ① 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为： 26max /2.711516 10083.0mm N W M cx cx =?==σ 上翼缘的宽厚比 75.688 .055==t b ，查《钢结构设计与计算》板件的有效宽厚比表1-62得：mm b 498.0611=?= ② 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用 2max max /2.7mm N W M cx == σ （压） 2max min /7.6mm N W M tx -== σ （拉） 93.12 .7) 7.6(2.7max min max =--=-= σσσα 腹板宽厚比 1968 .07.156==t h 查《钢结构设计与计算》表1-63知板件截面全部有效。 ③ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。 ④ 有效截面特性计算：由以下计算分析，上翼缘的计算宽度应按有效宽度b e 考虑，因此整个截面的几何特性需要重新计算 D=130㎜ mm b b e 49'1== b 2=70㎜ h=㎜ mm h b b L 4.4327.1562704922'1'=?++=++= mm L b h D y 16.684.432) 707.156(130)(' 2'1=+?=+= mm y D y 84.6116.68130'1' 2 =-=-= )32 (2'2'1'2' h hL b b L tD I x -+= mm 751870)7.1564.4327.1563 2 7049(4.4321308.022=-??+???= 3'1'' 1103116.68751870mm y I W x cx === 3'2'' 1215884.61773863mm y I W x tx === (4)、强度验算 压型钢板混凝土楼承组合板计算书 工程资料： 该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ）， 截面惯性矩m mm I S /1045.20044?=。顺肋两跨连续板，压型钢板上浇 筑mm 89厚C35混凝土。 图1 组合楼板剖面 1 施工阶段压型钢板混凝土组合板计算 1.1 荷载计算 取m b 0.1=作为计算单元 （1）施工荷载 施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=?= 施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=?= （2）混凝土和压型钢板自重 混凝土取平均厚度为mm 127 混凝土和压型钢板自重标准值 m kN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=?+?= 混凝土和压型钢板自重设计值 m kN m kN g /0.4/325.32.1=?= （3）施工阶段总荷载 m kN m kN m kN g p q k k k /325.4/325.3/0.1=+=+= 1.2 内力计算 跨中最大正弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=-8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max 故m kN M M ?==-8.10max max 支座处最大剪力钢结构设计计算公式及计算用表
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