盖梁计算书
盖梁计算书
单柱墩中墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载
边梁反力：1234KN 中梁反力：1130KN
5.偏载汽车反力
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L
V=1.2×30×10.5+280=658KN
冲击系数计算取μ＝0.23。
V反＝（1+0.23）×658＝809.34KN
四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545 四片梁偏载支反力为：500KN、487KN、467KN、441KN
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力
正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）
正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）
截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力
正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）
正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）
截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）
六.结果分析
承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力11.8％，其余截面均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，墩顶中间1个
截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力
3.4％，其余截面承载能力均满足规范要求。按规范
4.24条，考虑折减弯矩为，M´=1/8×6623/(2+2)×(2+2)2=3311KN·m,最多能折减未折减的10％，折减后，公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力0.7％，公路-Ⅱ级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。
抗裂验算方面正截面拉应力，中间5个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶，向外侧两截面和墩边缘平齐，拉应力为1.4MPa，故可能在此处出现裂缝。
单柱墩分隔墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载（单侧）
边梁反力：547KN 中梁反力：511KN
5.偏载汽车反力（单侧）
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L
V=0.45×30×10.5+280/2=281.75KN
冲击系数计算取μ＝0.23。
V反＝（1+0.23）×281.75＝346.55KN
四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545
四片梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力
正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）
正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）
截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力
正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa）
正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa）
截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）
六.结果分析
从计算结果中可以看出：承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，仅跨中一个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力7.7％，其余均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，所有截面承载能力均满足规范要求。
抗裂验算方面正截面拉应力，中间3个截面超过规范要求值0.96MPa的拉应力，不满足规范要求，中间3个截面位于墩顶,出现裂缝的可能不大。
30m跨径下板式墩中墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载
边梁反力：1234KN 中梁反力：1130KN
5.偏载汽车反力
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L
V=1.2×30×10.5+280=658KN
冲击系数计算取μ＝0.23。
V反＝（1+0.23）×658＝809.34KN
四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545
四片梁偏载支反力为：500KN、487KN、467KN、441KN
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
六.结果分析
从计算结果中可以看出：承载能力方面，在公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加强。
30m跨径下板式墩分隔墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载（单侧）
边梁反力：547KN 中梁反力：511KN
5.偏载汽车反力（单侧）
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.45L
V=0.45×30×10.5+280/2=281.75KN
冲击系数计算取μ＝0.23。
V反＝（1+0.23）×281.75＝346.55KN
四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545
四片梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
六.结果分析
从计算结果中可以看出：承载能力方面，在公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级汽车荷载下，有绝大部分截面承载能力均不满足规范要求，需要进行加强。
20m跨径下板式墩中墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载(桥梁博士计算反力)
边梁反力：618KN 中梁反力：506KN
5.汽车反力
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2178L
V=1.2178×20×10.5+240=495.7KN
冲击系数计算取μ＝0.31。
V反＝（1+0.31）×495.7＝649.4KN
偏载时，六板横向分布系数分别为：
0.413 0.412 0.406 0.391 0.369 0.349
故六板荷载反力为（单位：KN）：
268.4 267.8 263.6 253.8 239.6 226.4
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度
上缘裂缝宽度（单位：mm）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度
上缘裂缝宽度（单位：mm）
六.结果分析
承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力17.1％，其余截面均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力4.3％，其余截面承载能力均满足规范要求。按规范4.24条，考虑折减弯矩为，M´=1/8×4780/(4.5+1.8)×(4.5+01.8)2=3764KN·m,最多能折减未折减的10％，折减后，公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力5.4％，公路-Ⅱ级汽车荷载下，所有截面最小抗弯能力均满足规范要求，故承载能力可认为能满足规范要求，不需要对盖梁进行加强。
中间三个截面裂缝宽度超过规范要求的0.2mm，应采取措施进行裂缝闭合。
20m跨径下板式墩分隔墩盖梁
一．工程概述
二. 设计规范与技术指标
1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003
2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑
三. 材料指标
原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。
四. 参数选择及计算方法
1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。
2.混凝土收缩徐变
混凝土徐变采用公桥规理论
3.温度变化
不考虑温度的影响。
4.恒载
20m梁：边梁反力：247KN 中梁反力：202KN
30m梁：边梁反力：547KN 中梁反力：511KN
5.偏载汽车反力
四片30m梁偏载支反力为：214KN、209KN、200KN、189KN 采用基本资料中支反力影响系数Vmax=0.4674L V=0.4674×20×10.5+280/2=238.2KN
冲击系数计算取μ＝0.31。
V反＝（1+0.31）×238.2＝312.0KN
偏载时，六板横向分布系数分别为：
0.413 0.412 0.406 0.391 0.369 0.349
故20m六板荷载反力为（单位：KN）：
129 129 127 122 115 109
6.按图纸中配筋进行结构验算。
五.计算结果
（一）公路—Ⅰ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度
上缘裂缝宽度（单位：mm）
（二）公路—Ⅱ级
1.持久状况承载能力极限状态
最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m）
2. 持久状况正常使用极限状态短期效应组合裂缝宽度
上缘裂缝宽度（单位：mm）
六.结果分析
（注：素材和资料部分来自网络，供参考。请预览后才下载，期待你的好评与关注！）
盖梁计算书
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩
计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法 本方法属于平面计算图式，但是属于超静定结构，手算比较繁琐，一般采用平面计算程序如“桥梁综合计算程序”，将墩柱及盖梁一起模拟，形成整体图式进行计算。此时墩柱与盖梁可以看成是一个平面刚架，边界条件可以简化为固端支承，将墩柱范围的区域考虑为受力而不变形的“刚域”。这种计算结果与空间计算结果比较接近，因为盖梁空间的计算都是整体图式的。如果考虑了基础周围介质（土体）对基础的作用，较准确地模拟出弹性支承，则盖梁计算结果会更精确，但是计算量也会增加。以独柱式盖梁为例，笔者经过计算比较得
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范
盖梁计算书
附件：盖梁计算书 一、计算说明、参数 本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁7种尺寸，框架墩盖梁2种尺寸。普通盖梁采用C35混凝土，框架墩盖梁采用C50混凝土。 一般构造盖梁共7种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)：11.2*1.9*1.4共 6个； 11.2*2.1*1.9共6个；11.595*1.9*1.4共18个；15.736*2.1*1.5共4个；7.8*1.9*1.3共4个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个。 框架墩盖梁共两种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)；24.2*2.4*2.2共1个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2共2个，适用于松林大桥4#、6#墩。 由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横向][8加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。 计算参数： A3钢强度设计值： 抗拉、抗压、抗弯：[σ] =21.5KN/cm2=215Mpa，不计入系数时[σ] =145Mpa 抗剪：[τ]=12.5KN/cm2 二、计算依据和参考资 （1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计 （2）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000） （3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86） （4）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002 （5）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002 （6）机械工程师手册. 机械工业出版社. 2004 三、模板计算 荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的
盖梁计算书
盖梁计算书 单柱墩中墩盖梁 一．工程概述 二. 设计规范与技术指标 1.《公路工程技术标准》JTG B01-2003 2.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.桥梁设计荷载：公路－Ⅱ级、公路-Ⅰ级同时考虑 三. 材料指标 原盖梁混凝土为30号混凝土，相当于04规范中的C28混凝土。 四. 参数选择及计算方法 1.本桥静力分析采用桥梁博士，采用平面杆系法对桥梁在施工及运营阶段的受力情况进行了分析、验算，计算中考虑了恒载、活载、温度荷载及混凝土的收缩徐变等。 2.混凝土收缩徐变 混凝土徐变采用公桥规理论 3.温度变化 不考虑温度的影响。 4.恒载 边梁反力：1234KN 中梁反力：1130KN 5.偏载汽车反力
采用基本资料中支反力影响系数Vmax=1.2L V=1.2×30×10.5+280=658KN 冲击系数计算取μ＝0.23。 V反＝（1+0.23）×658＝809.34KN 四片梁偏载反力影响系数为：0.618、0.602、0.577、0.545 四片梁偏载支反力为：500KN、487KN、467KN、441KN 6.按图纸中配筋进行结构验算。 五.计算结果 （一）公路—Ⅰ级 1.持久状况承载能力极限状态 最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m） 2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力 正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa） 正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa） 截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa）
（二）公路—Ⅱ级 1.持久状况承载能力极限状态 最小抗弯承载能力及对应最小弯矩（单位：KN·m） 2.持久状况正常使用极限状态短期效应组合应力 正截面顶缘最大、最小应力（单位：MPa） 正截面底缘最大、最小应力（单位：MPa） 截面主压（绿）主拉（蓝）缘应力（单位：MPa） 六.结果分析 承载能力方面，在公路-Ⅰ级汽车荷载下，墩顶中间1个截面最小抗弯能力不满足规范要求，荷载效应超出承载能力11.8％，其余截面均满足规范要求；在公路-Ⅱ级汽车荷载作用下，墩顶中间1个
盖梁计算书穿钢棒
盖梁穿钢棒法计算书 【1】工程概况 墩柱间距为7m，盖梁高度为1.6m，长度为11.2m，宽度为1.9m，设计混凝土方量为32.8m3。 栈桥平面布置图 【2】结构形式 墩柱施工时预埋PVC管，墩柱拆模且达到7天龄期后，穿入钢棒，钢棒上铺设工字钢大梁，大梁上铺设I14工字钢分配梁，分配梁上密铺方木，方木上铺设竹胶板，作为盖梁底模及操作平台。 钢模板 盖梁 I14工字钢小梁 间距80cm I45工字钢横向大梁 墩身Ф120mm钢棒 承力主梁 盖梁悬空支架法施工示意图 ×方木 间距20cm 千斤顶Ф120mm钢棒 千斤顶 钢盒钢盒
钢棒法支撑体系立面图 【3】强度取值 钢棒法支撑体系采用容许应力法计算理论。 取Q235钢材强度设计值。 钢棒抗压、抗弯容许应力f=190Mpa ，抗剪容许应力f v =110 Mpa 。 I45、I14工字钢抗压、抗弯容许应力f=215Mpa ，抗剪容许应力f v =125Mpa 。 模板厚15mm ，计算宽度取1m ，E=9000 N/mm 2；I 板=1000×153/12=281250mm 4 W 板=1000×152/6=37500mm 3；[σ竹胶板] =11MPa ；[τ木]=1.4MPa ，木楞间距200mm 。 【4】荷载分析 1、模板、支架自重，按1.2KN/㎡考虑； 2、钢筋混凝土结构自重：1.6×26=41.6KN/㎡，受力面积为11.2×1.9=21.28㎡； 3、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q 3=2.5 kN /㎡考虑（施工时严格控制其荷载量） 4、砼浇筑冲击及振捣荷载：q 4 =2.0 kN/m 2 【5】受力验算 〖5.1〗底模板验算 （1）计算荷载 q=[1.2×（41.6+1.2）+1.4×（2.5+2.0）]×1.0=57.66kN/m （2）计算参数 模板厚15mm ，计算宽度取1m ，E=9000 N/mm 2；I 板=1000×153/12=281250mm 4 W 板=1000×152/6=37500mm 3；[σ竹胶板] =11MPa ；[τ木]=1.4MPa ，木楞间距200mm 。 （3）抗弯强度验算： 12 2 M 板=0.107ql 2=0.107×57.66×0.22=0.25kN.m 2 2 2 σ板= M 板/W 板=0.25×106/37500=6.67MPa<[σ木] =11MPa,满足要求。 （4）抗剪强度验算：
穿心棒法盖梁施工计算书
穿心棒法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工顺序 1、预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2、插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3、安装固定装置和机械式千斤顶。 4、吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5、拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2截面抵抗矩：W=77×103mm3截面惯性矩：I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。截面面积为： A=11100mm2截面抵抗矩：W=1500×103mm3截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量）W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长 4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。施工时振动力:W5=2×3=6kN；总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN5） 荷载集度计算横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m；顺桥向荷载集度取跨中部分计算：qz= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m2、强度、刚度计算1) I12.6工字钢强度验算取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m。 计算模型 弯矩图（单位：kN·m） 剪力图（单位：kN） 位移图（单位：m） 5）其中最大弯矩为：M=6.2kN·m，最大剪力为：Q=12.6kN根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/Wx=6.2×1000/77×10-6=80.5MPa
盖梁模板计算书
盖梁模板计算书 一、 底模验算 已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。(如下图所示) 1. 荷载组合： 混凝土重 KN 102256.15.17.1=???，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。 2. 面板验算： （1） 强度验算 选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。 85.0500 425==x y l l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，
0255.0=y M K ，00233.0=f K 。 取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=?= 求支座弯矩： mm N l q K M x M x x ?-=??-=??=75.85350005.00683.022 00 mm N l q K M y M y y ?-=??-=??=12.64242505.00711.022 00 面板的截面系数： 3220.6616 161mm bh W =??== 应力为： M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <=== σ 可满足要求。 求跨中弯矩： mm N l q K M x M x x ?=??=??=3.28150005.00225.022 mm N l q K M y M y y ?=??=??=3.23042505.00255.022 钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为： mm N vM M M y x v x ?=?+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y ?=?+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为： M P a M P a W M 2154.580 .64.350m ax m ax <=== σ 可满足要求。 （2） 挠度验算 mm N v Eh B ??=-??=-=523 5230105.41)3.01(126101.2)1(12 mm B ql K f 92.0105.4142505.000233.05404max =???=?=ω 500 1543150092.0<==l ω 满足要求。
盖梁销棒法施工方案计算书
盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图：
二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=39.4×103mm3 截面惯性矩：I=198.3×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为144.2cm。 截面面积为：A=8607mm2， X轴惯性矩为：I X=21714×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1085.7×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2， 惯性矩为：I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=36.16m3，钢筋砼按26KN/m3计算，
盖梁计算书抱箍
盖梁抱箍受力计算书 1、抱箍概况 盖梁长度为15.55m，宽度为1.8m，高度为1.5m，盖梁下接直径为1.4m圆形墩柱。 抱箍箍身高度为30cm，钢板厚度为16mm，连接处钢板厚度为25mm，连接螺栓为M30高强螺栓，连接面板处设加劲板，加劲板厚度为25mm。 抱箍示意图 抱箍上横梁为双I40a工字钢，横梁上纵桥向铺[14的槽钢，60cm一道。 盖梁抱箍示意图 2、荷载分析 根据相关规范，设计模板、支架时，应考虑下列荷载。 ①盖梁钢筋混凝土荷载：P1 =1.5m×25 KN/m3= 37.5kN /㎡
②设备及人工荷载： P2=1.0KN/ m2 ③模板自重：P3=1kN/㎡ ④砼浇筑冲击及振捣荷载：P4 =2.0 kN/m2 ⑤其他可能产生的荷载，取P5=0.3 kN/m2 3、横梁及分配梁验算 由于盖梁模板与常规承台模板相似，不再验算，以下验算[14分配梁和2I40a 的横梁。 强度取值：工字钢抗压强度为145Mpa，抗剪强度为85Mpa。 （1）模型建立 系统受力采用midas Civil 2015有限元程序进行计算分析。 有限元模型 横梁及分配梁模型 （2）约束体系
抱箍支撑点 横梁与分配梁 （3）荷载分布 盖梁自重为面荷载，转换为分配梁线性荷载。 （4）运行分析 ①应力验算 由分析结果可知，结构所受最大应力为118.7MPa，满足要求。 ②刚度验算
由分析结果可知，结构最大变形为0.8cm＜L/400满足要求。 ③整体稳定性验算 结构稳定性系数为：212＞1.3。满足规范要求。 4、抱箍验算 （1）螺栓承载力计算 由运行分析可知，每个抱箍受力为64t，单边为32t即320KN，钢抱箍所受的竖向压力由M30的高强螺栓的预拉力克服，查《路桥施工计算手册》第426
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书 本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。 1、I40C工字钢受力计算： 1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。 1.1.1、荷载计算 ①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30 ×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M ②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M ③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M 、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m 、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m 、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则 q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m 用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。 1.1.2计算简图： R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN
1.1.4、最大弯矩： M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m 1.1.5、弯矩正应力： 查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3 Sx=711.2cm3G=80.1kg/m σ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜ [σ]×1.25=175Mpa（不满足要求） 1.1.6支座处总剪力值： Q x=0.625×55.965×7=244.84KN τmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108× 10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求） 1.1.7跨中挠度验算 ?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求） 2、I8工字钢背销受力计算： 2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。 2.2.1、荷载计算 根据以上计算 2.3m宽荷载为97.75KN/m，由于背销间距为35cm，故工字钢上的荷载为q=97.75×0.35/2.3=14.875KN.m。 2.2.2计算简图：
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页) --本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可-- --内页可以根据需求调整合适字体及大小--
盖梁模板及支架计算书 砼对模板侧面最大压力 Pm=*T*k1*K2*V1/2 Pm=r*h Pm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2 h-----有效压头高度m T-----混凝土初凝时间h K1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1 K2----坍落度50~90mm取；110~150取 V----混凝土浇筑速度 m/h h----有效压头高度m r----混凝土容重 KN/m3 本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26 可按上公式计算得Pm= KN/m2 混凝土倾倒荷载取4KN/m2 模板最大侧压力为Pmax=+4=m2 一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板） 模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：
最大变形＜320/400=，可满足要求 最大应力如下图所示： 最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算
橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下： 最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下： 最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求
三、侧模竖肋验算 盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下： 最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：
盖粱施工用抱箍计算书
盖粱施工用抱箍计算书
（一）抱箍承载力计算 1、荷载计算 （1）盖梁自重：G1=39.0m3x26kN/m3=1014kN （2）模板自重：G2=70kN (根据现场模板) （3）模板支撑、支架自重：G3=90kN （4）施工荷载与其他荷载：G4=20kN 总荷载：G H= G1+ G2+ G3+ G4=1014+70+90+20=1194kN 每个盖梁按墩柱设四个抱箍体支撑上部荷载，由上面的计算可知：支座反力R A=R B=R C=R D=1.2G H/4=1.2×1194/4=358.2kN 以R最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，358.2kN即为抱箍体需产生的摩擦力。 2、抱箍受力计算 （1）螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力N=358.2kN 抱箍所承受的竖向压力由M30的高强螺栓的抗剪刀力产生，查《钢结构设计规范》第69页：8.8级螺栓的允许承载力： [N L]=Pμn/k p---高强螺栓的预拉力，取280kN； μ---摩擦系数，取0.3； n---传力接触面数目取1； k---安全系数，取1.3。
则：[N L]=280×0.3×1/1.3=64.6KN 螺栓数目m计算： M=N＇/ [N L]=358.2/64.6=5.549个，取计算载面上的螺栓数目m=8个。则每条高强螺栓提供的抗剪力： P＇=N/8=358.2/8=44.775kN<[N L]=64.6kN 故能承担所要求的荷载 （2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数μ=0.3计算，抱箍产生的压力P b=N/μ=358.2kN /0.3=1194kN 由高强螺栓承担。则：N ＇=P b =1194Kn 抱箍的压力由8条M30的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1= P b/8=1194/8=149.25kN < [F]=280Kn σ=N＇＇/A=N＇(1-0.4m1/m)/A 式中：N1 ---轴心力； m1---所有螺栓数目，取8个； A---高强螺栓截面积，A=7.06 m2 σ= N＇＇/A= P b(1-0.4m1/m)/A=1194（1-0.4×8）/8×7.06×10-4 =126.8mP a<[σ]=0.8P=224 MP a 故高强螺栓满足强度要求。 （3）求螺栓需要的力矩M 1）由螺帽压力产生的反力矩M1=U1N1×L1 U1=0.1钢与钢之间的摩擦系数;
盖梁计算书
盖梁两大计算方法 1 传统简化算法 以桥梁通为代表 2 盖梁影响线直接加载法 以桥梁博士为代表 桥梁通盖梁计算与绘图 一盖梁计算原理 ⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。 ⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。 ⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。 ⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。 ⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。 ⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。 ⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。 ⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。 二绘图编制原理 ⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。 ⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。 ⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。 ⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。 ⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
三盖梁设计 1样板文件的使用 系统为用户提供了文件名为n2.qlt、n3.qlt的样板文件，桥墩编号为1号桥墩的数据是完整的，分别对应2柱式、3柱式盖梁结构，该数据文件既可计算又可绘图。 2建立用户工程文件名 有两种方法，一是在桥梁通主菜单的工程管理下拉式菜单的“创建工程”下建立，另一种是在桥梁通主菜单的“桥墩盖梁计算与绘图”下拉式菜单的“打开文件”按钮下建立。 3输入盖梁尺寸
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T； 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102
5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。στμ 立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
盖梁穿心钢棒法受力分析计算书
一、设计荷载 1、钢筋砼自重 盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。 每个盖梁设计砼方量V=45.9m³,钢筋砼每方按25KN/m³《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 砼自重G=45.9×25=1147.5KN， 盖梁长15.15m，平均每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m 2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。 组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN 均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m 3、[12槽钢 按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。 [12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN 平均每延米荷载q3=9.56/15.15=0.63KN/m 4、I56a工字钢 每个盖梁设置2根，单根长16m。 工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN 平均每延米荷载q4=33.34/15.15=2.2KN/m 5、施工荷载 (1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算， G=1500×9.8/1000=14.7KN 平均每延米荷载q5=14.7/15.15=0.97KN/m
(2)振捣混凝土产生的荷载：q6=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算） (3)倾倒混凝土时产生的荷载q7=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm³~3m³的运输器具） 6、荷载分项系数 二、受力模型
1、[12槽钢 [12槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[12槽钢分布在圆柱两侧的56a工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径150cm，故[12槽钢分布梁计算跨径为150cm，盖梁底宽为180cm，分布梁两端各悬臂15cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图： 2、I56a工字钢 工字钢主梁承受由每根[12槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为9.05m，按两端外伸悬臂计算。如下图：
盖梁计算
施工平台受力计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。 二、总体受力计算 1、荷载计算 1) 混凝土自重荷载 W 1=43.56×26=1133kN ； 2）模板荷载 A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。 W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ； 3）施工人员、机械重量 按每平米1kN ，则该荷载为： W 3=11.86×2.1×1=25kN ； 4）振捣器产生的振动力 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。 施工时振动力:W 4=5×3=15kN ； 总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN 5）荷载集度计算 横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86= （1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m
顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m 2、强度、刚度计算 1)木材强度验算 取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担， 顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图: 弯矩图 剪力图 其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN 单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2 单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力： σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa; 根据剪应力公式可以得出剪切应力： τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa; 2）纵梁45b 工字钢计算 实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图： 弯矩图（荷载组合） 剪力图（荷载组合）
新华高架桥盖梁计算书共7页
YK25+464.231新华高架特大桥 普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书 一.工程概述 新华高架桥全长4626m，拼宽上部结构以16m空心板为主，6~7跨一联，结构简支桥面连续，部分调整跨为16~20m空心板，跨主干道采用了20+30+20m及20+30+30+20m 肋板式连续梁30m跨径空心板，跨铁路部分主桥采用了3×45m的简支变连续小箱梁，调整跨采用了3×22m的现浇箱梁。 根据统计，新华高架特大桥主要有以下六类桥墩盖梁： 1.拼宽16米跨径空心板桥墩盖梁； 2.拼宽20米跨径空心板桥墩盖梁； 3.拼宽30米跨径空心板桥墩盖梁； 4.新建16米跨径空心板桥墩盖梁； 5.3×22m现浇箱梁过渡墩桥墩盖梁； 6.3×45m的简支变连续小箱梁桥墩预应力盖梁（见预应力盖梁计算书）。 其中第1~第5类盖梁采用钢筋混凝土结构，第6类盖梁采用预应力钢筋混凝土结构。 二.主要结构尺寸 桥墩盖梁结构尺寸如下图所示。 (第六类小箱梁桥墩预应力盖梁另见预应力盖梁计算书) 三.技术规范 ①《公路工程技术标准》（JITJ01-97） ②《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89） ③《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85） ④《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） ⑤《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2019） ⑥《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2019） ⑦《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2019） ⑧《公路桥梁加固设计规范》（JTG/T J22-2019） ⑨《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/T J23-2019）
双柱式盖梁施工计算书(剪力销)
中山市古神公路二期工程北段I标 盖梁施工计算书
中铁七局集团郑州工程有限公司 中山市古神公路二期工程北段I标项目经理部
目录 一、编制依据 (2) 二、分项工程概况 (2) 三、专项施工方案设计 (2) 四、支承平台及模板布置 (3) 五、计算参数 (5) 六、结构计算 (6) （一）、荷载分布 (6) （二）、底模（竹胶板）受力计算 (6) （二）、龙骨受力计算 (7) （三）、分布梁受力计算 (7) （四）、主横梁受力计算 (8) （五）、钢棒（剪力销）受力计算 (10) （六）、预留孔受力计算 (10) （七）、侧模受力计算 (11) （九）、对拉杆计算 (13) 七、结论 (13)
一、编制依据 1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 3、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001） 4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） 5、国家及交通部颁发的有关设计、施工规范及验收标准 6、《中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标施工图设计》 7、现场实际情况及调查资料 二、工程概况 中山市古神公路二期工程北段Ⅰ标中小桥共三座，但只有麒麟中桥有墩柱6条，盖梁8个，主道盖梁长13.039m,辅道盖梁9.375m，高1.3m,宽1.6m，砼设计强度为C30,主道盖梁为24.9m，辅道盖梁18.0m. 三、专项施工方案设计 麒麟中桥1#、2#桥墩处于河涌，为方便小鱼船通航，桩基施工时只半幅围堰。因此，不可能采取管架式支架，钢棒箍成本高，介于顾及到进度，经济效益施工方便，决定采用剪力销作为承重支撑，即在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。本方案将对主道双柱式盖梁荷载、弯矩最大、最不利的工况下对其模板支撑体系进行分别设计和验算，辅道不以算之。 主道双柱式盖梁最大尺寸为1303.9cm ×160cm×130cm，混凝土方量24.9m3。盖梁简图如下：